ejt核设施通风空调和气体处理系统机械设备设计

ICS27.120.20;P

EJ/T1116—??Codeonmechanicalequipmentdesignofair-conditioningandgastreatmentsystemsinnuclear??国防科学技术工业?发前言???本标准规定了核电厂和其他核设施中安全级通风空调和气体处理装置的设计、制造、检验和试验等应满足的要求。本标准在编写中参考了ASMEAG－1－1997《核空气和气体处理规范》的AA篇。???凡属按GB/T17569—1998划分为安全级的通风空调和气体处理装置，其设计，制造,检验和试验都应遵循本标准。安全级通风空调和气体处理装置的设计和制造应能使其在核设施设备的预期内在各种预计和假想的工况下，满足技术规格相应等级使用限制和功能要求。这些装置属于抗震Ⅰ类，要进行抗震鉴定。抗震鉴定可采用分析、试验、分析与试验相结合的方法进行。凡需作老化试验的设备，在抗震鉴定试验之前必须经过老化试验。本标准的附录A、B、C、D、E都是资料性附录，其中附录D系等同采用1997年版ASMEAG-1的附D，被采用蓝本中注明该附录中的计算是建议性的。本标准的附录F是规范性附录。本标准由核能标准化技术提出。本标准由核工业所归口。本标准起草单位：核工业所本标准主要起草人 本标准规定了核设施中通风空调和气体处理系统安全级设备和部件的性能、设计、建造、验收试验和质量保证的最低要求。本标准适用于核电厂和其他核设施通风空调和气体处理系统中的安全级设备和部件。本标准不包括系统的功能设计要求、系统整体规模要求以及系统的运行特性要求。确保本标准的各项要求得以满足是业主或被指定的者的责任。规范性文下列规范性文件中的有关条文通过本标准的而成为本标准的条文。下列注明日期或版次的文件，其后的任何修改单或修订版本都不适用于本标准，但提倡使用本标准的各方探讨使用其版本的可能性。下列未注明日期或版次的文件，其版本适用于本标准。GB324－88 焊缝符号表示法GB3375－82 焊接名词术语GB9448－88 焊接与切割安全GB13625 GB/T EJ312 EJ/T508 EJ/T564 核电厂物项包装、、装卸、接收、和要EJ/T1012－96 压水堆核电厂核岛机械设备制造规范EJ/T1027－1996 压水堆核电厂核岛机械设备焊接规范EJ/T1039－1996 核电厂核岛机械设备无损检验规范HAF0215(1) 核电厂的抗震设计与鉴定HAF0400（91）核电厂质量保证安全规定HAF0402 HAF0403 HAF0404 HAF0405 HAF0408 HAF0902－1995 民用核承压设备无损检验人员培训、考核和取证管理办法HAF0903－1995 民用核承压设备焊工及焊接操作工培训、考试和取证管理办法HAF·J0053 核设备抗震鉴定试验指南ASMEBPVC－1995 第Ⅱ卷材料技术规范第Ⅲ卷核电厂设备第Ⅷ卷压力容器建造规则第Ⅸ卷焊接及钎焊资格ASME ASTMA 核设施通风空调和气体处理系统设备和部件所用的材料应与该系统在核电厂(核设施)内所处的环境相适应，应符合所输送的介质特性要求。该系统所用的材料应有制造厂的质量证明书。设计时应采用经认可的钢材牌号的最低屈服强度和拉伸强度。ASMEBPVC规范第Ⅲ卷所列的材料都是可接受的材料。如果材料的特性参数值没有被确定和没有给出，则应按照相应的经认可的规程或参照ASTMA370的程序进行试验得到这些值。制造商对采购的材料应按相应的程序进行复核，以确保材料性能满足相应技术规格书的要求。安全壳内的核设施通风空调和气体处理系统的外露部分不能用铝材，锌、铅材料不得用于有腐蚀性蒸汽的场所。本章规定了核设施空气和气体处理系统机械设备结构设计的最低要求，资料性附录Ａ到附录Ｄ包含了使用这些规范要求的指南。本条包括结构设计所需的载荷准则、应力准则、变形准则以及其他准则。对设备设计的验证可采用计算附加动载荷（ADL）——由于安全阀动作造成结构振动致使系统机械激励所造成的载荷，由于设计基准事故（DBA）、小管道破裂事故（SBA）和中等尺寸管道破裂事故（IBA）所引起的流体动力载荷，由于机械冲击和箱体或容器内的流体晃动所引起的载荷。自由端位移约束载荷（T）——由热膨胀和其他运动(一般把引起的约束间相对位移归入载荷静载荷（DW）——由设备和风道的重量，包括支撑结构、加强结构、保温（绝缘）部件、所有的内外设计压差（DPD）——由设计基准事故（DBA）、中等尺寸管道破裂事故（IBA）、小管道破裂事故（SBA）设计风载（W）——不经常发生的设计飓风、设计或其他的气象条件所引起的载荷。外部机械载荷（EL）——由被连结的管道、附件或其他装置引起的载荷。流体冲力载荷（FML）活载荷（L）——在建造和过程中产生的载荷和由于雪、蓄水和冰等引起的载荷载荷——由运行基准（OBE）或者安全停堆（SSE）)引起的载荷，水平激励的两个正交载荷分量和竖向的载荷同时作用在设备上。这些力应假设作用在设备能产生最大应力和挠度的方向上。载荷的组合通常应用平方和平方根法(SRSS)组合三个方向上的载荷作用。系统运行压力瞬态（SOPT）——该压力瞬态载荷由以下一些引起：风阀、气室门或包容壳体门、阀门的快速关闭，或导致短时间形成压差的其它正常载荷。正常运行压差（NOPD）——在设备正常运行时包括电厂启动和试验工况期间可能出现的最大正压差或负压差。正常气流造成的压力和调节风阀或阀门关闭造成的压力也包括在内。正常载荷（N）——正常载荷包括正常运行压差（NOPD），系统运行压力瞬态（SOPT），静载荷（DW）、外部机械载荷（EL）,流体冲力载荷(FML)和由转动设备偏心引起的惯性载荷(IL)。即:＝ＮＯＰＤ＋ＳＯＰＴ＋ＤＷ＋ＥＬ＋ＦＭＬ设备设计中需考虑的载荷组合在表1表1载荷状态1），A?N＋LB?N＋W＋T?＋ADLD如果在发生期间和以后要求零件有可运行性要求，并且该可运行性可用试验或分析法来保证，则使用等级对系统设备的设计而言，设备设计规格书或者设备的说明书应确定载荷，指明其相应的设计限制和使用限制。在确定设计和使用载荷时应考虑在核电厂和系统设备的预期期内各种预计和假想的运行工况。?设计限制。?使用限制。用限制按如下a）到d）Ａ级使用限制?A级使用限制是对设备在执行其正常使用功能时可能承受的各种载荷都必须满足的一组极Ｂ级使用限制?Ｂ级使用限制就是对所有B级使用载荷都必须满足的一组极限值，在设备设计规格书中规定了代表这一使用级别的所有载荷。此使用限制要求设备在经受所规定的B级使用载荷组合作用下不Ｃ级使用限制?C级使用限制就是对所有C级使用载荷都必须满足的一组极限值，在设备设计规格书中规Ｄ级使用限制?D级使用限制就是对所有D级使用载荷都必须满足的一组极限值，在设备设计规格书中规定了代表这一使用级别的所有载荷。这一级使用限制允许大的总体变形， 4.2.1.2中规定的各使用等级载荷对应的许用应力限值将在4.3.2和4.3.3中规定应当确定设备不会丧失其预定功能所能承受的最大变形dmax,包括整个设备的公差。这一最大变形量可在设计规格书中给出或参考ASMEAG－1第Ⅱ,Ⅲ卷有关设备篇的有关章条作出规定。作为一种替法，dmax可以用分析法、试验法或者二者综合的方法决定。对于4.2.1.2中的载荷组合引起的允许变形d2中列减振或隔振装置的类型和它的效能应满足设计规格书或ASMEAG－1表2变形限制????????????????????4.3.2.3设备和它的支承部件之间的相对位移要予以特别考虑，因为它会影响设备执行功能的能力。若要求部件间的间隙或部件的移动范围或两者适应设备和它的支承部件的运动，那么应留有足够的设计裕量，以恰当地考虑制造和安装。?整体式附件整体式附件是那些作为设备的一个整体部分制造的附件。应该考虑由于整体式附件在设备上造成的局部应以被直接焊接在设备上作为组件一部分的用作设备支承或导向的整体式物项，条件是该设计满足4.2.1.2的所有使用等级和载荷组合，并且满足6.3?非整体式附件非整体式附件是那些用螺栓、销钉、夹卡与设备连接或者与设备支承连接的那些部件。应该注意由机械连接和非整体附件造成的设备局部应力。在4.3.1.1.1到4.3.1.1.3?设计应该使得不同类型的应力不超过本节给定的应力限值．许用应力值Ｓ应按表3的准则确定。?对属于级使用限制的自限性应力，只要材料的局部屈服不会造成结构塌陷，那么这样的局部屈服是允许的。表3确定许用应用值S142314230.85420.8530.85420.8530.924230.92420.92S3142314231 1S4151S4在本条中，用于设备及其支承部件的设计中的组合应力失效理论是最大正应力理论。在该理论中，起支配作用的应力是薄膜应力和弯曲应力。?对板壳型部件作分析时，应根据4.3.2中的规则进行。应注意失效的控制模式。为了确定是否满足限制条件可能需要使用但不限于下列的几种分析法。ｃ）基于许用屈曲应力的弹性分析方法（见4.3.2.3）型设备的设计中，将采用基于最大正应力理论的弹性分析方法，分析应按照4.3.3的规则进设计时可以采用分析方法，也可以采用试验方法或者二者的结合。究竟选用何种方法，要根据被考虑的机械设备的特性而定，要根据该方法对具体设备的类型、尺寸、形状和复杂程度的适宜性以及结论的可靠性来选择。对于比较复杂的机械设备，很难建立正确的模型来准确描述设备的动静态特性，建议不采用分析法。如果数学分析法不足以对全部或部分设备进行设计验证，那么应依照4.3.5中的规则实施合适的试验程序。总体结构不连续是指几何形状或材料的不连续性，它影响承压部件的整个壁厚上的应力或应变分布。总体结构不连续性应力是实际应力分布的这样的一部分：当沿壁厚方向积分时，这部分应力是纯弯曲和薄膜应力之和。总体结构不连续的例子有：直径不同或厚度不同的壳体之间的连结，以及法兰与壳体之间正应力是垂直于参考平面的应力分量，也称为法向应力．通常正应力沿壁厚是不均匀分布的。因此可以认为此应力由两部分组成:一部分是均匀分布的，它等于所考虑的厚度上的应力的平均值；另一部分是沿壁厚分布的总应力值与平均值的差值。弯曲应力是4.3.1.32中所描述的正应力中的沿厚度变化的那一部分。它沿厚度的变化可以是线性的，也可以是非线性的。一次应力是由外部施加载荷产生的正应力或剪应力。它必须满足外部与内部的力和力矩的平衡方程。一次应力的基本特性是非自限性的。当一次应力大大超过屈服强度时，它会引起破坏，或至少会引起总体变形。总体一次薄膜应力是一种在结构中分布后发生屈服时不会引起载荷重新分布的应力。一次应力的例二次应力是由于相邻材料的约束或结构自身的约束引起的正应力或剪应力。二次应力的基本特性是自限性的。局部屈服和微小变形能够满足产生此种应力的条件。单独由这种应力的作用一般不会产生破坏。峰值应力是由于应力集中效应造成的附加于一次应力或二次应力上的应力增量。例如在一个缺口处如果附件与它所连结的设备或结构件是分开的，则附件与相连接的设备或结构件之间发生的相对位移构成自由端位移。自由端位移的一个例子是由于风道、管道系统或设备及设备支承部件的受热膨胀不同而造成的相对位移，或者是由于施加在除管道以外的设备上的载荷造成的移动。极限分析是对假定由理想塑性（非应变硬化）材料制成的结构件所能承受的最大载荷或载荷组合的进行分析的方法。极限分析中假定材料是弹性－理想塑性的，在超静定结构件中作用的力和力矩为常数，并且产生薄膜屈服，形成塑，或在某些部件中，达到临界屈曲载荷。此时，载荷的任何增长会引起稳定的主体结构发生破坏，该破坏由极限分析方法的下限原理所定义的破坏机理所决定。根据定义，在破坏载荷作用下，理想塑性结构的变形将地增长。对于一个给定载荷，如果计算应力在各处均满足平衡方程，且没有一处超过材料的屈服强度，则此载荷等于或小于破坏载荷。这就是极限分析的下限原理，它可用来计算破坏载荷的下限值。对所有板壳型主要结构部件和其支承件必须进行足够详细的应力分析，以表明当部件及其支承件在承受4.2.1.2所列的载荷组合时，表4中所列的每一种应力限制都得到满足。???对于设计规格书中所述的或4.2.1.2中所规定的设计载荷组合，假如下列⑴、⑵都能予以满足，则能满足最大正应力限制。（与4.2.1.2中的使用等级相关的使用限制参见4.3.2.2.2）。1+21.5Ｓ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(2)???Ｓ???1???2Ａ级使用限制?Ａ级使用限制由4.2.1.4.2.ａ）中的使用工况确定。如果⑴、⑵都满足，则在设计规格书中所规定的这一使用限制就被满足。Ｂ级使用限制?Ｂ级使用限制由4.2.1.4.2.ｂ）中的使用工况确定。如果⑴、⑵都满足，则在设计规格书中所规定的这一使用限制就被满足。Ｃ级使用限制?Ｃ级使用限制由4.2.1.4.2ｃ）中的使用工况确定。如果⑴、⑵右边的许用应力值乘以因子1.2，且载荷能满足该的条件，则在设计规格书中所规定的这一使用限制就被满足。Ｄ级使用限制?Ｄ级使用限制是由4.2.1.4.2ｄ）中的使用工况确定。如果⑶、⑷都被满足，则在设计??

1.5S0.4Su⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⑶ ? u⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯

Su——材料的最小抗拉强度，其它符号的含义见4.3.2.2.1???由压缩载荷引起的变形应有所限制，以防止平板屈曲失效。屈曲应力应按表5中Ｄ级使用等级的应力??????ａ）???ｂ）部屈服起主要作用时，变形将根据平均截面或减少的折算截面进行计算表41）＋ ?????1.01.51.01.51.21.8u2.25S0.6Su???对所有主要的线型设备均应进行详细的应力分析，以表明当设备承受4.2.1.24.3.3.2(见表5Ａ级设计限制和Ｂ级设计限制是相同的，它们在ＡＳＭＥ第卷，附录中给出。相应于组合机械载荷和自由端位移约束（不是温度应力或峰值应力）的影响的许用应力将被限定在ＡＳＭＥ第卷，附录中2000所规定的许用应力值3表 线型系统部件的应力许用限S3S31.5? ?(S?? (SＣ级限制的应力值应在ＡＳＭＥ第卷，附录中2000所规定的许用应力值1.5倍以内。毋需考虑自由端位移约束的影响和不同的支承部件的相对运动的影响。一次应力过主框架结构的临界屈曲强度的0.67倍。在这些分析中，应计算局部不稳定性，诸如压缩屈曲变形、凸缘屈曲和腹板屈曲。如果设计规格书规定了Ｄ级应力限制所对应的使用载荷，以下规则将用来评价这些使用载荷，而与所有其它设计载荷和使用载荷无关。??? ａ）应力限值为ＡＳＭＥ第卷，附录中2000?

。这里ＳＹ为所考虑材料的最小屈服强度，Ｓu为抗拉强度，ＦＴ一次应力过主框架系统的临界屈曲强度的0.67倍。在这些分析中，应评价局部不稳定性，诸如构件的压缩屈曲、凸缘屈曲和腹板屈曲，还要计算受压部件的整体变形。???本标准所规定的应力限制并不能保证设备履行预定的安全功能，功能性可以用以下规定的方法来保证。???下面4.3.4.1.1和4.3.4.1.2或4.3.4.1.3中所规定的方法可用来保证机械系统设备及其支承部件的功能性要求。?4.3.2.2和4.3.3.2中规定的使用等级C和使用等级D的应力限制将分别由B级和C级应力限制?应计算关键（或）位置处的变形值，以确保该变形值在4.2.3所规定的限值内。在ASME—1相应的设备篇或设计规范书中，或者在二者中给出这些关键位置。对需要考虑屈曲的设备，该设备及其支承的变形应按4.3.2.3所规定的载荷条件进行校核。???电气系统设备及其支承部件的功能性应采用4.3.5???采用试验法进行设计验证时应按照本条和HAF·J0053规定的方法进行。试验要这样操作，即要使设备在振动台上承受几次运行基准（OBE）和一次安全停堆（SSE）的假定运动激励。另外，与同时发生的其它载荷在4.2.1.2中有解释。本节的规则与GB13625GB13625的补充。???按照设备运行时的安装方式，将其安装在振动台上。装配方法应与实际情况一样。包括螺栓型号与布置、焊接方式和类型。所有附属件，例如电缆接头、导线管、信号传输线等也应在实验中考虑。将设备安装到振动台上的方法要有文件记录，并且要说明引入任何插入的固定装置和连接件，当这些固定装置和连接件只是在试验中使用而不是在实际运行中使用时，对它们的影响要作出评估。试验中设备的装配方位要沿着每个试验条件的各主坐标轴方向布置，除非在设计任务书中或ASMEAG1的相应设备篇中另有要求。?????应有足够的监测仪表以评价设备在试验前、试验期间和试验之后安全功能的执行情况。另外应有足够的振动监测装置来确定实际的振动水平。因此除对振动台进行监测外，在被试设备上也应按照要求选取多个测点以监测设备的响应，以便为评价试验结果提供足够信息。???除了采用多频试验（见4.3.5.6）外，在设备的鉴定试验之前作探查性试验，以确定设备的动态特性和所采用的鉴定试验方法。正如4.3.5.2所述，不同用途的设备的抗震鉴定所采用的试验方法取决于被试设备的动态特性和设备的要求反应谱（RRS）。如果通过探查性试验能够证明，设备在频率范围内的任何频率上，没有发生，则该设备可以作为一个刚体进行分析和试验；反之，如果有发生，则应采用本标准4.3.5.2中的一种鉴定方法或其它经认可的适用方法作鉴定。???探查性试验应采用幅值较低的振动（所选择的幅度要使监测设备给出可用的信噪比），可采用正弦扫波，扫描速度不超过2倍频程/分，扫描的频率应包络被试设备的要求反应谱的整个频率范围或大于该频率范围。如果对于某些设备，由于它的结构很复杂或一些关键部件不可接近而不能确定其临界自然频率时，则这样的探查性试验是不够的，此时抗震鉴定必须用随机输入的产生试验反应谱（TRS）的运动作验证性试验。该试验反应谱（TRS）（RRS）。另一个可以接受的方法是用4.3.5.1.7所述极限试验对设备进行鉴定。???应注意，对于某些设备,由于几何形状和材料的非线性,一次低幅值探查性试验的频率搜索可能不足以确定该设备的频率。在此情况下,要用高幅值的输入运动进行探查性试验。???用于表明设备具有可接受特性的抗震鉴定试验，应在作一次SSE试验之前作一次或多次OBE试验。这种OBE试验的次数应在设备设计规格书中给出。每次试验的最小持续时间也应在设计规格书中给出。???设备的抗震鉴定试验，应使设备经受4.2.1.2中规定的组合载荷。在试验中，这种组合载荷应能被模拟并能证明试验施加的载荷是等于或大于这些预期载荷的。如果在试验中某个载荷未被包括在内，应提供该载荷不被包括的合理性的论证报告。???验证性试验是对设备是否满足特定用途或特定要求作出鉴定。验证性试验的试验方法在4.3.5.2中描述。该试验应使设备经受安装位置处所确定的反应谱或时程。该试验不必确定设备失效的临界阈值，试验旨在验证设备设计规格性能要求能否被满足，不要求验证设备的极限承载能力。???极限试验是通过试验确定设备仍能履行其安全性功能的极限抗震承载能力。该试验可采用正弦拍波、连续正弦波、瞬态波等；或采用多频激励，如随机波。在一个特殊输入运动的激励下，通过设备的损坏水平的测量，来证明设备在这种输入运动下履行其安全功能的极限能力。???器件要在模拟的运行工况下被试验直至达到由预期的使用要求所决定的振动水平，或达到它们的极限能力。器件在振动台上的安装方式应能动态地模拟实际的现场安装条件。如果希望器件安装在一个屏板上,则在被试装置中应包括该屏板。在组件试验中应能监测器件安装位置处的反应(见4.3.5.1.9)。如果可以模拟器件安装位置处的实际输入激励，则器件可以直接固定在振动台上进行试验。器件试验的试验方法见4.3.5.2。???大型复杂的组件应通过试验作抗震鉴定。试验中应模拟运行条件，并在试验中监测其是否仍能维持良好的功能特性。但是在试验中一般很难做到同时模拟整个系统，所以在试验这样的组件时，设备可以处于不运行状态。安装在组件上的器件可以是真实件，也可以是模拟件，包括任何非安全相关器件。试验应确定器件安装位置处的振动反应，这可以借助于在充分激振状态下的直接测量，或者借助于从组件安装点到器件安装点的传递函数来确定。器件在组件上安装位置处的最终振动反应应小于器件在鉴定试验中规定所要求承受的振动。试验方法如4.3.5.2所述。???现有的试验方法可分为两类：一类称为验证性试验(见4.3.5.1.6)，另一类称为极限试验（或易损性试验）(见4.3.5.1.7)。采用哪一种试验方法应取决于设备的特性和规定的振动要求。要按4.3.5.8的要求考虑在试验中选用单轴试验还是多轴试验。???在验证试验（或称抗震性能试验）中，人工模拟波应满足应用单频或多频振动输入的人工模拟波所产生的试验反应谱（TRS）紧密包络要求反应谱（RRS）RRSｂ)试验中输入的人工模拟波的峰值等于或大于要求反应谱的零周期加速度（ZPA）；ｃ)试验中人工模拟波的持续时间应符合4.3.5.7的要求。行。如果拓宽区的中心频率为Fc,则应在Fc±Fc,Fc±2Fc,,......,Fc±NFc(这里Fc是相当于一个1/6到1/3的倍频程)频率间隔上进行单频试验，直至整个人工拓宽区域都被包络在内。在每一个单频试验期间所产生的试验反应谱（TRS）???在分析产生TRS的振动台运动中所用的阻尼值应与RRS???如果能够证明设备没有,或只有一个,或者有多个但这些的频率彼此相距甚远以致这些???对于任何输入波形,振动台的运动应能使设备在试验频率下产生TRS的加速度，且该加速度至少等于在此频率下的RRS的加速度。另外，输入运动应能被调整到使TRS在所有频率上都能包络RRS，如4.3.5.3所述。振动台在试验中的输入运动的最大加速度应至少等于RRS的ZPA(零周期加速度)值。???采用连续正弦波运动作试验时，在每一频率下，该连续正弦波的运动与被鉴定设备在试验持续时间内所要求的最大加速度相对应（见4.3.5.7）。合适地选取连续正弦波的输入峰值加速度和试验的持续时间以便使最大反应值至少达到4.3.5.5.1所要求的最大反应加速度值，除低频外，输入的峰值加速度应至少等于RRS的ZPA值。对于RRS低于ZPA的低频段，必须满足RRS值。关于试验期间的各轴之间的关系应满足???在采用正弦拍波运动作试验时，在每一频率下，该正弦拍波的峰值加速度应与被鉴定设备峰值加速度相对应。该正弦拍波由相应的频率和(峰值加速度)幅度构成，如图1所示。每个拍内的振动次数和每个拍的峰值幅度按照4.3.5.5.1准则选取。除低频段外，输入拍波的峰值幅度应至少等于RRS的ZPA值,对于RRS低于ZPA的低频段，必须满足RRS值。???单频正弦拍波试验中的一系列的拍波可用来代表低周疲劳效应。此时在各个拍波之间应有足够长的停顿时间，使得设备的振动反应不致有显著的叠加现象发生（试验中各轴之间关系的要求见4..???采用衰减正弦波运动作鉴定试验时，在每一频率下，该衰减正弦波的峰值加速度应相应于在试验期间被鉴定设备的峰值加速度。衰减正弦波由一个单一频率且幅值成指数衰减的正弦波构成，如图2所示。选择适当的衰减正弦波的波峰、幅度和衰减率，以使由振动台运动得到的TRS包络RRS4.3.5.5.1)。除低频外，正弦波的峰值加速度幅度至少等于RRS的ZPA值。对于RRS低于ZPA的低频段,必须满足RRS值。???在以某一频率作这类试验时,可以采用一系列的衰减正弦波。但在各个衰减正弦波之间要有足够的停顿时间,使得设备的振动响应不致有显著的叠加现象发生，试验的频率应包括被试设备的自然频率（试验中各轴关系的要求见4.3.5.8）???当的地面运动尚未被很好地过滤时,楼板的振动仍保持宽频特性,这时应采用多频试验对设备进行抗震鉴定。只要TRS包络RRS,多频试验方法就可以作为一种通用的抗震鉴定方法。施加给振动台的输入激励应包括由随机的具有复杂波形组成的时程运动。???振动台的输入激励运动波形，正如以下有关的章条所述，应使试件振动达到RRS的水平。采用上面论述以外的其它波形运动也可以作为试验输入,只要输入的TRS包络RRS即可。???对于任何波形的多频波,振动台的运动必须能被调整到使得振动台产生的试验反应谱（TRS）在整个特定要求的试验频率范围内包络RRS；而且，振动台运动的加速度至少应等于RRS的ZPA值。在对TRS和RRS作???ａ)在窄频带或宽频带的全部频率范围内RRS???ｂ)???ｃ)???对于一些组件或器件，其动态响应来自于许多相互作用的振型,振动台的输入激励必须调整到使TRS在整个频率范围内均包络RRS,该频率范围包括设备的所有自然频率，直至达到ZPA。???可通过给设备施加一特定人工时程来进行试验，该时程能综合地模拟对该设备所需的输入。应能证明振动台的真实试验运动等于或大于所要求的输入运动。???采用模拟技术对振动台的时程运动记录作综合分析，使TRS与RRS相匹配。输入激励的持续时间应足够长，以模拟真实的效应。在设备的设计规格书中可以含有用于试验的加速度时程数据。???1/3倍频程或更窄的过滤器进行控制。输入激励应被控制使得TRS等于或大于RRS，而输入激励的峰值应等于或大于RRS的ZPA值。随机激励试验的持续时间应如4.3.5.7???为满足RRS包括一个适度值的随机激励运动，正如4.3.5.6.3所述,一个可接受的方法是调整随机输入运动使之等于或尽可能多地超过RRS，而毋需使输入峰值加速度一定要大于RRSZPA。一个或多个正弦拍波与输入的随机振动迭加可以得到一个复合激励，这样可使TRS在整个频率范围内等于或超过RRS。该复合激励波的频率范围应包括设备所有自然频率直到ZPA的起始频率（参见图3）。每个拍波内的最佳振动次数可根据图4的曲线来确定，该图给出了响应谱阻尼值比为0.5％～10％范围内每个拍波内最佳振动次数。????当要求用多个正弦拍波的频率来满足所要求的响应谱的频带宽度时，则所有的拍波应该同时被激励。但是，如果RRS的峰值频带宽度被拓宽以考虑建筑物频谱分析的不确定性时，拍波就应按顺序激励，或采用4.3.5.3中的方法。???该试验是用由一组正弦拍波相加或一组衰减正弦波相加而组合的复合振动来对设备进行抗震鉴定的。各个分量的振动频率应有1/3倍频程或更窄的频率间隔，以覆盖RRS要求的频率范围。各衰减正弦波应有单个衰减率控制，且衰减率的控制范围可达0.5%～10%。对于每个频率，都应有各自的振幅控制和相位控制，各个不同频率的单频正弦波应同时激励，并利用相位控制调整而形成复合波形的峰值振幅。各个频率的衰减正弦波的衰减率应是不同的，并应改变振幅使TRSRRS达到最佳拟合，即TRS紧密包络RRS。在复合波的激励期间振动台的峰值加速度应大于或等于RRSZPA值。试验输入波应由若干个运动构成，这些振动应在时间上间隔开以使它们的振动响应不会发生明显的叠加。必须有理由证实所施加的振动数目应能代表SSE的强震部分。而且，施振的次数应当这样，使中频分量的总的持续时间等于SSE的持续时间，详见4.3.5.7。???ａ）RRS的频带宽度与TRS???ｂ）试验持续时间与所规定的持续时间相当???ｃ）???ｄ)设备的自然振型和频率;???ｅ）???ｆ）设备的极限试验加速度水平（或抗震能力）???ｇ）总的振动（循环）???核电站寿期内所断定的OBE次数，除非在设计规格书中另有规定外，至少为5???验证试验中的试验次数要有适当的安排，以满足4.3.5.1.4的要求。若干次OBE试验后至少再作一次SSE试验。每次试验的持续时间至少要等于为获得SSE的RRS所用的最初时程的强震部分的持续时间。对多频试验来说至少为30s，对单频试验来说至少是15s。如果能表明在SSE试验之前所做的任何试验在严重性上等于或大于所要求的若干次OBE严重性，则这样的试验可以等效于OBE试验。极限试验的持续时间应至少等于SSE的强震部分的持续时间，以恰当地考虑振动的积累。???如果试验可以用来保守地反映在设备安装位置处的性状，或者如果能证明被测设备在三个正交轴方向上反应是不相关的,或能证明被测设备仅经受其安装位置的单方向振动，则可以采用单轴试验方法。如果设备在三个正交轴上响应之间的耦合为零或者非常小,就是这种情况。例如,一个器件被安装在屏台上，它的响应放大只沿着某一个方向，或者如果一个器件的运动受其安装条件的限制只能沿着一个方向时，那么该器件允许采用单轴试验。???如果前面的考虑不适用，则应采用多轴试验，最少是双轴试验，这时应在主水平轴和垂直轴方向同时输入。最好采用独立的随机输入；如果采用这种输入，则应分两步进行试验，并且以将设备在水平面转动90°为第二步。如果不采用独立的随机输入（例如用单频率试验），那么就应进行四次试验。第一，同相位输入；第二，一次输入180°相位差；第三，设备在水平方向转动90°，同相位输入；第四，设备取向与第三步相同，一次输入180°相位差。???应根据ASMEBPVC第Ⅲ卷确定4.2.1.2载荷组合所需螺栓数和截面积。应按其NF3000进行螺栓连???应按本章给出的规则，依据认可的设计验证报告将设备设计验证形成文件。这类文件可以以下述三种验证之一为基础，或以三种验证的某种组合为基础：??????设计验证的应附有设计验证报告，该应包括设计验证报告所包括的设备的描述和标识，包括铭牌、厂址、业主、设备在厂内的位置及其功能；与第4负责实施、和批准该设计验证的人员的及签字???设计验证报告应包括受试设备的详细描述，应包括设备接口、锚固位置、重量和主要部件位置的轮廓图。此外，应适当地描述电厂的实际参数，诸如该设备所在厂房的位置和高度。应根据情况包括相应的设备标识号和型号。?????????对于所有列出的关键部件，在设计验证报告中应描述在设计中考虑的故障模式。此外，在设计验证报告中应规定用于验证关键部件不会进入故障模式的评价准则。???所考虑的静载荷的在设备支承处的反力的数值(如果只包括基础载荷，则可以综合形式给出反力数值，否则应包括每种载荷情况单个支承反力的详细)；7)???设计验证报告应包括以下设计验证条目:说明被试设备在中的详细安装情况，并与现场实际使用中的安装情况进行比较。若二者之间存在不同，证明其合理性。如果采用多频输入，给出所采用的类型(正弦拍波,随机振动)；所有重要振型已被充分激励的对多频试验，试验反应谱(TRS)包络要求反应谱(RRS)的说明在4.4.3.1中所规定的与安全相关的功能，在模拟动态载荷的作用期间或之后没有受到损害的数据资料；在设计验证试验期间对设备所作的修改；如果有修改的话，应该给出所使用的毋需重新试验的???如果要作验证的设备设计曾用不同的准则验证过，或者如果设备的设计与曾经已经验证过的设计相类???不管设计验证的依据是分析还是试验必须相应地述及4.4.4.1或4.4.4.2所要求的各项。此外，必须找出以前设计验证方法与本章要求之间存在的任何差异，并应保守地证明其合理性。必须表明在以前所图1正弦拍波的频率和波幅图2衰减正弦波的波幅衰减率图3复合激励的反应频谱图4放大随每拍波内振动次数的变当要求检查或试验时，应根据本标准的具体要求由进行检查或试验的一方编写的检查或试验程序。检查和试验应由合格的人员来完成，其资格应符合相应的规定。测量和试验设备(测量和试验设备的控制和校准应符合HAF0404、HAF0405和HAF0408本章规定了目视检查的方法和要求。有关目视检查的验收准则见EJ/T1039当眼睛可以接近到距被检表面的610mm的范围之内且视线与表面夹角不小于30°时，通常可以作直接目视检验。为了改善视角可以利用平面反射镜，另外还可以利用放大镜帮助观察。在检验特定的零件、部件、容器或其部分时，照明最低要求应达到：一般检查为1601x，探查或研究小的异常痕迹为5401x。进行目视检查的人员每年都必须视力检查合格，以保证眼的或校正后的近距离视力能够读出近距离标准视力检查表上的J-1号字母。在一些情况下需要以间接目视检验代替直接目视检查。间接目视检查可以使用一些器具如像镜子、望远镜、内窥镜、光导纤维、照象机或其他仪器。这些器具的分辨率至少应相当于直接目视观测能达到的分辨率。当采用本标准时，或设备规格书本章的规定时，应按本章要求进行目视检查检查核对当有要求时，可以使用核对，以便作出目视检查计划并验证已完成了所要求的观测。核对应确定制造商应遵守的最低检查要求。应就检查和试验提供报告，报告至少包含以下内容仪器、设备、工具、文件的标识，标识的详细程度应达到：能为今后的检查识别出这些器具(或文件)或观测结果和尺寸核对结果(以相应的试验数据来说明)目视检查和试验人员所得的结论和所建议对前次检查报告的(如果本次检查是复查和试验)焊缝的检验、检查和试验应符合第6对法兰密封进行目视检验，以确认其清洁度合格、表面粗糙度可接受。对法兰表面进行目视检验以确认被检验的法兰满足平面度以及相互之间平行度和同轴度等公差要求。对使用的螺栓、螺母的规格、材质、数量等进行检查，使之符合技术规格书的要求。对垫圈进行目视检验以确认符合规定的尺寸公差并且不存在、断裂和其他缺陷。检验连接螺栓，确保所有螺栓各在其位。对处于连接中的螺栓，均匀地对其中25螺栓用校准过的测力扳手检验其扭矩。应对设备和部件进行有关公差的检验，确认符合本标准以及设计规格书公差要求。具体要求应由有关设备技术规格书给出或参见ASMEAG1的有关设备篇。应按EJ/T1039可用试验来确定流体流量和压力、过滤器性能、电气参数、轴承运行性能、转子平衡性能以及声功率级等特性。结构设计的试验验证要求见4.3.5?范围和适用性制造零件、部件和配件所用的材料应符合第3零件、部件和配件的制造、安装所用的材料应按照制造和安装计划以及第8若在制造和安装过程中发现了有缺陷的材料，如果该缺陷按照第8章的要求并且对于焊接材料按照6.3要求应根据第8将材料切割到所需形状和尺寸所用的方法应满足：不使材料的力学和化学性能劣化到低于规定的最小值。所选择的切割方法不得造成应力区，比如不得有小于许用半径的圆弧。对于需要满足GB/T16702的要求的承压零件的成形和弯曲，应按EJ/T1012成形、组装和焊接完成之后，已成形的零件若超出了规定公差，则应拒收。可以根据6.1.2.3的要求对超出公差的零件进行修理，使不可接受的超差得到纠正。需要借助于机械(如螺栓)或焊接进行组装或连接的零件应当装上所需附件，并予以定位。必要时，在组装期间要设法保持已调整好的位置。在建造时允许在部件上焊接不属于最终产品组成部分的临时附件，比如定位用的突缘、突条、连接条带、支撑、预热设备、焊后热处理设备等，但必须满足以下要求：a)这类附件的材料必须用材料规范号进行标识，并且在有要求时，应经过果进行焊接，则临时附件的材料要与部件的材料相容，且在以后取下临时附件时不会使部件的结构完整性数据低于规定的最小值；根据6.3临时附件的紧邻区应以可接受的方式作出标识，以便在该附件移除后根据第5临时附件应该根据6.2.1用机械(比如车削、剪切、刨削、打磨或热切割等)完全清除?焊接接头制造图纸应就焊缝的位置、类型、尺寸、标识、范围等提供完整的信息。应清楚地标明哪些焊缝在工厂焊接，哪些焊缝在现场焊接。被焊接的各部分应正确定位，在必要时用螺栓、夹具或满足6.2.3要求的临时焊接附件予以固定，直至焊焊接应满足6.3锁扣和螺纹连接的接头应配有锁紧装置或其他能锁紧的，以防止系统在运行期间在预期的振动载荷作用下发生松动。螺栓或螺杆上的螺纹必须与螺母上全部螺纹相配合或者遵循制造图或规格书的说明。螺栓和螺杆的螺纹咬合必须在图纸上加以说明。凡需要装设锁扣装置者，其位置应在设计图纸或设计规格书中注明。结构和压力边界紧固件类型、尺寸和间隔的选择应满足最苛刻载荷组合条件下所预计的最大应力要求，且计算报告应当文档化。螺纹接头所用的润滑剂或其他剂料应与使用条件相适应且不应和所接触的材料起不利反应。在依靠摩擦力进行连接的摩擦接触面上应当无油、无涂料、无漆、无电镀层或其他镀膜。对于用螺栓连接的零部件，其与螺栓头和螺母相接触的表面相对于垂直于螺栓轴线的平面不应有1：20的斜坡。当用螺栓连接的高强度零件的表面有大于120的斜坡时，应当使用斜垫圈以补偿原有的不平行。承受纯剪切力的螺栓在螺杆承受载荷部分不应有螺纹，除非设计规格书或制造商技术规格书允许。当用螺栓连接方式将各零件装配到一起时，其相互接触的表面不应有锈皮、金属屑和其他有害杂物。相连螺栓所有高强度结构螺栓必须拧紧到设计规格书或制造商技术规格书所给定的扭矩。应当用拧动螺母或者用经过合理校准的测矩扳手来拧紧螺栓。当用校准的测矩扳手上螺栓时，应当使用一个硬垫圈，该垫圈应垫到转动的螺栓头或转动的螺母的下面。当不用测矩扳手转动螺母时，不需要使用硬垫圈。然而若用螺栓连接的材料的额定屈服值小于276MPa，则螺栓头和螺母下面都应使用硬垫片。除高强度螺栓外，所有带螺纹的紧固件都应配备锁紧装置以防止在服役期间松动。弹簧垫圈(需与使用温度相适应)、锁紧螺母、防松螺母以及钻孔穿金属丝的螺母等都是常用的锁紧装置。滚压螺纹也是一种锁紧范 6.3的要求适用于焊接工艺规格书的编写、焊接工艺评定、各种类型的手焊工和焊接操作员的格鉴定，责任制造商对本组织所进行的焊接负责并进行本标准所要求的试验或检验，以便确认采用本标准施焊的焊件在建造时所用的焊接工艺的合格性，确认使用该焊接工艺的焊工和焊接操作员资格的合格性记录制造商应保持实施焊接工艺所得结果的记录以及焊工和焊接操作员资格的记录。这些记录应由制以焊接方法连接的母材应是满足焊接要求和设计规格书要求的一种材料或数种材料的组合。若在焊接工艺评定时有防锈覆盖层、电镀层或防溅剂存在，则在焊接时也允填充金属应当选用EJ/T1027中所列填充金属中的一种或数种的组合，并且与焊接工艺以及制造商图纸焊接方法焊接的方法包括气焊(OFW)、手弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)、气体保护金属弧焊(GMAW)、药芯弧焊(FCAW)、气体保护钨极弧焊(GTAW、等离子体弧焊(PAW)、电阻焊(RW)、螺柱弧焊（SW）以及碳极弧焊(CAW)。术语和定义术语及其定义应按GB3375符号制造图纸上所用的符号应符合GB324安全措施安全措施应与GB9448标准计量单位使用国家法定计量单位应按照EJ/T1027.11～EJ/T1027.17依据制造商已评定过的焊接工艺针对所用的焊接方法)，通过试样焊接并依据HAF0903进行资格考核。涂层母材金属的焊接工艺通过评定之后，无涂层母材相应工艺应有效，不必再评定。但反之不成立。制定不锈钢焊接工艺选择焊接方法和填充金属)时，应考虑母材的敏化问题。待焊表面和边缘不得有影响焊缝质量和强度的毛刺、裂痕、开裂、不连接区等。待焊表面和焊缝邻区不得有轧钢时留下影响正确施焊的疏松表皮以及夹渣、锈迹、水迹、油脂、异物。钢刷刷不掉的轧制表皮、很薄的防锈涂层或防溅剂可以不清除。如果焊接工艺是在有镀锌层的条件下评定的，要焊的接头应正确装配、定位，要考虑焊接引起的变形与尺寸变化，保证其偏差在已评定的焊接工艺的之内。为了把焊接接头装配到一起，可以采用定位焊。若该定位焊的焊点属于最终焊缝的一部分，则它应当用满足最终焊缝要求的焊条施焊。不属于最终焊缝组成部分的定位焊的焊点(焊缝)当要求对母材清洁处理时，可借助于钢刷刷除、打磨、喷砂、溶剂以及其他对材料和焊缝质量无损害的方法来完成。一焊层(道)上施焊时，前一焊层(道)上的焊渣(如果有的话)应当刷除掉，附近的母材应显露金属光泽。这一要求不仅适用于连续的多层焊，也适用于连续的多道焊，同时也适用于任何中断焊接后重新恢复施焊的焊口。焊缝剖面应符合可接受的剖面要求(见图5)角焊缝的表面可以稍凸起、平直、稍凹陷(见图5(a)、(b))，但不应有图中(c)所示的不可接受的剖对于开坡口焊接，应优先采用稍有加高或最低加高措施的焊缝(在有其他加强办法时可例外)。对于对接接头和角接头，加高不得超过3.2mm，并且与母材表面之间有平滑过渡(见图5中(d))。焊缝不得有不连续区(对于对接焊，见图中的(e。对接接头焊缝的加强——表面最大加高为3.2mm，根部最大加高也是角焊缝焊喉和凸出部位——达到设计图纸的最低焊脚尺寸，且最大凸出不超过气孔和夹渣——在25.4mm焊缝长度内最多3个可观察到的气孔或夹渣(或两者，其尺寸不超过0.25t；或在此长度焊缝内最多1个可观察到的气孔或夹渣(或两者，其尺寸不超过0.5t。t是较薄的那块母材的厚度；边——在t小于或等于3.2mm时，咬边不得超过0.15t，在t超过3.2mm时，咬边不得超过对于完工后的焊缝，应目视检查其位置、尺寸和长度，核对其是否符合制造图纸和技术规格书的要求。螺柱的设计应适合于采用自动定时螺柱焊设备对钢零部件实施弧焊。对直径超过2.59mm的所有螺柱焊和销钉焊应提供气体保护。在焊接时，螺柱上不应有铁锈、蚀坑、麟屑、油脂、涂料、镀锌层、其他电镀层以及其他的影响焊接操作的有害物质。焊接之后，螺柱周围的残迹应当清除干净以便进行目视检查。无损检验(NDT)当要求进行表面检查时，应采用渗透法。EJ/T1039中规定了渗透检验的标准方法；检查结果应符合6.3.3.1规定的验收准则。对于探察表面的或表面以下的不连续区，可用射线照象或超声检查。仅当要求以多道焊焊缝进行连接时，才需要进行射线照象或超声检查。此种检验应采用EJ/T1039所规定的标准方法，其检查结果应符合每25.4mm焊缝不多于3个不连续区，且不连续区的最大尺寸应小于母材厚度的1/4进行目视检查的人员应满足HAF0902和EJ/T1039(e)图5可接受和不可接受的焊缝剖面进行无损检验的人员应根据HAF0902和EJ/T1039进行资格鉴定。只有具备NDTⅠ级资格的人员且在NDTⅡ级或Ⅲ级人员监护之下，或者具有NDTⅡ级或Ⅲ级资格的人员才允许进行无损检验。按照6.3.3.1.3的要求进行目视检验的人员应按照 0902的要求进行培训焊缝和母材的缺陷可以根据适用的焊接规范进行修理。焊缝的修理应当由有资格的焊工采用经过评定的工艺来完成，并按原来的验收准则进行检查验收。范围6.4适用于钎焊工艺技术规格书的编制、钎焊工艺评定、各类钎焊工和机器钎焊操作员的资格鉴定、钎焊技术和钎焊质量要求以及设备和部件制造中焊成的焊缝的检查。应按本条的要求进行钎焊，除非技术规格书另有特定要求。责任制造商对它自己的组织所承担的钎焊负责，并且应进行本条所要求的试验和考核，以便对按本标准制造的钎焊件所用的钎焊工艺进行评定，对施焊的焊工和焊接操作员进行资格鉴定，对焊接技术所要求的检查以及焊接质量验证进行认可。记录制造商应保持钎焊工艺结果的记录以及钎焊工和钎焊操作员资格记录，这些记录应当由制造商认母材金属填充金属 应当选用ASME－BPVC－Ⅱ－C篇或相应的材料手册中所列填充金属中一种材料或数种材料的组合，并且必须与所用的钎焊工艺和制造图纸所标明的母材金属相容。方法在本标准范围之内，钎焊包括火焰钎焊(TB)、炉中钎焊(FB)、感应钎焊(IB)、电阻钎焊(RB)和浸渍钎焊(DB)。术语和定义应依据GB3375符号制造图纸上所用的符号应符合GB324安全注意事项安全注意事项应符合GB9448标准计量单位应采用国家法定计量单位。钎焊工艺评定应根据ASME－BPVC焊操作人员能力考核应根据HAF0903的要求进行；应根据制造商就所用的焊接方法并按评定过的钎焊工艺，进行试样钎焊焊接，以便进行资格评定。待钎焊的表面和边缘不得有不利于焊缝强度质量的毛刺、纹痕、开裂和不连续区。待焊表面以及焊缝邻区不得有轧制时留下的影响正确施焊的疏松表皮以及焊渣、锈迹、水迹、油渍、异物。待钎焊的接头应正确装配与定位，当要求对母材金属进行清洁处理时，可借助于钢刷刷除、打磨、喷砂、溶剂、酸洗或其他合适的方法来完成。完成焊接后，应对钎焊缝和其邻区进行清洁处理，以清除掉焊剂残迹以及在施焊过程中形成的氧可用目视检验对钎焊缝进行外观检查以估计焊缝的完好程度，比如钎焊填料的连续性，焊缝的尺度、轮廓，沿着焊接接头角焊缝的湿润性。在需要时还要确定是否填充金属从接头施焊的一侧流到了相对的在进行力学或截面检验之前应对钎焊接头进行目视检查。作为最低要求，目视检验是必须进行的。目视检验的结果应满足下述要求：最大熔蚀深度限值为母材金属厚度的5%或 (取二者较小者单个气孔的直径最大不超过0.38mm且最大气孔之间的距离不小于每25.4mm焊缝内气孔直径的总和不超过当有要求时，应进行力学或截面检验，此种检验应按6.4.1NDT当要求进行表面检查时，应当采用EJ/T1039中所规定的渗透法，其验收准则应遵照探查表面和表面以下的缺陷要用其他无损检验法。EJ/T1039中所规定的无损检验方法应被采用，目视检验的人员应满足HAF0902和EJ/T1039对进行NDT的人员应根据HAF0902和EJ/T1039作出资格评定。只有取得NDT的Ⅰ级资格的人员并在有Ⅱ级或Ⅲ级资格的检验员监护下才可以进行NDT工作。Ⅱ级或Ⅲ级检验员可以进行NDT工作。母材金属或钎焊缝的缺陷可以进行修理，但作此种修理时需要遵守制造商和采购方之间协商一致的程序。设计规格书应对设备内外表面涂层的使用等级作出规定。应依据设备的位置、功能、涂层对部件或系统预定性能的影响等确定涂层等级。施加涂层的主要准则是：防腐蚀；便于对接触放射性核素的表面进行去污；确保涂层系统万一在失水安装有防止或减轻可能对公众健康和安全造成过分风险的假设事故不可缺少的构筑物、系统和部件的区域称为I级使用区。为保持该区内这些物项缓解事故的能力所必须的涂层系统为Ⅰ级涂层。Ⅰ级涂层系统应符合EJ/T508所规定的Ⅰ级涂层要求。此外还应遵守HAF0400（91）及有关导则所规定的质量保证和文档化要求。有电镀层的钢表面和不锈钢表面不需要附加涂层。安装有正常运行所需构筑物、系统和部件的区域称为Ⅱ级使用区。为保持该区这些物项的功能所必须的涂层系统为Ⅱ级涂层。Ⅱ级涂层系统可以遵守EJ/T508所规定的Ⅰ级涂层要求（或根据技术规格书的说明对EJ/T508的规定加以修改）和HAF0400（91）所规定的质量保证要求，但其文档要求可以在设计规格书中或制造商的技术规格书中加以规定。(不要求对Ⅱ级涂层采用HAF0400（91）规定的文档化要求)。Ⅱ级涂层系Ⅲ级使用区采用Ⅲ级涂层。Ⅲ级涂层对于构筑物、系统和部件来说既不是正常运行所不可缺少的，也不是事故运行所不可缺少的。Ⅲ级涂层应符合制造商的设备技术规格书的要求。文档要求应在制造商技术规格书或设计规格书中加以确定。碳钢表面预修整应满足EJ/T508所规定的要求。对于Ⅰ级涂层，碳钢表面应当进行喷砂，其清洁程度应达到EJ/T508关于金属表面处理的要求。质量保证手册必须援引HAF0400（91）涂层检查员的资格必须满足EJ/T508对于Ⅰ级使用区内的表面，在施工人员向待施工表面喷涂任何材料之前，必须根据实施程序针对具体底层通风、温度和湿度必须满足涂料制造商所要求。必须有合适的照明以及保证安全的设备、脚手架和施工程序，且这些措施和程序应得到遵守。涂料制造商必须提品合格或产品检验报告单，以证明所提供的产品满足EJ/T508或设计技术规格必须根据所要达到的清洁度以及所要求的附着轮廓度来确定钢表面处理。必须说明对所用的喷砂磨料以及清除磨料残留污染的清洁要求。还应规定表面处理至喷涂第一层涂料之间的时间间隔要求，以防止喷过砂的表面再生锈。涂层施工和硬化要求必须说明不可接受的喷涂作业，比如出现喷量过大、干喷、凹陷、滴流、软对电镀过的钢表面，若电镀层在制造过程中已被除去，在必要时，应当用相应的合格电镀材料施加覆盖层，其厚度应相当于原电镀层厚度。由于原涂层的损坏或缺陷而致使Ⅰ级和ⅡⅠ级和Ⅱ级涂层系统的工厂和现场作业检查应遵照JT508的要求。设计规格书或制造商的技术规格书应包含涂层连续性的验收准则。层应执行HAF0400（91）及有关导则的质量保证要求。Ⅱ级和Ⅲ级涂层应执行制造商技术规格书或设计规格书的要求。所形成的文件应当归档。应根据第8在制造商的安装程序中应根据第7章对组件、子组件的操作和装配要求作出规定。制造商的程序应按EJ/T564确定作物项的等级。在装配过程中由吊车或其他起重工具搬动或支吊的物项应具备吊孔或其他附属装置，以便在吊时维持物项于正确的方向上且不超过其结构完整性设计限值。设计规格书应对特殊的安装终就位限制作出规定。当要求在最终安装期间进行部件组装时，应为正确组装提供详细的安装程序。安装程序有其他接口服务要求，如电气、管道、支承件、风道等。安装程序还应包括组装、就位、安、对中、固定、销紧、连接、、润滑、最终调整、检查以及其他使设备能运转的必要设备制造商有责任向业主(或其人就现场连接和服务提出建议，以便使设备能按照设计要求正确、安全地投入运行。在安装程序中应当说明这些要求。设备制造商在设备设计中应接制定措施。6.6.2.3只有经设备制造商或业主(或其人)的批准，才允设备和风道上连接设计图纸、设计规格书中未现场临时附件。临时附件的连接方法应满足图纸、设计规格书或本标准的有关要求，并且所用临时附件及其连接方法都不得影响相应物项或被安装系统的当前和将来的性能、可靠性和结构完整性。在所安装系统的移交和最终验收之前(根据情况)应将临时附件除去。 批准的情况下，不得向设备或风道上连接临时附件。若发现有 连接到设备和风道上的临时附件，则应清除掉。清除的方式应满足：不影响物项和系统当前和将来的性能、可靠性和结构完整性。应将 连接临时附件的(根据情况)通知制造商或业主(或其人)，并由其审核此种临时连接的不利影响。在必要时临时附件移除或修理的方法应由设备制造商或业主(或其人)批准，如果临时附件确实危害物项当前和将来的性能或可靠性，且它的移除或修理都不能消除这种有害的，则受影响的物项必须予以更换。包装、、接收、和装本章包括零件、部件和设备的包装、、接收、和装卸的一般要求本章适用于有关核设施用通风、空调和气体处理物项的包装、、接收、和装卸，以及相应的计划和程序的编制。本章明确了包装、、接收、和装卸活动的要求。可以将编制实施要求和程序以及为实施本标准提供所需人力、设备和服务资源的任务委托给其他组织，但这种委托应形成文件。对于每一个执行本标准所含本条规定了负责执行包装、、接收、和装卸任务的组织所要满足的要求通风空调和气体处理物项的设计技术规格书和图纸应包含为完成本章所描述的包装、、接收、和装卸活动的有关措施。应该为这些活动制定程序和工作细则，并要规定控制。这些程序和细则应足够详HAF0403为防止损坏、变质和沾污，本标准根据物项的重要实体特性而不是根据物项在安全、可靠性和运行方面的重要功能特性，将本标准所涉及的活动(包装、、接收、和装卸)的要求划分为四个级别。然而，应该认识到，在每个级别范围内存在一系列控制措施，对一个物项的详细要求取决于该物项对安全或可靠性的重要性。一个物项一旦已划定级别，就应将其包装、、接收、和装卸操作限制到那个级别或更高级别。由不同级别物项组成的货包或组合结构应按其中相应零件所标识的别来确定其级别，除非较高级别的部件或零件，在组合结构内，能够被包装到其相应级别，或者该零部件在组合结构内受到相应的完整保护。在后一种情况下货包或组合结构可按其余部分划为较低级别。如果一个独立货包被拆散，那么应为每个零件标明一个级别。按EJ/T564－91第4章的规定对本标准所涉及的物项赋予相应的四个级别应该明确包装物项的要求，用以防止腐蚀、污染、实体损坏，或其他任何降低其质量或者使物项在、装卸和期间造成损伤的影响。要按照EJ/T564所包含的相应准则来完成7.3的要求，上述准则涉及清洁、防腐、干燥剂、惰性气体覆盖、枕垫、盖和塞、屏障和包覆材料、包扎带、止挡块和拉筋、容器、标记、其他质量保证措施以及文件。将包装准则划分为相应于7.2.3应明确7.2.3所定义的物项的装载和要求，规定物项在期间的环境保护、将中的损坏减到最小的程序、在装载和期间装卸物项的注意事项以及远洋的标识和检查。所用的方式应与物项的保护级别相一致，与所使用的包装方法相一致接收、和装本标准所涉及的物项的接收、和装卸应按照EJ/T564的规定实施HAF0403的各项要求适用于本标准所涉及的零件、部件和设备，本章的要求是对HAF0403要求的补采用本标准对核设施内与核安全有关的通风空调和气体处理系统所用设备、部件和零件进行设计、建造和验收试验的组织，应当负责规定附加要求，并将这些要求与特定的物项或服务联系起来。较低层次组织的某些或全部责任可以由较次组织来承担(例如，业主可以承担材料生产商的某些责任，诸如确认试验结果)。承担较低层次责任的组织应当满足本标准所述的对该组织的要求。除了由业主或其设计者委托给制造商、材料供应商和材料生产商的特定责任外，应采用下列在图6所列链中的每个组织应当负责评价和鉴定下一层次中按合同提供服务或材料的组织，制造商应当负责评价和鉴定材料供应商的质量保证大纲，等等；图6制造商、材料供应商和材料生产商应负责制定并保持标识和验证计划，以便于对尚在其控制的材料进行追溯；制造商、材料供应商和材料生产商应负责控制生产和制造期间的质量，包括对生产工艺、试检验、修复以及材料处理的控制，还可包括对分包服务的控制。材料采购和分包服务的文件应当包括必要的要求，以确保这些活动符合HAF0403以及本条的附加要求。应当制定措施以保证所有采购和制造活动所涉及的材料和服务符合本条的要求。应当确定在整个生产和制造中以及在期间材料(包括已部分加工的材料)的控制和标识的措施。这些措施应保证材料上的或可追溯材料整个生产和制造过程的记录的标识得以保持。材料修复用的焊接填充材料也应按本条要求予以控制。图6责任的层次材料生产商给出的材料标识应包括适用的技术规格和材料牌号、材料的炉号或热处理规范以及本条所要求的附加标记，以有助于对材料所进行的所有试验和检验结果报告具有可追溯性；对于那些已具有材料生产商符合性证明的厂商生产的材料，则不必在材料或上标明炉号或热处理规范。另外，可以使用某种标记符号或编码，表明材料具有材料，但在已确认的材料试验报告上或符合性证明上应当说明这些符号或编码。不必对组装件的单个材料作具有编号、规范、技术规格和牌号等内容的实体标识，条件是整个组已用独特的标识号作了标记，而该标识号可追溯到按8.2.2.1除了材料技术规格书有要求之外，小零件不必单独标记，条件是这些零件包装在包装箱或容器内，而后者已用字迹清楚的标记作了标识，以保证材料在使用前能正确识别。焊接和钎焊材料应该在包装箱或包装容器上作出清楚标识，以保证材料能正确识别。包装箱或包装容器上的标记应包括炉号或批号、用认可的材料试验报告来表示材料的某种控制标识码以及其他信息，诸如技术规格、牌号、分级号、供应厂商名和商标。根据要求，根据材料技术规格书和本条要求，所有需报告的特性要有记录结果可资查考。记录应当标明执行检验或试验所遵循的程序和版本，包括检验和试验的记录结果。应该制定措施，以便能够针对材料查阅任何必要的检验和试验的状态和结果。应按本标准适用章条和HAF 的要求，编制和保存本条和其他条所要求文件，并送交给业主以便查阅。仅对那些按照EJ/T1012制造的部件需要印记。本标准不要求第检查或认可除非另有规定，生产厂的系列号，型号还应给出型号ASMEAG－1第二篇（设备篇）铭牌上的字不超过2.4mm。应在铭牌上通过压印、蚀刻、浇涛或刻痕作出铭牌标记。铭牌应该用非腐蚀性金属制成。在相应设备的标准内允许用直接作在物项上的压印代替铭牌的场合，应该用连续的钝头印模应该用不影响物项结构完整性或可运行性的方法装设铭牌，装设方法应确保在部件的预计寿期内使铭牌能在制造竣工图上应标明铭牌的位置。应能够在安装部件时容易看到其铭牌。安放铭牌时应使绝缘(或保温A1

附 （资料性附录）用分析法设计和鉴定在多数情况下，关于设计验证的主要验收准则是保持结构完整性。如果要验证设备的完整性，那么，分析法是证实设备可接受性的非常实际的。相对来说，分析法的优点是简单，重现性好，便于检查。另外，如果一个设备与以前已分析过的设备相类似，在对其进行分析时，可以仅对已有分析作少量修改即可，而使工作量大幅度减少。结构分析可以用手算，有限元法，或者两者相结合来完成。本附录的目的是为设计者提供将常规有限元法用于HVAC系统内非常规设备设计的一些有价值的指导。具体指导原则还可参见HAF0215(1)。手算方法可以在工程和有关文献查到。本附录讨论了几类HVAC设备，给出了空气处理装置和风道支承的具体例表A1分析方法的选择小大少多少多在选择手算或有限元法时，必须考虑许多因素。表A1A2有限元法用于复杂离散型参数结构分析问题的精确求解方法通常称之为有限元法。在求解时通常要使用能量的概念。根据设计者研究得出的几何形状和载荷信息构成载荷矢量、刚度、质量以及阻尼矩阵。除了极为简单的问题之外，对其他所有问题，均由有限元法计算机程序来形成这种矩阵，然后有限元程序进行全部为得出求解结果所必要的矩阵运算。例如，给定了结构几何、边界条件、外部施加的力和（或）位移，程序可计算设备部件的位移，支承反力及内力。设计者在有限元法的使用方面应有熟练的技巧和知识，否则就不能有效地精确地使用有限元法。因为对于许多问题，必须知道各种假设对解的准确性的影响之后才能作出计算模型和假设。在A4内详细讨论了有关对于HAVC设备的考虑。划定主要结构单元，例如框架构件和金属板的结构单元（框架构件用梁单元来表示，金属板用板单元或壳单元表示）；划定节点（结构单元的交叉、锚固点、外部加载点、器件的固定点确定连续性（确定结构单元端部和角落的节点出结果进行检验、组合和评价，以确定应力、位移等是否在许用限值以内；以下各条给出有关HVAC设备有限元法分析的指导。 备的框架系统一般是用标准的冷轧型材或用弯制薄钢板成形的型材制造的。所用的材主要是角钢、结构管材和槽钢，此外，还常用W形断面钢作底板构件。弯制型材有各种各样的形态，诸如角钢、槽钢、帽沿形（断面）钢、U形、C形和Z形（）钢。构件诸如薄钢板可以用碳钢或不锈钢制成。可以用焊接、螺栓、铆钉或其他机械式方法将这些构件与金属板连接起来。对于焊接连接通常用标准E50、E60、或E70焊条作电弧焊。焊接形式通常为角焊、对接焊、坡口焊和塞焊，小室和设备的结构部件中所用的螺栓通常用带涂层的低强度碳钢制成，螺栓的直径较小（小于18mm）设备可固定在墙上或地板上，或者悬挂在天花板上。对于固定在墙上或固定天花板上的设备一般有外部支承，对于必须高架在地板上的设备也应有外部支承。大多数外部支承是带弹簧的梯形框架或简单的桁架；对于墙上固定的装置，可以采用悬臂支承。悬臂支承一般要装拉筋，以防侧向晃动。支承可以搭接在钢夹上、底板或现场浇灌的镶埋件上。安装在地板上的设备，特别是大的空气处理装置，通常没有外部支承，而是将整个支腿（）、滚轮架或钢夹导轨直接用螺栓连到地板上。设备可以被搭接到现有的结构件上，该结构件可以是嵌入式锚固件或者是装配式锚固件。常用的嵌入式锚固件是现场浇灌的埋入件或锚固螺栓。装配式锚固件是装入钻孔的膨胀螺栓或钻孔后浇灌的锚固螺栓，或者安装到现有插入件内的螺栓。必须支承非结构部件。这包括，但不限于，过滤器、冷却盘管、加热盘管、风机(或风机内部部件诸如轴承、轴、叶轮、和出口锥形接管)电动机、滤网、调气器、格栅、阻尼器、变径段、风道连接件、控制和监督仪表、管道、压缩机、冷冻机、通道门和仪表屏，它们中的多数在使用时要移动，因而通常用螺栓、螺钉、、支架或滚珠这类可拆卸连接方法进行安装。A4模型化方法HVAC设备的有限元模型涉及到许多问题，这些问题不在本附录的范围之内。分析者必须有结构及其部件本章述及五种HVAC设备模型的。这五种设备是设备(例如，制冷设备、过滤器、冷却盘管、加热元件等的)支承。设备可以简化成以下各种数学模型：包覆框架的金属板壳，可以模型化为板单元；在某些情况下，可以由金属板壳弯制成支承条，以此形成结构框架，而不使用额外的承载构件，这些支承条可以模型化为梁单元；在小室内的非结构部件及它们的局部支承系统，其部件可以模型化为具有适当边界条件的当量质量和刚度，而支承可以模型化为梁单元；由用锚固或焊接方法连到地板上的构件形成的设备支承，其支承可模型化为梁单元，而焊缝和锚固可以通过选择适当的边界条件而加以模型化。A4.1空气处理装置模型确定空气处理装置的模型需要有表明外部框架和内部零部件图、组装图和安装图。外部框架可以被模型化为梁单元，而其包壳可用板单元表示。在划分板状网格时，要注意使每个单元的比保持最小(最好低于2)。应该为表示加热元件、冷却盘管、过滤器和阻尼器这类内部部件作出规定，可以将这些部件用这些部件附着的节点处的相应质量和刚度来表示。这些部件的支承可模型化为梁单元，并且有可代表稳定性、自由释放或推导端部力矩和力矩组合的适当的边界条件。还应表示设备滑动垫枕与地板的接触，以得出适当的反力和倾覆力矩。有关空气处理装置的数学模型的例子示于图A5和图A6。能将这些模型用于静载荷分析、施加在空气处理装置板壳上的内压分析、外部风道和工艺管道与空气处理装置连接处所施加的载荷，另外，如果有动A4.2风机模型利用风机组装图和风机零部件技术规格书制定风机的计算模型。在建立风机模型时，应考虑所有重要的结非结构部件诸如风机叶轮和轴承，在模型中可以用集中到相应节点的质量表示。风机模型由梁和板单元连接的节点构成。底座、纵向支承以及轴承支架模型化为等截面梁单元。风机轴模型化为简支梁，节点在轴中心，叶轮的质量集中于该节点。风机壳体用螺栓或焊接方法固定到支承框架上的。模型中应包括框架梁与用于模拟风机壳所用板的连接处附近节点。表示锚固螺栓的节点应被约束住不能移动。图A1列出了用于分析风机的典型数学模型，此模型能用于确定风机的动态性状和进行详细的应力分析。A4.3仪表和控制机柜确定仪表和控制机柜的模型需要该机柜零部件图、组装图和安装图，该图要表示机柜的框架、部件支承构件、仪表和控制部件以及它们与支承结构的连接。机柜框架能被模型化为梁单元，屏板可被模型化为板单元。仪表和控制支承构件可以被模型化为适当位置的梁单元或板单元。部件的质量必须结合到相应的有限元之中。图A2表示了仪表和控制机柜的数学模型，该模型能用于进行详细的静态和动态分析。A4.4风道支承风道支承被模型化为梁单元，但要注意，应当正确地模拟风道的质量和柔性。管道的自然频率能够由支吊架的位移或者风道的挠曲来确定。可以通过适当的弹簧和质量边界条件来表示风道与支承的相互作用。图A3示出了风道支承的典型模型，该模型可用以进行静载、集中载荷以及动态分析。A4.5设备支承设备支承能被模型化为梁单元。设备支承的质量和刚度应被包括在表示框架的梁单元内。应该借助准确的边界条件表示支承架与地板的连接。图A4表示制冷系统支承的一种典型模型，该模型能用以估算设备支承的静载荷、运行载荷以及动态载荷。图A1风机典型模型的等轴图图