梁(250X700)安全性计算书

PAGEPAGE24设计安全设计书梁(250X700)安全性计算书 3一、参数信息 31.1工程属性 31.2模板支撑体系设计 31.3荷载有关参数见下表 31.4材料性质参数见下表 4二、梁侧模板计算 42.1梁侧模板面板的计算 42.2梁侧模板内外楞的计算 6三、梁底模板计算 73.1梁底模荷载计算 7四、梁底纵、横向支撑计算 84.1、梁底横向支撑计算 84.2、梁底纵向支撑计算 10梁(300X900)安全性计算书 13一、参数信息 131.1工程属性 131.2模板支撑体系设计 131.3荷载有关参数见下表 131.4材料性质参数见下表： 14二、侧模板计算 142.1梁侧模板面板的计算 142.2梁侧模板内楞的计算 162.3梁侧模板外楞的计算 17三、梁底模板计算 183.1梁底模荷载计算 18四、梁底纵、横向支撑计算 204.1、梁底横向支撑计算 204.2梁底纵向支撑计算 21五、梁支架安全计算 235.1荷载计算 235.2梁立杆的稳定性计算 235.3梁下钢管支承面受冲切承载力验算 245.4、可调托座验算 24板模板（扣件式）计算书 25一、工程属性 25二、荷载设计 25三、模板体系设计 25四、面板验算 26五、小梁验算 27六、主梁验算 28七、立柱验算 31八、可调托座验算 31九、板钢管支承面受冲切验算 31十、板钢管支承面承载力验算 32梁(250X700)安全性计算书一、参数信息1.1工程属性新浇混凝土梁名称/新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×700新浇混凝土结构层高(m)8.48梁侧楼板厚度(mm)1001.2模板支撑体系设计模板厚度（mm）18梁底横向支撑(mm)80×100木方@300梁侧板次梁(mm)80×80木方@300梁底纵向支撑(mm)80×100木方梁侧板主梁(mm)/支架立柱横向间距(m)1.0立柱纵向间距(m)1.0步距(m)1.51.3荷载有关参数见下表模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值21.4材料性质参数见下表木材木方弹性模量E(N/mm2)10000木方抗弯强度设计值fm(N/mm2)13.0面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)13.0钢管规格φ(mm)48×3.0惯性矩I(mm4)10.78×104单位重量q0(N/m)38.4抵抗矩W(mm3)4.49×103截面积A(mm2)424回转半径i(mm)16.0抗弯、抗压容许应力〔σ〕N/mm2205弹性模量E（N/mm2）2.05×105二、梁侧模板计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力G4k和倾倒混凝土时产生的荷载Q2k；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力G4k。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；Ft--新浇混凝土的初凝时间，取3.0h；V--混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度,梁为0.70m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F分别为30.05kN/m2、16.8kN/m2作为本工程计算荷载。新浇混凝土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值应取较小值，则16.8kN/m2。2.1梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。2.1.1抗弯验算σ=M/W<f其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=700×18×18/6=3.78×104mm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.177ql2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.7×16.8=14.11kN/m；振捣混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.7×4=3.92kN/m；q=q1+q2=14.11+3.92=18.03kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300mm；面板的最大弯距M=0.177×18.03×3002=2.87×105N.mm；经计算得，面板的受弯应力计算值:σ=2.87×105/3.78×104=7.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=7.6N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.1.2挠度验算ω=0.990ql4/100EI≤[ω]=l/400q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=16.8N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=700×183/12=3.4×105mm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.99×16.8×3004/(100×9500×3.4×105)=0.42mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/400=300/400=0.75mm；面板的最大挠度计算值ω=0.42mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.75mm，满足要求！2.2梁侧模板内外楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，这里简化为均布荷载作用下的简支梁计算。2.2.1内楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<f其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；W=80×802/6=8.53×104mm3[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=qL2/8其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q=(1.2×16.8+1.4×4)×0.3=7.728kN/m；内楞计算长度:L=700-100=60内楞的最大弯距:M=7.728×6002/8=3.48×105N.mm；经计算得到内楞的最大受弯应力计算值σ=3.48×105/8.53×104=4.08N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.08N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=13N/mm2，满足要求！2.2.2内楞的挠度验算ω=5qL4/(384EI)其中E–木材的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q=16.8KN/m2×0.30m=5.04N/mm；L--计算跨度(外楞间距)：L=600mm；I--内楞的截面惯性矩：I=80×803/12=3.41×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=5×5.04×6004/(384×10000×3.41×106)=0.25mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/400=1.5mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.45mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，满足要求！三、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。3.1梁底模荷载计算荷载类型标准值梁宽梁高标准值=1\*GB3①模板荷载0.50KN/m2×[0.25m+2×(0.7m-0.10m)]=0.725KN/m=2\*GB3②砼荷载24KN/m3×0.25m×0.7m=4.2KN/m=3\*GB3③钢筋荷载1.5KN/m3×0.25m×0.7m=0.26KN/m=4\*GB3④振捣砼荷载2KN/m2×0.25m=0.5KN/m梁底模和支架承载力计算组合1.2×（=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③）+1.4×=4\*GB3④q1=6.9KN/m梁底模挠度验算计算组合=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③q2=5.2KN/m3.1.1抗弯强度验算计算公式如下:M=0.177q1l2其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300mm；q1--作用在模板上的压力线荷载:面板的最大弯距：M=0.177×6.9×3002=109917N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=250×182/6=13500f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=109917/13500=8.14N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=8.14N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.1.2挠度验算刚度验算采用标准荷载,最大挠度计算公式如下:ω=0.99q2l4/100EI≤[ω]=l/400其中，q2--作用在模板上的压力线荷载标准值:q2=5.2N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=250×183/12=121500mm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=300/400=0.75mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.99×5.2×3004/(100×9500×121500)=0.36mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.36mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=0.75mm，满足要求！四、梁底纵、横向支撑计算4.1、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80mm×100mm@300mm。纵向方木80mm×100mm，间距1000mm。均布荷载标准值：q2=5.2kN/m；均布荷载设计值：q1=6.9kN/m；集中荷载设计值：（梁侧模板与板模板支撑之间的部分板混凝土与模板自重）P1=[1.2×（0.10×25.1+0.5）+1.4×2.0]×0.6×0.3=1.15kN；4.1.1抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=q1c(2l其中，M--计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度；l=1000mm；q1--作用在木方上的均布荷载设计值；q1=6.9kN/mp--作用在木方上的集中荷载设计值；p=1.15kNc--计算简图c段长度；c=0.25ma—梁底间距0.375最大弯距：M=6.9×0.25×（2×1-0.25）/8+1.15×0.375=0.81kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底横向支撑的截面抵抗矩:W=80×1002/6=133333mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.81×106/133333=6.06N/mm2；木方的最大应力计算值6.06N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！4.1.2挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:均布荷载标准值：q2=5.2KN/m集中荷载标准值：p2=（0.10×25.1+0.5）×0.6×0.3=0.54kN；ω=q2c(8l3-4c2l+c3)/384EI+p2a（3l2-4a2）/24EI≤[ω]=l/400其中，ω--计算最大挠度(mm)；l--计算跨度；l=1000mm；q2--作用在模板上的均布荷载标准值；q2=5.2kN/mE--梁底横向支撑弹性模量；E=10000N/mm2I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=80×803/12=3413333mm4梁底横向支撑最大挠度计算值ω=5.2×250×(8×10003-4×2502×1000+2503)/(384×10000×3413333)+0.54×1000×375×（3×10002-4×3752）/（24×10000×3413333）=1.37mm；梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=800/400=2mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=1.37mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=2mm，满足要求！4.2、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木80mm×100mm强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载单跨连续梁计算,每跨跨中有三个集中荷载，跨距设计为1000mm。按三跨连续梁计算4.2.1抗弯强度验算：1)上部传来荷载设计值(kN/m)：p1=6.9kN/m；2)两边板传来荷载设计值：P2=1.15kN；集中荷载设计值：P=6.9kN/m×0.3m+1.15KN×2=4.37kN；为方便计算，集中荷载化为均布力计算：F=9×4.37KN/3m=13.11KN/m分摊在每根木方上的力F1=F/2=13.11KN/m/2=6.56KN/m根据建筑施工计算手册附表2-8:最大弯矩：Mmax=0.177ql2=0.177×6.56×12=1.16KN·m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:W=bh2/6W=80×1002/6=133333mm[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=13N/mm2；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.16×106/133333=8.71N/mm2木方的最大应力计算值8.71N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！4.2.2挠度验算：1)上部传来荷载标准值(kN/m)：p1=5.2kN/m；2)两边板传来荷载标准值：P2=0.54kN；集中荷载设计值：P=5.2kN/m×0.3m+0.54KN×2=2.64kN；为方便计算，集中荷载化为均布力计算：F=9×2.64KN/3m=7.92KN/m分摊在每根木方上的力F1=F/2=7.92KN/m/2=3.96KN/m[ω]--最大容许挠度(mm)[ω]=1000/400=2.4mm；I=80×1003/12=6.7×106mm4最大变形（挠度）：ω＝0.99ql4/100EI=0.99×3.96×10004/(100×10000×6.7×106)=0.59mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.59mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！梁(300X900)安全性计算书一、参数信息1.1工程属性新浇混凝土梁名称KL38(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×900新浇混凝土结构层高(m)8.28梁侧楼板厚度(mm)1001.2模板支撑体系设计模板厚度（mm）18梁底横向支撑(mm)80×100木方@200梁侧板次梁(mm)80×100木方@300梁底纵向支撑(mm)80×100木方梁侧板主梁(mm)距梁底高度400mm设置一道M14对拉螺栓，对拉A48×3.0双钢管。沿梁长方向每600mm一道。支架立柱横向间距(m)0.8立柱纵向间距(m)1.0步距(m)1.51.3荷载有关参数见下表模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值21.4材料性质参数见下表：木材木方弹性模量E(N/mm2)10000木方抗弯强度设计值fm(N/mm2)13.0面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)13.0钢管规格φ(mm)48×3.0惯性矩I(mm4)10.78×104单位重量q0(N/m)38.4抵抗矩W(mm3)4.49×103截面积A(mm2)424回转半径i(mm)16.0抗弯、抗压容许应力〔σ〕N/mm2205弹性模量E（N/mm2）2.05×105二、侧模板计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力G4k和倾倒混凝土时产生的荷载Q2k；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力G4k。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；Ft--新浇混凝土的初凝时间，取3.0h；V--混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,梁为1000mm，计算时取1m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为30.05kN/m2、21.6kN/m2，取较小值21.6kN/m2作为本工程计算荷载。新浇混凝土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值为21.6kN/m2。2.1梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。2.1.1抗弯验算σ=M/W<f其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=900×18×18/6=4.86×104mm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.177ql2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.9×21.6=23.33kN/m；振捣混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.9×4=5.04kN/m；q=q1+q2=23.33+5.04=28.37kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300mm；面板的最大弯距M=0.177×28.37×3002=4.52×105N.mm；经计算得，面板的受弯应力计算值:σ=4.52×105/4.86×104=9.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=9.3N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=9.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.1.2挠度验算ω=0.990ql4/100EI≤[ω]=l/400q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.6N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=900×183/12=4.37×105mm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.99×21.6×3004/(100×9500×4.37×105)=0.42mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/400=300/400=0.75mm；面板的最大挠度计算值ω=0.42mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.75mm，满足要求！2.2梁侧模板内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，由于对拉螺栓的作用，这里简化为均布荷载作用下的两跨连续梁计算。2.2.1内楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<f其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；W=80×1002/6=133333mm4[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.125qL2其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q=(1.2×21.6+1.4×4)×0.3=9.46kN/m；内楞计算长度:L=40内楞的最大弯距:M=0.125×9.46×4002=1.89×105N.mm；经计算得到内楞的最大受弯应力计算值σ=1.89×105/1.3×105=1.45N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.45N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=13N/mm2，满足要求！2.2.2内楞的挠度验算ω=0.521qL4/(100EI)其中E–木材的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q=21.6KN/m2×0.30m=6.48N/mm；L--计算跨度(外楞间距)：L=400mm；I--内楞的截面惯性矩：I=80×1003/12=6.67×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.521×6.48×4004/(100×10000×6.67×106)=0.013mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/400=1.5mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.013mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，满足要求！2.3梁侧模板外楞的计算外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管，即2φ48×3.0mm钢管，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=2×4490=8980mm3I=2×107800=2.16×105m2.3.1外楞抗弯强度验算σ=M/W<f其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：M=0.213Pl其中，作用在外楞的荷载:（新浇混凝土侧压力按实际的三角形、梯形分布考虑）P=[1.2×21.6+1.4×4]×0.3×0.6=5.67kN；外楞计算跨度(对拉螺栓横向间距):l=600mm；外楞的最大弯距：M=0.213×5670×600=0.73×106N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=0.73×106/8980=80.69N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=80.69N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.3.2外楞的挠度验算ω=1.615Pl3/100EI≤[ω]=l/400其中E--外楞的弹性模量，其值为210000N/mm2；p--作用在外楞上的集中荷载标准值：p=21.6×0.30×0.6=3.89KN；l--计算跨度(对拉螺栓间距)：l=600mm；I—双钢管的截面惯性矩：I=2.16×105mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.615×3.89×103×6003/(100×210000×2.16×105)=0.3mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.3mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！2.3.3对穿螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:P=[1.2×21.6+1.4×4]×0.6×0.6=11.35kN；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.35kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！三、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。3.1梁底模荷载计算荷载类型标准值梁宽梁高标准值=1\*GB3①模板荷载0.50KN/m2×[0.3m+2×(0.9m-0.10m)]=0.=2\*GB3②砼荷载24KN/m3×0.3m×0.9m=6.48=3\*GB3③钢筋荷载1.5KN/m3×0.3m×0.9m=0.405=4\*GB3④振捣砼荷载2KN/m2×0.3m=0.6KN/m梁底模和支架承载力计算组合1.2×（=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③）+1.4×=4\*GB3④q1=10.24KN/m梁底模挠度验算计算组合=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③q2=7.84KN/m3.1.1抗弯强度验算计算公式如下:M=0.177q1l2其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm；q1--作用在模板上的压力线荷载:面板的最大弯距：M=0.177×10.24×2002=7.25×104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=300×182/6=16200mm3f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=7.25×104/16200=4.48N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=4.48N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.1.2挠度验算刚度验算采用标准荷载,最大挠度计算公式如下:ω=0.99q2l4/100EI≤[ω]=l/400其中，q2--作用在模板上的压力线荷载标准值:q2=7.84N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=300×183/12=145800mm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=200/400=0.5mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.99×7.84×2004/(100×9500×148500)=0.09mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.09mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=0.5mm，满足要求！四、梁底纵、横向支撑计算4.1、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80mm×100mm@200mm。纵向方木80mm×100mm，间距800mm。均布荷载标准值：q2=7.84kN/m；均布荷载设计值：q1=10.24kN/m；集中荷载设计值：（梁侧模板与板模板支撑之间的部分板混凝土与模板自重）P1=[1.2×（0.10×25.1+0.5）+1.4×2.0]×0.6×0.3=1.15kN；4.1.1抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=q1c(2l其中，M--计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度；l=1000mm；q1--作用在木方上的均布荷载设计值；q1=10.24kN/mp--作用在木方上的集中荷载设计值；p=1.15kNc--计算简图c段长度；c=0.30ma—梁底间距0.25最大弯距：M=10.24×0.3×（2×1-0.3）/8+1.15×0.375=1.08kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底横向支撑的截面抵抗矩:W=80×1002/6=133333mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.08×106/133333=8.13N/mm2；木方的最大应力计算值8.13N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！4.1.2挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:均布荷载标准值：q2=7.84KN/m集中荷载标准值：p2=（0.10×25.1+0.5）×0.6×0.3=0.54kN；ω=q2c(8l3-4c2l+c3)/384EI+p2a（3l2-4a2）/24EI≤[ω]=l/400其中，ω--计算最大挠度(mm)；l--计算跨度；l=800mm；q2--作用在模板上的均布荷载标准值；q2=5.2kN/mE--梁底横向支撑弹性模量；E=10000N/mm2I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=80×1003/12=6.67×106mm4梁底横向支撑最大挠度计算值ω=7.84×300×(8×8003-4×3002×800+3003)/(384×10000×6.67×106)+0.54×800×250×（3×8002-4×2502）/（24×10000×6.67×106）=0.47mm；梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=800/400=2mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=0.47mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=2mm，满足要求！4.2梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用两根A48×3.5钢管支撑。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载单跨连续梁计算,每跨跨中有三个集中荷载，跨距设计为1000mm。按三跨连续梁计算4.2.1抗弯强度验算：1)上部传来荷载设计值(kN/m)：p1=10.24kN/m；2)两边板传来荷载设计值：P2=1.15kN；集中荷载设计值：P=10.24kN/m×0.2m+1.15KN×2=4.35kN；为方便计算，集中荷载化为均布力计算：F=4×4.35KN/1m=17.4分摊在每根木方上的力F1=F/2=17.4KN/m/2=8.7KN/m根据建筑施工计算手册附表2-8:最大弯矩：Mmax=0.177ql2=0.177×8.7×12=1.54KN·m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:W=2×4490=8980mm3[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=205N/mm2；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.54×106/8980=172N/mm2钢管的最大应力计算值172N/mm2小于木方抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！4.2.2挠度验算：1)上部传来荷载标准值(kN/m)：p1=7.84kN/m；2)两边板传来荷载标准值：P2=0.54kN；集中荷载设计值：P=7.84kN/m×0.3m+0.54KN×2=3.43kN；为方便计算，集中荷载化为均布力计算：F=4×3.43KN/1m=13.72分摊在每根木方上的力F1=F/2=13.72KN/m/2=6.86KN/m[ω]--最大容许挠度(mm)[ω]=1000/400=2.5mm；I=2×10.78×104=2.15×105mm4E=2.05×105N/mm2最大变形（挠度）：ω＝0.99ql4/100EI=0.99×6.86×10004/(100×2.05×105×2.15×105)=1.54mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=1.54mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=2.5mm，满足要求！五、梁支架安全计算5.1荷载计算静荷载标准值包括以下内容：5.1.1脚手架自重、加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)立杆自重：38.4N/m×8.28m=318N直角扣件自重：13.2×12=158N对接扣件自重：36.8×3=11.04N旋转扣件:14.6×2=28.4N横向水平杆自重：38.4×1×24=922NN1=318+158+11.04+28.4+922=1.44KN支架荷载设计值N2=1.2×1.44=1.73KN5.1.2板钢筋混凝土、模板及板底支撑等传下来的轴向力NGK3(kN)N3=5P/2=4.35×2.5=10.875经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计N3=10.875kN/m：荷载设计值总计为N=10.875+1.73=12.6KN；5.2梁立杆的稳定性计算长细比计算：λ=L0/i,L0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m则λ=2100/16=131查表得ψ=0.391则板下支顶钢管的轴心抗压力为:σ=N/(ψ.A)=12.6×103/(0.391×424)=76N/mm2<f=205N/mm2,可以满足稳定性要求。可以满足稳定性要求。5.3梁下钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座不小于50mm厚垫板，支承面为C25混凝土楼板支承楼板厚=100上部荷载为：F=12.6kNβs=2.00ft=1.27N/mm2hO=100-15×2=70mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00Um=3.14×248=778.72mmFl=(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×1.27+0)×1.00×778.72×70/1000=48.46kN钢管支承面受冲切承载力验算48.46kN>12.6kN,满足要求。5.4、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝12.6kN≤[N]＝30kN满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称板新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)6.6新浇混凝土楼板边宽B(m)4.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)9.08立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，200四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm44.1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.97kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.42/8，0.11×0.4σ＝Mmax/W＝0.32×106/54000＝5.87N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！4.2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×4004/(384×10000×486000)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面惯性矩I(cm4)666.67因[B/lb]取整＝[4800/1000]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：5.1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.4＝2.47kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.4＝1.21kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.4＝1.26kN/mM1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×1.21×12-0.107×1.26×12＝0.22kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.4＝0.13kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.13×12+0.21×3.15×1＝M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.47×0.22/2，0.13×0.22/2+3.15×0.2]Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.67，0.63]＝0.67kN·mσ＝Mmax/W＝0.67×106/133330＝5.04N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.21×1+0.62×1.26×1＝1.52kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.13×1+0.681×3.15＝V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.47×0.2，0.13×0.2+3.15]Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.52，2.22，3.18]＝3.18kNτmax＝3Vma