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文档简介
全套CAD图纸加QQ194535455PAGE摘要本设计设计的是机械零件的加工工序、设计方案、计算过程以及夹具设计。机械零件的表面加工方法的选择、加工顺序的安排、工序集中与分散的处理、加工阶段的划分、机床和工艺装备的选择、加工余量与工序尺寸及公差的确定等都是编制工艺规程的主要问题。而夹具设计所面临的是设计方案的确定、定位元件的选择、定位误差的分析与计算、夹紧力的计算、夹具体毛坯结构及夹具元件配合的确定。还有毛坯图、零件图和夹具装配图的绘制,如何保证用技术条件是加工过程最为重要的问题,而夹具也起着至关重要的作用。机械零件的合理结构设计、加工工艺性设计,保证零件的加工质量,对提高生产效率有着重要意义,它是保证产品质量的关键所在。通过对机械零件加工过程的设计,可以发现一个产品的设计需要各个加工过程很好的配合才能成功。关键词:机械零件;工艺;夹具;夹紧;定位
Abstract
Inthispaper,thedesignoftheforkprocessingspeed,design,calculationanddesignofdrillingjig.Forkthesurfaceofthechoiceofprocessingmethods,processingsequenceofthearrangement,processcentralizationanddecentralizationoftreatment,thedivisionstageofprocessing,machinetoolsandprocessequipmentselection,allowanceandprocessesdeterminethesizeandtoleranceofthepreparationprocessarethemainpointoforderproblem.FixtureDesignandfacingtheprogramisdesignedtoidentify,locatecomponentselection,positioningerrorsofanalysisandcalculation,thecalculationofclampingforce,thespecificfolderstructureandtheroughwiththedeterminationoffixtureelements.Thereareforkblankmap,fixtureassemblypartsdiagramandmappinghowtoensurethetechnicalconditionsforkisthemostimportantprocess,andfixturealsoplaysavitalrole.
Forkreasonablestructuraldesign,designprocesstoensurequalityprocessingfork,toimprovetheproductivityofgreatsignificance,itistoensurethatthekeytoproductquality.Forkthroughthedesignprocesscanbefoundinaproductdesignprocessrequiresagoodco-ordinationtosucceed.
Keywords:fork;technology;fixture;clamping;positioning
目录HYPERLINK摘要 1HYPERLINKAbstract 2HYPERLINK目录 3HYPERLINK前言 4HYPERLINK第1章零件的分析 6HYPERLINK1.1生产纲领和生产类型的确定 6HYPERLINK1.2零件的作用与分析 7HYPERLINK1.3确定毛坯制造形式 8HYPERLINK1.4毛坯尺寸与机械加工工艺尺寸确定 8HYPERLINK1.4.1加工余量的确定 8HYPERLINK1.4.2工序尺寸及其公差的确定 9HYPERLINK第2章工艺规程设计 10HYPERLINK2.1定位基准的选择 10HYPERLINK2.2零件表面加工方法的选择 10HYPERLINK2.3工艺方案的制定 11HYPERLINK2.4切削用量与工时的计算 12HYPERLINK第3章选择加工设备及工艺装备 35HYPERLINK3.1机床的选择 35HYPERLINK3.2刀具的选择 35HYPERLINK3.3量具的选择 35HYPERLINK第4章扩孔夹具设计 36HYPERLINK4.1设计任务 36HYPERLINK4.2夹紧方案的确定 40HYPERLINK4.3分度装置的确定 40HYPERLINK4.4导向元件的选择 41HYPERLINK4.5钻模板结构的设计 42HYPERLINK4.6夹具体的设计 42HYPERLINK4.7夹具精度分析与计算 43HYPERLINK4.8绘制夹具装配图,标注有关尺寸及技术要求 45HYPERLINK结论与展望 47HYPERLINK致谢 48HYPERLINK参考文献 49
前言机械工业是国民经济的支柱产业,现代机械制造技术是机械工业赖以生存和发展的重要保证。随着科技不断的发展,特别是近年来机械工业领域正朝着高精度、高质量、高效率、低成本方向发展,使机械工业得到了很大的提高。机械加工工艺是制造机械产品的技巧、方法和程序;是实现产品设计、保证产品质量、节约能源和降低成本的重要手段;是企业进行生产准备、计划调度、加工操作、生产安全、技术检测和健全劳动组织的重要依据;也是企业上品种、上质量、上水平,加速产品更新,提高经济效益的技术保证。生产规模的大小、工艺水平的高低以及解决各种工艺问题的方法和手段都要通过机械加工工艺来体现。机械制造中,需要的加工顺序、装配工序及检验工序等,使用着小批的夹具,可以提高劳动效率,提高加工精度,减少废品,可以扩大机床的工艺范围,改善操作的劳动条件。因此,夹具是机械制造的一项重要工艺装备,它们的研究对机械工业有着很重要的意义。机床夹具已成为机械加工时的重要装备,同时是机械加工不可缺少的部件,在机床技术向高速、高效、精密、复合、智能、环保方向发展的带动下,夹具技术也正朝着高精、高效、模块、组合、通用、经济方向发展。机床夹具的设计和使用是促进机械工业发展的重要工艺措施之一。随着我国机械工业生产的不断发展,机床夹具的改进和创造已成为广大机械工人和技术人员在技术革新中的一项重要任务。机械制造工艺学设计是在我们学完了大学的全部基础课、技术基础课以及大部分专业课之后进行的,这是我们在进行设计之前对所学各课程的一次深入的综合性的总复习,也是一次理论联系实际的训练,因此,它在我们几年的大学生活中占有重要的地位。就我个人而言,我希望能通过这次设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性训练,从中锻炼自己分析问题,解决问题的能力,为今后参加祖国的“四化”建设打下一个良好的基础。由于能力所限,设计尚有许多不足之处,恳请各位老师给予指导。材料、机构、工艺是产品设计的物质技术基础,一方面,技术制约着设计;另一方面,技术也推动着设计。技术使产品形态发展的先导,新材料,新工艺的出现,必然给产品带来新的机构、新的形态和新的造型风格。材料、加工工艺、结构和产品形象有机的联系在一起的,某各环节的变革,便会引起整个机体的变化。随着机床加精度的提高,为了降低定位误差,提高加工精度对夹具的制造精度要求更高精度夹具的定位孔距精度也随着提高,机床夹具的精度以提高到微米级,世界知名的夹具制造公司都是精密机械制造企业。诚然,为了适应不同行业的需求和经济行,夹具有不同的型号,以及不同档位的精度标准供选择。工业的模块、组合夹具元件模块化实现组合化的基础。利用模块设计的系列化、标准化夹具元件,快速组装成各种夹具,已成为夹具技术开发的基点。省工、省时,节材、节能,体现在各种先进夹具系统的创新之中。模块化设计为夹具的计算机辅助设计与组装打下基础,应用CAD技术,可建立元件库、典型家具库、标准和用户使用档案库,进行夹具优化设计,为用户三维实体组装夹具。模拟仿真刀具的切削过程,既能为用户提供正确、合理的夹具与元件配套方案,又能积累使用经验,了解市场需求,不断的改进和完善夹具系统。组合夹具分会与华中科技大学合作,正在着手创建夹具专业网站,位夹具行业提供信息交流、夹具产品咨询与开发的公共平台,争取实现夹具设计与服务的通用化、远程信息化和经营电子商务化。迅速发展对产品的品种和生产率提出了越来越高的要求,使多品种,对中小批生产作为机械生产的主流,为了适应机械生产的这种发展趋势,必然对机床夹具提出更高的要求。零件要有好的机械加工工艺性,也就是要有加工的可能性,要便于加工,要能够保证加工质量,同时使加工的劳动量最小。而设计和工艺是密切相关的,又是相辅相成的。设计者要考虑加工工艺问题。工艺师要考虑如何从工艺上保证设计者的要求。夹具是机械加工不可缺少的部件,在机床技术向高速、高效、精密、复合、智能、环保方向发展的带动下,夹具技术正朝着高精、高效、模块、组合、通用、经济方向发展。高精随着机床加工精度的提高,为了降低定位误差,提高加工精度,对夹具的制造精度要求更高。高精度夹具的定位孔距精度高达±5μm,夹具支承面的垂直度达到0.01mm/300mm,平行度高达0.01mm/500mm。德国戴美乐公司制造的4m长、2m宽的孔系列组合焊接夹具平台,其等高误差为±0.03mm;精密平口钳的平行度和垂直度在5μm以内;夹具重复安装的定位精度高达±5μm;瑞士EROWA柔性夹具的重复定位精度高达2~5μm。机床夹具的精度已提高到微米级,世界知名的夹具制造公司都是精密机械制造企业。诚然,为了适应不同行业的需求和经济性,夹具有不同的型号,以及不同档次的精度标准供选择。高效为了提高机床的生产效率,双面、四面和多件装夹的夹具产品越来越多。为了减少工件的安装时间,各种自动定心夹紧、精密平口钳、杠杆夹紧、凸轮夹紧和液压夹紧等,快速夹紧功能部件不断地推陈出新。新型的电控永磁夹具,加紧和松开工件只用1~2秒,夹具结构简化,为机床进行多工位、多面和多件加工创造了条件。为了缩短在机床上安装与调整夹具的时间,瑞典3R夹具仅用1分钟,即可完成线切割机床夹具的安装与校正。采用美国杰金斯公司的球锁装夹系统,1分钟内就能将夹具定位和锁紧在机床工作台上,球锁装夹系统用于柔性生产线上更换夹具,起到缩短停机时间,提高生产效率的作用。第1章零件的分析1.1生产纲领和生产类型的确定生产纲领的大小对生产组织和零件加工工艺过程起着重要的作用,它决定了各工序所需专业化和自动化的程度,以及所选用的工艺方法和工艺装备。零件生产纲领可按下式计算。N=Qn(1+a%)(1+b%)N——零件的年产量Q——产品年产量n——每台产品中该零件的件数——备品百分率——废品百分率根据教材中生产纲领与生产类型及产品大小和复杂程度的关系,确定其生产类型。N=Qn(1+a%)(1+b%)=5000*1*(1+10%)(1+3%)=5700件/年此零件零件的年产量为5700件,现已知该产品属于轻型机械,根据生产类型与生产纲领的关系查阅参考文献,确定其生产类型为批量生产。1.2零件的作用与分析此零件与其它泵零部件相配,构成一个结合体,然后装于泵上,与其它零件配合工件,成为一个重要组成部分,此零件是机械中的一个关键零件。由于此零件承件伴随其它零件工作,又是机械中的支承件,因此它对于机器加工零件的同轴度、轴向压力、机件的磨损、及周围机件安装的准确性和零件的回转平稳度都有不可忽视的影响。此机械零件共有几组主要的加工方面,它们相互间有一定的关联和要求。此工件结构较复杂、加工面较多、技术要求高、机械加工的劳动量大。因此机械结构工艺性对保证加工质量、提高生产效率、降低生产成本有重要意义。机械零件几个加工表面它们之间有一定的位置要求,现分述如下:eq\o\ac(○,1).是面与面要保证一定的平面度要求公差为0.05mm。eq\o\ac(○,2).底面与侧面都有一定的粗造度要求为12.5,6.3eq\o\ac(○,3).孔与孔有一定的位置度要求公差为0.04mm;且有一定的位置要求,保证相互位置尺寸;与侧面也有一定的位置要求尺寸偏差。eq\o\ac(○,4).由于加工孔时要以面为基准,必须了保证机械零件上下面的精度所以加工表面时必须先加工面为基准加工面,确保其精度。从机械的各个需要加工的表面来分析:后平面与机体相连,其长度尺寸精度不高,而表面质量较高;孔和面,因需要装配进行连接,还要用于夹具定位,其加工精度可定为IT9级;端面位置精度要求不高;孔面需要定位,表面质量要求比较高;其他有些面,其表面质量要求高;各加工面之间的尺寸精度要求不高。从以上分析可知,该零件在批量生产条件下,不需要采用专用的机床进行加工,用普通机床配专用夹具即可保证其加工精度和表面质量要求。因此,该零件的加工不存在技术难题。1.3确定毛坯制造形式毛坯种类的选择主要依据的是以下几种因素:(1)设计图样规定的材料及机械性能;(2)零件的结构形状及外形尺寸;(3)零件制造经济性;(4)生产纲领;(5)现有的毛坯制造水平。由零件图可知零件材料为ZG310-570,生产批量为批量,零件结构一般复杂,所以选择金属型浇铸,因为生产率很高,所以可以免去多次造型,工件尺寸较小,单边余量不大,需要结构细密,能承受较大的压力,所以选择铸件做毛坯。确定毛坯的尺寸公差和机械加工余量1.4毛坯尺寸与机械加工工艺尺寸确定1.4.1加工余量的确定在切削加工时,为了保证零件的加工质量,从某加工表面上所必须切除的一层金属层厚度成为加工余量。加工余量分为总余量和工序余量两种。在由毛坯加工成成品的过程中,毛坯尺寸与成品零件图的设计尺寸之差,成为加工总余量,即某加工表面上切除的金属层总厚度。完成一道工序时,从某一表面上所必须切除的金属层厚度,称为该工序的工序余量,即上道工序的工序尺寸与本道工序的工序尺寸之差。对于外圆和孔等旋转表面而言,加工余量是从直径上考虑的,故称为双边余量,但实际上所切除的金属层厚度是直径上的加工余量的一半。加工平面时,加工余量是非对称的单边余量,它等于实际所切除的金属层厚度。各工序的工序余量之和等于这一表面的加工总余量。任何加工方法加工之后的尺寸都有一定的误差,因而毛坯和各个工序尺寸都有公差,所以加工余量也就是变化的,因此加工余量可分为公称余量、最小余量和最大余量。工序尺寸的公差按各种加工方法的经济精度等级选定,并按“入体原则”标主。即对于被包容面(如轴,键宽等),工序尺寸的公差带都取上偏差为零,即加工后的基本尺寸与最大极限尺寸相等;对于包容面(如孔,键槽宽等),工序尺寸公差带都取下偏差为零,即加工后的基本尺寸与最小极限尺寸相等。孔距工序尺寸公差,一般按对称偏差标住,毛坯尺寸公差可取对称偏差,也可取非对称偏差。加工余量大小对制定工艺过程有一定的影响。总余量不够,不能保证加工质量;总余量过大,不但增加机械加工的劳动量,而且也增加了材料、刀具、电力等的成本消耗。加工总余量的数值,一般与毛坯的制造精度有关。同样的毛坯制造方法,总余量的大小又与生产类型有关,批量大,总余量就可以小些。由于粗加工的工序余量的变化范围很大,半精加工和精加工的加工余量较小,所以,在一般情况下,加工总余量总是足够分配的。但是在个别余量分布极其不均匀的情况下,也可能发生毛坯上有缺陷的表面层都切不掉,甚至留下了毛坯表面。对于工序余量,目前一般采用经验估计的方法,或按照技术手册等资料推荐的数据为基础,并结合实际生产情况确定其加工余量的数值。对于一些精加工工序(例如:磨削、研磨、金刚镗等)又以最合适的加工余量范围。加工余量过大,会使精加工工时过大,甚至不能达到精加工的目的(破坏了精度和表面质量);加工余量过小,会使工件的某些部位加工不出来。此外,精加工的工序余量不均匀,还会影响加工精度。所以,对于精加工工序余量的大小和均匀性都必须予以保证。1.4.2工序尺寸及其公差的确定工序尺寸是工件在加工过程中各工序应保证的加工尺寸。因此,正确的确定工序尺寸及其公差,是制定工艺规程的一项重要工作。工序尺寸的计算要根据零件图上的设计尺寸、已经确定的各个工序的加工余量及定位基准的转换来进行。确定工序尺寸一般的方法是,由加工表面的最后一道工序开始依次向前推算,最后工序的工序尺寸按设计尺寸标注。当无基准转换时,同一表面多次加工的工序尺寸只与工序的加工余量有关。当定位基准与工序基准不重合或工序尺寸尚需从继续加工的表面标注时,工序尺寸应用尺寸链解算。分析该零件图样,其工序基准与定位基准重合,故其工序尺寸只与各个加工工序的余量有关。具体的计算步骤如下:1)确定某一被加工表面各个加工工序的加工余量由查表法确定各工序的加工余量;2)计算各工序尺寸的基本尺寸从终加工工序开始,即从设计尺寸开始,到第一道加工工序,逐次加上(对被包容面)或减去(对包容面)每道加工工序的基本余量,便可得到各工序尺寸的基本尺寸(包括毛坯尺寸);3)确定各工序尺寸公差及其偏差除终加工以外,根据各工序所采用的加工方法及其经济加工精度,确定各工序的工序尺寸公差(终加工工序的公差按设计要求确定),并按照“入体原则”标注工序尺寸公差。第2章工艺规程设计2.1定位基准的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理,可以使加工质量得到保证,生产率得以提高。否则,加工工艺过程中会问题百出,更有甚者,还会造成零件大批报废,使生产无法正常进行。(1)粗基准的选择由于零件的结构比较复杂,加工的表面较多,粗基准选择的是否合理,对各加工能否非配到合理的加工余量及加工面与不加工面的相对位置关系有很大影响。因此在选择粗基准时应考虑以下几个方面;a在保证各加工面均有加工余量的前提下,应使重要孔的加工余量尽量均匀;b装入零件内的旋转零件(如齿轮、轴套)应与零件内壁有足够的间隙;c注意保持机械零件必要的外形尺寸;d能保证定位、夹紧可靠。按照有关粗基准的选择原则(即当零件有不加工表面时,应以这些不加工表面作粗基准;若零件有若干个不加工表面时,则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作为基准),现选取面作为粗基准,利用这一平面做定位面,以消除、、。(2)精基准的选择由于机械零件面加工的要求较高,又可能需要经过多次的安装,因此应尽可能采用统一的精基准。考虑零件有较大的平面,所以一般选机械零件合适的组成作为统一的精基准,这样不仅可以避免因基准转换过多而带来的累积误差,有利于保证机械零件各主要表面的相互位置精度,而且可以减少夹具数量和安装次数,以缩短生产周期和降低成本,同时,零件底面又是设计基准和安配基准,符合基准重合原则,因此也避免基准不重合误差的产生。2.2零件表面加工方法的选择生产过程是指将原材料转变为成品的全过程。它包括原材料的运输、保管于准备,产品的技术、生产准备、毛坯的制造、零件的机械加工及热处理,部件及产品的装配、检验调试、油漆包装、以及产品的销售和售后服务等。机械工工艺过程是指用机械加工方法改变毛坯的形状、尺寸、相对位置和性质使其成为零件的全过程。机械加工工艺过程的基本单元是工序。工序又由安装、工位、工步及走刀组成。规定产品或零件制造过程和操作方法等工艺文件,称为工艺规程。机械加工工艺规程的主要作用如下:1.机械加工工艺规程是生产准备工作的主要依据。根据它来组织原料和毛坯的供应,进行机床调整、专用工艺装备的设计与制造,编制生产作业计划,调配劳动力,以及进行生产成本核算等。2.机械加工工艺规程也是组织生产、进行计划调度的依据。有了它就可以制定进度计划,实现优质高产和低消耗。3.机械加工工艺规程是新建工厂的基本技术文件。根据它和生产纲领,才能确定所须机床的种类和数量,工厂的面积,机床的平面布置,各部门的安排机械加工工艺过程卡片和机械加工工序卡片,是两个主要的工艺文件。对于检验工序还有检验工序卡片;自动、半自动机床完成的工序,还有机床调整卡片。机械加工工艺过程卡片是说明零件加工工艺过程的工艺文件。机械加工工序卡片是每个工序详细制订时,用于直接指导生产,用于大批量生产的零件和成批生产中的重要零件。制订机械加工工艺规程时,必须具备下列原始资料:1.产品的全套技术文件,包括产品的全套图纸、产品的验收质量标准以及产品的生产纲领。2.毛坯图及毛坯制造方法。工艺人员应研究毛坯图,了解毛坯余量,结构工艺性,以及铸件分型面,浇口、冒口的位置,以及正确的确定零件的加工装夹部位及方法。3.车间的生产条件。即了解工厂的设备、刀具、夹具、量具的性能、规格及精度状况;生产面积;工人的技术水平;专用设备;工艺装备的制造性能等。4.各种技术资料。包括有关的手册、标准、以及国内外先进的工艺技术等。零件各表面加工方法和方案的选择,首先要保证加工表面的加工精度和表面粗糙度的要求,还须考虑生产率和经济性方面的要求,在选择时,应根据各种加工方法的特点及其经济加工精度和表面粗糙度,结合零件的特点和技术要求,慎重决定[6]。2.3工艺方案的制定铸铸造出毛坯130x118.1x100热处理毛坯退火处理铣铣顶面A面铣铣右支架座底面B,C镗粗镗Φ49孔及倒角镗粗镗Φ55孔扩扩2xΦ43.5孔忽2xΦ43.5孔倒角钻6xΦ20孔钻4xM20螺纹孔底孔Φ18mm镗精镗Φ55孔及倒角钳去毛刺终检入库2.4切削用量与工时的计算切削用量包含切削速度、进给量及背吃刀量三项,确定的方法是先确定背吃刀量,进给量f,而后确定切削速度v。不同的加工性质,对切削加工的要求是不一样的。因此,在选择切削用量时,考虑的侧重点也有所不区别。1铣顶面A面⑴切削用量本道工序是粗细端面,已知加工材料为ZG310-570,=570MPa,铸件无外皮,机床为X52K型立式铣床,所选刀具为高速钢镶齿套式面铣刀,其参数:直径d=125mm,孔径D=40mm,宽L=40mm,齿数z=14.根据表5-143确定铣刀角度,选择前角=20°,后角=12°,主偏角,螺旋角。已知铣削宽度=94mm,铣削背吃刀量=4mm。①确定每齿进给量根据表5-74知X52K型立式铣床的主电动机功率为7.5kW,查表5-144知当工艺系统刚性中等、镶齿端铣刀加工钢料时,每齿进给量=0.08~0.15mm/z。由于本工序背吃刀量和铣削宽度较大,选择最小的吃进给量=0.08mm/z②选择铣刀钝磨标准和耐用度根据表5-148,用高速钢镶齿端铣刀粗加工钢料时,选择铣刀后刀面磨损极限为1.8mm,已知铣刀直径d=125mm,查表5-149经插值的端铣刀的合理耐用度T=150min。③确定切削速度和工作台每分钟进给量根据表2-17中公式计算:(5-1-1)式中:、m=0.2、T=150min、mm.查表5-72得:mm/z,mm,z=14,d=125mm,有:=22.5m/min则所需铣床主轴转速:r/min根据X52K型立式铣床转速表,选择n=60r/min=1r/s,则实际切削速度v:=23.55m/min工作台每分钟进给量为:=×z×n=0.08×14×60=67.2mm/min根据X52K型立式铣床工作台进给量表5-73,选择标准纵向进给量,选取=60mm/min,则实际的每齿进给量为:=0.071mm/z④校验机床功率根据表2-18的计算公式,铣削时的功率(kw)和切削力的计算公式为:(kW)(5-1-2)(N)(5-1-3)式中:所以切削力为:切削时的功率为:kW=1.31kWX52K铣床主电动机功率为7.5kW,故所选切削用量合适。最后所确定的切削用量为:。⑵基本时间根据表2-28知,<90°的端铣刀对称铣削的基本时间为:(5-1-3)其中:L——工件铣削部分长度,单位mm;——切入行程长度,单位mm,~2)——切出行程长度,单位mm,=1~3——工作台每分钟进给量,单位mm/min。已知:=60mm/min,=94mm,=1mm,=0.5(125-+(1~2)=25mm,+=26mm;所以:=2min。工序4铣右支架座底面B,C⑴切削用量本道工序是粗细端面,已知加工材料为ZG310-570,=570MPa,铸件无外皮,机床为X52K型立式铣床,所选刀具为高速钢镶齿套式面铣刀,其参数:直径d=125mm,孔径D=40mm,宽L=40mm,齿数z=14.根据表5-143确定铣刀角度,选择前角=20°,后角=12°,主偏角,螺旋角。已知铣削宽度B面为=94mm。①确定每齿进给量根据表5-74知X52K型立式铣床的主电动机功率为7.5kW,查表5-144知当工艺系统刚性中等、镶齿端铣刀加工钢料时,每齿进给量=0.08~0.15mm/z。由于本工序背吃刀量和铣削宽度较大,选择最小的吃进给量=0.08mm/z②选择铣刀钝磨标准和耐用度根据表5-148,用高速钢镶齿端铣刀粗加工钢料时,选择铣刀后刀面磨损极限为1.8mm,已知铣刀直径d=125mm,查表5-149经插值的端铣刀的合理耐用度T=150min。③确定切削速度v和工作台每分钟进给量根据表2-17中公式计算:(5-2-1)式中:、m=0.2、T=150min、mm.查表5-72得:mm/z,mm,z=14,d=125mm,有:=23.28m/min则所需铣床主轴转速:r/min根据X52K型立式铣床转速表,选择n=60r/min=1r/s,则实际切削速度v:=23.55m/min工作台每分钟进给量为:=×z×n=0.08×14×60=67.2mm/min根据X52K型立式铣床工作台进给量表5-73,选择标准纵向进给量,选取=60mm/min,则实际的每齿进给量为:=0.071mm/z④校验机床功率根据表2-18的计算公式,铣削时的功率(kw)和切削力的计算公式为:(kW)(5-2-2)(N)(5-2-3)式中:所以切削力为:切削时的功率为:kW=0.996kWX52K铣床主电动机功率为7.5kW,故所选切削用量合适。最后所确定的切削用量为:。基本时间根据表2-28知,<90°的端铣刀对称铣削的基本时间为:(5-2-4)其中:L——工件铣削部分长度,单位mm;——切入行程长度,单位mm,~2)——切出行程长度,单位mm,=1~3——工作台每分钟进给量,单位mm/min。已知:=60mm/min,=94mm,=1mm,=0.5(125-+(1~2)=24mm,+=25mm;所以:=1.98min.工序5粗镗Φ49孔及倒角及槽位本工序为粗镗及切退刀槽,已知条件与工序05相同,机床采用最常用的T68卧式车床,工步1采用YT5硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-112、表5-113得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径。选用杆部直径为20mm得圆形镗刀。由表5-119知镗刀的钝磨标准为1.4mm,镗刀合理耐用度为T=60min。工步2采用高速钢内孔切槽加工完成。确定粗镗Φ49mm孔的切削用量①确定背吃刀量:由前述可知粗镗是双边加工余量为6mm,粗镗后孔直径为Φ49mm,故单边余量为3mm,即=3mm。②确定进给量:根据表5-115,当粗镗钢料,镗刀杆直径为20mm,=3mm,镗刀伸出长度为100mm时,=0.15~0.25mm/r。按T68车床的进给量(表5-57),选择=0.20mm/r。③确定切削速度v:根据表2-8的计算公式确定切削速度(5-3-1)式中,,,,m=0.20。因本例中的加工条件与公式条件不完全相同,故需根据表2-9对镗削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,的修正系数=1.0;根据工件材料MPa,得修正系数;根据毛坯表面状态得修正系数为=1.0;刀具材料为YT5,的修正系数=0.65;此处为镗孔,经插值得修正系数=0.765;主偏角,得修正系数=1.0。所以m/min=88.1m/min查表5-56,根据T68机床上的主轴转速n=560r/min,则实际切削速度为④检验机床功率:由表2-10查得切削力和切削功率计算公式如下:(N)(5-3-2)(kW)(5-3-3)其中,=2650,=1.0,=0.75,=-0.15,,由表2-9得:与刀具耐用度有关的修正系数=1.0;与工件材料有关的修正系数=0.92;经插值得镗孔相对于外圆纵车时的修正系数=1.04;与主偏角有关的修正系数=1.0;与前角有关的修正系数=1.04。因此总的修正系数为=1.0×0.92×1.04×1.0×1.04=1.0所以,切削力为N=1214.06N切削功率为kW=1.45kW根据表5-55知:T68机床主轴电动机功率=7.5kW,因<,故上述切削用量可用。最后确定的切削用量为:=3mm,=0.2mm/r,=88.1m/min(n=560r/min)。确定加工退刀槽的切削用量选用高速钢切槽刀,采用手动进给,选择主轴转速n=40r/min,切削速度为:基本时间由表2-24得镗孔的基本时间为(5-3-4)式中,——切削加工长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,~3);——刀具切出长度,单位为mm,=(3~5)mm;——单件小批生产时的试切长度,单位为mm;——进给次数。已知=9mm,=mm=5.5mm,=4mm,=0,=0.2mm/r,n=560r/min,=1。所以,基本时间为=0.165min工序6粗镗Φ55孔本工序为粗镗及倒角C2,机床采用最常用的T68,两个工步采用YT5硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-112、表5-113得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径。选用杆部直径为20mm得圆形镗刀。由表5-119知镗刀的钝磨标准为1.4mm,镗刀合理耐用度为T=60min。确定粗镗Φ55mm孔的切削用量①确定背吃刀量:由前述可知粗镗是双边加工余量为4mm,粗镗后孔直径为Φ53mm,故单边余量为2mm,即=2mm。②确定进给量:根据表5-115,当粗镗钢料,镗刀杆直径为20mm,=2mm,镗刀伸出长度为100mm时,=0.15~0.30mm/r。按T68车床的进给量(表5-57),选择=0.20mm/r。③确定切削速度v:根据表2-8的计算公式确定切削速度(5-4-1)式中,,,,m=0.20。因本例中的加工条件与公式条件不完全相同,故需根据表2-9对镗削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,的修正系数=1.0;根据工件材料MPa,得修正系数=1.18;根据毛坯表面状态得修正系数为=1.0;刀具材料为YT5,的修正系数=0.65;此处为镗孔,经插值得修正系数=0.765;主偏角,得修正系数=1.0。所以m/min=93.6m/min查表5-56,根据T68机床上的主轴转速n=560r/min,则实际切削速度为④检验机床功率:由表2-10查得切削力和切削功率计算公式如下:(N)(5-4-2)(kW)(5-4-3)其中,=2650,=1.0,=0.75,=-0.15,,由表2-9得:与刀具耐用度有关的修正系数=1.0;与工件材料有关的修正系数=0.92;经插值得镗孔相对于外圆纵车时的修正系数=1.04;与主偏角有关的修正系数=1.0;与前角有关的修正系数=1.04。因此总的修正系数为=1.0×0.92×1.04×1.0×1.04=1.0所以,切削力为N=802.99N切削功率为kW=1.25kW根据表5-55知:T68机床主轴电动机功率=7.5kW,因<,故上述切削用量可用。最后确定的切削用量为:=2mm,=0.2mm/r,=93.2m/min(n=560r/min)。确定加工倒角切削用量因为该工序中的倒角主要是为了装配方便,故在实际生产过程中,加工倒角时并不需要详细的计算,切削用量与粗镗Φ55mm孔的相同即可。基本时间由表2-24得镗孔的基本时间为(5-4-4)式中,——切削加工长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,~3);——刀具切出长度,单位为mm,=(3~5)mm;——单件小批生产时的试切长度,单位为mm;——进给次数。已知=91mm,=mm=4.5mm,=4mm,=0,=0.2mm/r,n=560r/min,=1。所以,基本时间为=0.89min工序7扩2xΦ43.5孔本工序为扩2个Φ43.5mm孔,所用机床为Z35摇臂钻床。根据表5-84知选取d=43.5mm,L=359mm,莫氏圆锥号为4号的莫氏锥柄麻花钻作为刀具。根据表5-84选择的钻头参数,2Φ=120°,ψ=50°,°。由表5-130知,当>20mm时,选择钻头刀面磨损极限为1.2mm,耐用度T=90min。确定扩2×Φ43.5mm孔的切削用量①确定背吃刀量:由前述可知,扩孔时双边加工余量为6.0mm,扩孔后孔直径为43.5mm故单边加工余量为3mm,即为3mm。②确定进给量:按照加工要求决定进给量。钻头直径=43.5mm,工件材料为铸钢且=570MPa时,根据表5-127,进给量取值范围为0.60-0.70mm/r。根据Z35机床标准进给量,查表5-63,选取=0.7mm/r。③确定切削速度:根据表2-13的计算公式确定切削速度(m/min)(5-6-1)式中,=0.3,,=0.5,m=0.3.因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需要对切削速度进行修正。由表2-14得:根据刀具耐用度T=90min,得修正系数;工件材料=570MPa,得修正系数;扩孔时工件经过退火热处理,得修正系数=0.9;刀具材料为高速钢,得修正系数=1.0;所以=1.0×1.16×0.9×1.0=1.044×1.044=14.97m/min=109.6r/min根据Z35机床标准主轴转速,由表5-62选取n=105r/min,实际转速为m/min④校验机床功率由表2-15知,查得转矩和切削功率计算公式如下:=(N·m)(5-6-2)(5-6-3)式中:=0.305,=2.0,=0.8,,由表2-16得:与加工材料有关的修正系数=0.88;与刃磨形状有关的修正系数=1.0;与刀具磨钝有关的修正系数=0.87。因此总的修正系数为:=0.88×1.0×0.87=0.77。所以扩孔时转矩为N·m=334.1N·m切削功率为Kw由表5-61知,Z35机床主轴最大转速=735.75N·m。主电动机功率=4.5kW。由于<,<,故选择的切削用量可用。最后所确定的切削用量为=3mm,=0.7mm/r,=14.34m/min(n=105r/min)。基本时间由表2-26得扩孔的基本时间为(5-6-4)式中,——工件切削部分长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,+(1~2);——刀具切出长度,单位为mm,=(2~4)mm;已知:=62mm,=4+0.6=4.6mm,=3mm。所以加工2个孔所用的基本时间为工序82xΦ43.5孔倒角本工序为2×Φ43.5孔倒角C2,所用机床为Z525摇臂钻床。根据表5-88知采用90°锥柄锥面锪钻加工,d=50mm,L=150mm,莫氏圆锥号为3号。由表5-130知,刀具耐用度为T=50min。⑴确定倒角的切削用量①确定进给量:按照加工要求决定进给量。根据表5-140,进给量取值范围为0.12~0.20mm/r。根据Z525机床标准进给量,查表5-63,选取=0.16mm/r。②确定切削速度:根据表5-140知锪钻加工的切削速度为10~18m/min,则所需铣床主轴转速范围为63.69~114.65r/min根据Z525机床标准主轴转速,由表5-62选取n=80r/min,实际转速为m/min最后所确定的切削用量为:=0.16mm/r;m/min(n=80r/min)。⑵基本时间根据表5-57知锪倒角的基本时间为:式中,——工件切削部分长度,单位为mm;——切入量,单位为mm,=(1.5~3)mm已知=2mm,取为2mm。所以,加工四个孔所用的基本时间为min=0.625min工序96xΦ20孔本工序为钻6个Φ20mm孔,所用机床为Z525摇臂钻床。根据表5-84知选取d=20mm,L=238mm,莫氏圆锥号为2号的莫氏锥柄麻花钻作为刀具。根据表5-84选择的钻头参数,2Φ=118°,ψ=50°,°。由表5-128知,当≤20mm时,选择钻头刀面磨损极限为0.8mm,耐用度T=45min。确定钻6×Φ20mm孔的切削用量①确定背吃刀量:扩孔时=10mm。②确定进给量:按照加工要求决定进给量。钻头直径=20mm,工件材料为铸钢且=570MPa时,根据表5-127,进给量取值范围为0.35-0.43mm/r。根据Z525机床标准进给量,查表5-63,选取=0.4mm/r。③确定切削速度:根据表2-13的计算公式确定切削速度(m/min)(5-8-1)式中,=0.4,,=0.5,m=0.2。因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需要对切削速度进行修正。由表2-14得:根据刀具耐用度T=45min,得修正系数;工件材料=570MPa,得修正系数;扩孔时工件经过退火热处理,得修正系数=0.9;刀具材料为高速钢,得修正系数=1.0;钻头为标准刃磨形状,得修正系数=0.87。所以=1.0×1.16×0.9×1.0×0.87=0.906×0.906=14.64m/min=233.05r/min根据Z525机床标准主轴转速,由表5-62选取n=200r/min,实际转速为m/min④校验机床功率由表2-15知,查得转矩和切削功率计算公式如下:=(N·m)(5-8-2)(5-8-3)式中:=0.305,=2.0,=0.8,,由表2-16得:与加工材料有关的修正系数=0.88;与刃磨形状有关的修正系数=1.0;与刀具磨钝有关的修正系数=0.87。因此总的修正系数为:=0.88×1.0×0.87=0.77。所以扩孔时转矩为N·m=45.13N·m切削功率为kW由表5-61知,Z525机床主轴最大转速=196.2N·m。主电动机功率=2.2kW。由于<,<,故选择的切削用量可用。最后所确定的切削用量为=10mm,=0.4mm/r,=12.56m/min(n=200r/min)。基本时间由表2-26得扩孔的基本时间为(5-8-4)式中,——工件切削部分长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,+(1~2);——刀具切出长度,单位为mm,=(1~4)mm;已知:=8.5mm,=17.64mm,=2mm。所以加工6个孔所用的基本时间为工序104xM20螺纹孔底孔Φ18mm本工序为钻4个M20mm孔,所用机床为Z525摇臂钻床。根据表5-84知选取d=18mm,L=228mm,莫氏圆锥号为2号的莫氏锥柄麻花钻作为刀具。根据表5-84选择的钻头参数,2Φ=118°,ψ=50°,°。由表5-128知,当≤20mm时,选择钻头刀面磨损极限为0.8mm,耐用度T=45min。确定钻4×M20螺纹底孔Φ18mm的切削用量①确定背吃刀量:扩孔时,=9mm。②确定进给量:按照加工要求决定进给量。钻头直径=18mm,工件材料为铸钢且=570MPa时,根据表5-127,进给量取值范围为0.35-0.43mm/r。由于扩孔后要用丝锥螺纹,需乘上系数0.5,又由于扩孔深度大于3倍直径,需乘上修正系数。由于,经插值得=0.95。综上得进给量的取值范围=(0.35~0.43)×0.5×0.95mm/r=(0.166~0.204)mm/r。根据Z525机床标准进给量,查表5-63,选取=0.2mm/r。③确定切削速度:根据表2-13的计算公式确定切削速度(m/min)(5-9-1)式中,=0.4,,=0.7,m=0.2。因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需要对切削速度进行修正。由表2-14得:根据刀具耐用度T=45min,得修正系数;工件材料=570MPa,得修正系数;扩孔时工件经过退火热处理,得修正系数=0.9;刀具材料为高速钢,得修正系数=1.0;钻头为标准刃磨形状,得修正系数=0.87;扩孔深度,得修正系数。所以=1.0×1.16×0.9×1.0×0.87×0.85=0.77×0.77=15.51m/min=274.4r/min根据Z525机床标准主轴转速,由表5-62选取n=250r/min,实际转速为m/min④校验机床功率:由表2-15知,查得转矩和切削功率计算公式如下:=(N·m)(5-9-2)(5-9-3)式中:=0.305,=2.0,=0.8,,由表2-16得:与加工材料有关的修正系数=0.88;与刃磨形状有关的修正系数=1.0;与刀具磨钝有关的修正系数=0.87。因此总的修正系数为:=0.88×1.0×0.87=0.77。所以扩孔时转矩为N·m=21N·m切削功率为kW由表5-61知,Z525机床主轴最大转速=196.2N·m。主电动机功率=2.2kW。由于<,<,故选择的切削用量可用。最后所确定的切削用量为=9mm,=0.2mm/r,=14.1m/min(n=250r/min)。⑵基本时间由表2-26得扩孔的基本时间为(5-9-4)式中,——工件切削部分长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,+3;——刀具超出长度,单位为mm,=(2~4)mm;已知:=70mm,=8.4mm,=3mm,=0.2mm/r,n=250r/min。所以,加工4个孔所用的基本时间为工序11精镗Φ55孔及倒角本工序为精镗及倒角C2,机床采用最常用的T68卧式车床,两个工步采用YT30硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-112、表5-113得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径。选用杆部直径为20mm得圆形镗刀。由表5-119知镗刀的钝磨标准为0.6mm,镗刀合理耐用度为T=60min。确定精镗Φ55mm孔的切削用量①确定背吃刀量:由前述可知粗镗是双边加工余量为0.5mm,粗镗后孔直径为Φ55mm,故单边余量为0.25mm,即=0.25mm。②确定进给量:对于精加工,根据表5-57,按照T68车床的进给量,选择=0.08mm/r。③确定切削速度v:根据表2-8的计算公式确定切削速度(5-10-1)式中,,,,m=0.20。因本例中的加工条件与公式条件不完全相同,故需根据表2-9对镗削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,的修正系数=1.0;根据工件材料MPa,得修正系数=1.18;根据毛坯表面状态得修正系数为=1.0;刀具材料为YT30,得修正系数=1.4;此处为镗孔,经插值得修正系数=0.765;主偏角,得修正系数=1.0。所以m/min=330.8m/min查表5-56,根据T68机床上的主轴转速n=1400r/min,则实际切削速度为④检验机床功率:由表2-10查得切削力和切削功率计算公式如下:(N)(5-10-2)(kW)(5-10-3)其中,=2650,=1.0,=0.75,=-0.15,,由表2-9得:与刀具耐用度有关的修正系数=1.0;与工件材料有关的修正系数=0.92;经插值得镗孔相对于外圆纵车时的修正系数=1.04;与主偏角有关的修正系数=1.0;与前角有关的修正系数=1.04。因此总的修正系数为=1.0×0.92×1.04×1.0×1.04=1.0所以,切削力为N=43.75N切削功率为kW=0.18kW根据表5-55知:T68机床主轴电动机功率=7.5kW,因<,故上述切削用量可用。最后确定的切削用量为:=0.25mm,=0.08mm/r,=241.78m/min(n=1400r/min)。确定加工倒角切削用量因为该工序中的倒角主要是为了装配方便,故在实际生产过程中,加工倒角时并不需要详细的计算,切削用量与精镗Φ55mm孔的相同即可。基本时间由表2-24得镗孔的基本时间为(5-10-4)式中,——切削加工长度,单位为mm;——刀具切入长度,单位为mm,~3);——刀具切出长度,单位为mm,=(3~5)mm;——单件小批生产时的试切长度,单位为mm;——进给次数。已知=91mm,=mm=2.75mm,=4mm,=0,=0.08mm/r,n=1400r/min,=1。所以,基本时间为=0.87min
第3章选择加工设备及工艺装备3.1机床的选择在工件的加工方法确定后,加工工件所需的机床就已基本确定,由于同一类型的机床中有多种规格,其性能也并不完全相同,所以加工范围和质量各不相同,只有合理地选择机床,才能加工出合理理想的产品。在对机床进行选择时,除对机床的基本性能有充分了解,还要考虑以下几点:(1)机床的技术规格要与被加工的工件尺寸相适应;(2)机床的精度要与被加工的工件要求精度相匹配。机床的精度过低,不能加工出设计的质量;机床的精度过高,又不经济。对于由于机床的局限,理论上达不到应有加工精度的,可通过工艺改进的办法达到目的。(3)机床的生产率应与被加工工件的生产纲领相匹配;(4)机床的选用应与自身的经济实力相匹配。既要考虑机床的先进性和生产的发展需要,又要实事求是,减少投资。要立足于国内,就近取材。(5)机床的使用应与现有的生产条件相匹配。应充分利用现有机床,如果需要改造机床或设计专用机床,则应提出与加工参数和生产率有关的技术资料,确保零件加工质量的技术要求等。3.2刀具的选择刀具的选择主要取决于工序所采用的加工方法、加工表面的尺寸、工件材料、加工精度、生产率和经济性。一般情况下,选用标准刀具,必要时可选用高生产率的复合刀具和其他一些专用刀具。3.3量具的选择量具的选择主要取决于生产类型和所检验的精度。在单件小批生产中应尽量选用通用量具;在大批小批生产中应选用各种规格和高生产率的专用检具。选择通用的标准量具,如游标卡尺、千分尺等
第4章扩孔夹具设计4.1设计任务本次专用机床夹具设计任务是设计用于加工东方红——75推土机铲臂右支架二个Φ43.5mm孔的扩孔夹具,即专用的夹具具体设计内容和要求应以机械制造工艺学设计任务书和右铲臂支架机械加工工艺规程为依据。有关零件功用、工作条件方面的内容可参照零件图样和机械工艺规程制订部分。由零件图样和课程设计任务书中能得到的本工序加工要求如下:⑴2个Φmm尺寸公差等级要求为IT13级。⑵2个Φmm孔表面粗糙度要求为Ra12.5µm。⑶2个Φmm孔深均为62mm。⑷2个Φmm轴线对Φ55mm孔轴线的垂直度公差为0.2/100。⑸2个Φmm孔轴线夹角为47°±15′,两孔轴线关于主视图中的竖直中心线对称且夹角顶点在Φ55mm孔的轴线上。⑹零件毛坯材料为ZG310—570。⑺产品生产纲领:4360件/年。扩2个Φmm孔在整个机加工工艺规程中为第六道工序(工序30),加工之前Φ55mm孔已进行半精加工,其加工后尺寸为Φ54.5H9()mm,表面粗糙度为Ra12.5µm;A面及B和C面以加工完毕,表面粗糙度为Ra12.5µm。A、B和C面与Φ55mm孔虽在不同工序中加工,但位置精度较高。本零件毛坯为砂型机器造型,加工前退火处理,硬度为156~217HBW。铸造分型面在主视图投影的最大轮廓线上,铸件公差等级为CT9级。按毛坯的供应状态,分型面处毛刺又已经磨平,零件外部未加工表面基本平整光滑,被加工孔处单边加工余量为3mm。⑴确定定位方案在钻模的设计中,工件的定位方案与定位基准面的选择一般应与该工件的机械加工工艺规程一致。若工艺规程中的定位方案与定位基准面的选择确有问题时,可重新进行考虑和确定。由零件图样和该零件的机械加工工艺规程可知工件上2个Φ43.5mm孔与Φ55mm孔轴线有垂直度的要求,且2个Φ43.5孔轴线的交点与Φ55mm孔轴线重合,这表明2个Φ43。5mm孔的工序基准为Φ55mm孔,在定位基准面与定位方案选择上应该以Φ55mm孔为定位基准,以避免由于基准不重合带来的加工误差。有零件的加工要求可知,用“调整法”加工2个Φ43.5mm孔时必须限制6个自由度,若选Φ55mm孔为第一定位基准只能限制4个自由度,还必须另选定位基准面来满足定位要求。由有前面分析可知,还可利用的表面有已加工好的A、B平面。若选任一平面为为第二定位基准面,这时限制3个自由度,共限制了7个自由度,其中两个自由度被重复限制。此外,长心轴和平面的定位方式中,还有一个绕Φ55mm轴线转动的自由度未被限制,故应以2个Φ43.5mm孔之一的外援作为第三定位基准限制其转动自由度。为了解决过定位的问题,可以采取两种途径:①减少定位心轴的长度,改长定位心轴为短定位心轴,Φ55mm孔由第一定位基准变为第二定位基准,所限制的自由度数由4个变为2个,第一定位基准则为B、C构成的平面;②提高工件上Φ55mm孔与B、C构成平面的垂直度要求,同时提高夹具上定位心轴与其端面的垂直度要求。这样,此种定位方式表面上看是过定位,但实际上并不会出现定位所造成的一批工件定位不统一、装卡困难、工件和定位元件发生变形等恶果。经综合分析比较,最终选择B、C构成的平面作为第一定位基准,限制3个自由度。Φ55mm孔作为第二定位基准,限制2个自由度。2个Φ43.5mm孔之一的外缘作为第三定位基准,限制1个自由度。结果与右支架机械加工工艺规程中的定位方案一致。选择定位元件工件的定位是通过定位基准面与定位元件接触来实现的,故定位元件的选取应与定位方案和工件定位表面相适应。因此对于此工件的定位元件选择为:①第一定位基准:Φ55mm短心轴台肩与分度盘所构成的大平面。②第二定位基准:Φ55mm短心轴。③第三定位基准:挡销。⑶计算夹紧力夹紧机构应保证工件加紧可靠、安全、不破坏工件的定位及夹压表面的精度和粗糙度。同时夹紧机构的复杂程度应与工件的生产类型相适应。必要时应进行夹紧力的估算。当采用估算法确定夹紧力大小时,将夹具和工件看成一个刚性系统,根据工件所受切削力、夹紧力的作用情况可知:当开始扩孔到切削深度最大时,引起工件绕心轴旋转为最不利的状态。而阻止工件翻转的心轴摩擦力矩为M=334.1N·m,工件自重及压板与工件间摩擦可以忽略不计。当时,根据静力平衡并考虑安全系数得:(6-2-1)式中:K——为安全系数;查表2-2-1得:K=2.028;D——心轴直径;D=54.5mm;d——开口垫圈直径;单位mm;——实际所需夹紧力,单位N。造成定位误差的原因有两个:一个是定位基准与工序基准不重合,由此产生的基准不重合误差;二是定位基准与限位基准不重合,由此产生的基准位移误差。基准不重合误差由夹具装配图4-3知,定位基准为Φ54.5mm孔中心线,工序基准也为Φ54.5mm孔中心线,定位基准与工序基准重合,所以=0。基准位移误差在夹紧力作用下,定位基准相对于限位基准单方向移动,根据一面一孔定位任意边接触可得公式:(6-3-1)式中:——孔直径公差;——轴直径公差;——定位副的最小间隙。=0.010mm在本定位方案中,工件定位内孔与定位心轴的配合H9/g6。工件内孔表面公差等级为IT9,查表5-12得直径公差等级=0.074mm;定位心轴的的公差等级为IT6,直径公差为=0.019。所以有:=0.074+0.019+0.010=0.103mm⑶求定位误差由于工序基准(孔的轴线)不在定位基面内圆柱面上,所以与无相关公共变量。式中:——工件相关误差,=0.34mm。4.2夹紧方案的确定根据工件的形状特点和定位方案,可采取以下两种夹紧方案:一种为手动螺旋夹紧机构,另一种为气动夹紧机构。由于本零件批量不是很大,考虑到制造成本因素,本工序宜选用手动螺旋夹紧的方案较为合适。为了克服单螺旋夹紧机构动作缓慢的缺点,此处采用开口垫圈。工人在操作时,不必将夹紧螺母全部拧下,只需拧松半扣后将开口垫圈取出,以实现快速装卸工件。4.3分度装置的确定本工序所加工的2个Φ43.5mm孔中心线呈47°夹角,且不在一个平面上。为保证该工序的加工要求,可采用分度式钻模。本工序所用分度式钻模中的分度装置主要由分度盘和对定机构组成。由于手拉式定位器结构简单,操作方便,这里就选用手拉式定位器作为对定机构。分度盘与心轴由螺钉连接在一起,装入夹具体中。心轴具有两段主要轴径,一段轴径作为短轴实现工件的定位,另一段轴径与夹具体上的衬套配合。当心轴绕着夹具体上的衬套中心旋转时,最终带动工件旋转。手拉式定位器安装在夹具体上,其中的对定插销与分度盘上安装的定位套相配合,两个定位套与Φ55孔中心连线之间的夹角为47°±5′。当对定销分别插入2个定位套时,即可实现夹具的分度。扩孔时,将工件装入心轴,加工完一个Φ43.5mm孔后,松开分度盘锁紧手柄,拔拔出对定插销,回转90°使其卡在浅槽上,暂时不回退到分度盘的定位套中,然后由分度盘带动工件转到另一定位套位置,再将对定插销回位插入,最终实现工件的分度,加工另外一个Φ43.5mm孔。为了避免分度盘锁紧手柄松开,对定插销拔出时,工件与分度盘因自重而旋转,可对分度盘进行限位。具体方式为在夹具体上设置限位螺钉,在分度盘上相应位置设置圆弧槽。4.4导向元件的选择在钻模中,钻套作为刀具导向元件,主要用于保证被加工孔的位置精度,同时可以起到减少加工过程中的振动的作用。由于可换钻套磨损后,可以迅速更换,适用于成批大量生产,故本夹具选用可换钻套。可换钻套的具体结构和规格尺寸按照表14-13选取。钻套中导向孔的孔径及其偏差应根据所选取的刀具尺寸来确定。通常取刀具的最大极限尺寸为引导孔的基本尺寸。由前面可知本工序选用的是d=43.5mm的高速钢锥柄麻花钻,由表11-11知高速钢麻花钻的直径上偏差为0,下偏差为-0.039mm故引导孔的基本尺寸为Φ43.5mm,由表14-12可知,引导孔的偏差应取F7,钻套中与衬套配合的部分公差取k6或m6。钻套与工件之间应留有排屑间隙,若间隙过大,将影响导向作用;若间隙过小,切屑将不能及时排出。由表14-13,钻套与工件间的距离h=(0.7~1.5)d=30.45~65.25mm。考虑到本工序使用麻花钻扩孔,工件上已有预制孔,单边加工余量为3mm,产生的切屑要比在实体上扩孔少很多,故h的取值可以适当缩小。衬套的具体结构和规格尺寸见表14-13.又该表可知衬套中与钻套配合的部分公差取F7,与夹具体配合的部分公差取n6。4.5钻模板结构的设计针对本工序中2个Φ43.5mm孔的结构特点,钻模板有两种形式可供选择。一种可将钻模板装配在分度盘上,这时需要两个钻模板,钻套固定在各自的钻模板上,在空间上呈47°的夹角;另一种为钻模板安装在夹具体上,这时只需一个钻模板和一个钻套,但由于2个Φ43.5mm孔轴线空间交叉,故钻套在钻模板上应能沿与Φ55mm孔轴线平行的方向移动,位置精度差,且需要有钻套锁紧装置。综上分析,本工序应选用第一种钻模板形式。在安装钻模板时,注意应在找正钻套位置后,配钻两个定位销孔,装入圆柱销,以保证拆装钻模板时,能快速找正其位置。需要说明的是,这里选用的圆柱销为内螺纹圆柱销,方便拆卸。4.6夹具体的设计由于铸造夹具体工艺性好,可铸出各种复杂形状,且具有较好的抗压强度、刚度和抗震性,在生产中应用广泛,故选用铸造夹具体,材料选用HT250。为使夹具体尺寸稳定,需要进行时效处理,以消除内应力。为了便于夹具体的制造、装配和检验,铸造夹具体上安装各种元件的表面应瞩出凸台,以减少加工面积,如夹具体底板上的耳座铸出凸台。本工序中切屑较少,可不考虑排屑结构。夹具体上的耳座间距应是机床工作台上T形槽相邻尺寸的整数倍。根据选取的机床Z35可查其工作台上的T形槽的槽间距,查表知机床上的T形槽的槽间距=150mm,故夹具体上的耳座间距可以取150mm。4.7夹具精度分析与计算为了保证夹具设计的正确性,首先要在设计图样上对夹具的精度进行分析。与夹具有关的因素有定位误差、对刀误差、夹具在机床上的安装误差、夹具误差和加工方法误差。上述各项误差均导致刀具相对工件的位置不准确,从而形成总的加工误差。扩Φ43.5mm孔的夹具精度分析与计算如下所示。定位误差前面已经计算出:=0.103mm。⑵对刀误差对刀误差是因刀具相对于刀或导向元件的位置不准确未造成的加工误差。对于本例中,钻头与钻套之间有间隙,引起钻头的位移或倾斜造成加工误差。钻套导向孔尺寸为43.5F7(43.5mm),钻头尺寸为43.5h8(mm)。所以对刀误差为钻头与导向孔的最大间隙:=0.025+0.039=0.064mm夹具的安装误差因夹具在机床上的安装不精确而造成的误差,称为夹具的安装误差。对于本例钻床夹具来说,夹具的安装基面为平面,因而没有安装误差。即:=0mm夹具误差因夹具上的定位元件对刀或导向元件、分度装置及安装基准之间的位置不准确而造成的加工误差称为夹具误差。主
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