地下连续墙成槽施工槽壁失稳及质量控制

地下连续墙成槽施工槽壁稳定机制分析xxxxxxxxxxxxx摘要：针对地下连续墙成槽施工过程中的槽壁稳定性及其失稳现象，分别从地下连续墙槽壁稳定影响因素、槽壁整体及局部失稳机制、不同施工阶段槽壁土体的应力路径3个方面进行分析。研究表明：浅层失稳是泥浆护壁成槽施工过程中槽壁整体失稳的主要形式，局部失稳多由槽壁土体砂性较重及槽段内泥浆液面波动过大引起；适当增加泥浆比重、提高泥浆液面标高、槽壁预加固、控制成槽机械地面超载及降低开挖对土体的扰动可有效保证槽壁的稳定；开挖后槽壁稳定性会随土体负孔隙水压力的消散而下降，成槽后应及时吊放钢筋笼并及早浇筑混凝土。关键词：土力学；地下连续墙；泥浆成槽；槽壁稳定；坍塌；应力路径ANALYSISOFTRENCHFACESTABILITYOFDIAPHRAGMWALLPANELDURINGSLURRYTRENCHINGAbstract：Somekeyissuesincludinginnerandouterinfluencingfactorsoftrenchfacestability，overallandlocalinstabilitymechanismoftrenchface，andstresspathofsoilelementneartrenchfacearediscussedindetailtoinvestigatethetrenchfacestabilityandinstabilityperformanceduringslurrytrenchingfordiaphragmwallpanels.Theresultsshowthatshallowgroundcollapseisthemajortrenchfaceoverallinstabilitypatternduringslurrytrenching，andtrenchfacelocalcollapseiscommonlycausedbyheavilysandyofsoilandexcessivefluctuationofslurryfluxlevel.Someprecautionaryconstructionmeasures，includingincreasingunitweightofslurryappropriately，raisingslurryfluidlevel，pre-reclamationoftrenchfacesoil，controloftrenchingmachineoverloadingandmanipulationofsoildisturbanceduringslurrytrenching，arethemosteffectivecountermeasurestoensurethetrenchfacestability.Thetrenchfacestabilitydecreaseswiththedissipationofnegativeporepressureafterslurrytrenching.Therefore，reinforcementcagesshouldbeplacedintotrenchintimeandconcreteshouldbecastedassoonaspossibletoguaranteethetrenchfacestability.Keywords：soilmechanics；diaphragmwall；slurrytrenching；trenchfacestability；collapse；stresspath1引言现浇地下连续墙具有刚度大、整体性好、防渗性强等优点，对复杂地质条件和施工条件的适应性强，是软土地区常用的一种深基坑围护结构。但目前基坑变形控制设计主要针对基坑开挖阶段，一般认为地下连续墙“假想就位”[1]，即不考虑地下连续墙成槽施工引起的地层变位。事实上，地下连续墙成槽施工也经历了一系列开挖和土体扰动过程，必然产生一定的地层变形与位移，地下连续墙成槽过程中如控制措施不当，则引起的地面沉降可占后期总沉降量的30%～50%[2]。泥浆护壁成槽过程中槽壁的稳定是保证地下连续墙顺利施工，控制墙体施工质量的关键，但是开挖失稳并导致邻近建(构)筑物损坏或生命财产损失的情况仍然时有发生，其主要原因在于：影响泥浆护壁条件下成槽开挖稳定的因素众多且关系复杂，工程技术人员对其认知程度还相当不够，导致成槽开挖稳定控制的经验性占优，而开挖稳定的科学预见性不足[3]。本文针对地下连续墙成槽过程中的槽壁稳定问题，探讨地下连续墙槽壁稳定的影响因素，分析槽壁失稳机制和成槽前后槽壁土体的应力路径，提出保证槽壁稳定的技术措施，为地下连续墙的设计与施工提供参考。2槽壁稳定影响因素2.1 内在因素(1)泥浆性质膨润土泥浆具有触变性，这是由于黏土矿物在水中会形成薄板状颗粒的悬液，颗粒表面和端头分别带有负电荷和正电荷，通过正负电荷间的引力作用，在颗粒间形成弱胶结，使得膨润土泥浆在静置时絮凝，扰动时液化[4]。由于槽壁稳定机制是借助泥浆与地下水位差的作用来抵抗槽壁外水土压力，从而维持槽壁的稳定，因而一般要求新拌制泥浆的比重不小于1.05。成槽后，泥浆由于受到泥砂“污染”使比重增大，如果泥浆比重过大，不但影响混凝土的浇筑，同时由于泥浆的流动性差，会使泵送混凝土困难并且消耗输送设备的功率，所以一般清底后泥浆比重不应大于1.15。(2)地质条件泥浆具有护壁作用的一个重要原因是泥浆能够渗入槽壁周围土体孔隙内，并在槽壁上形成凝胶层，即泥皮。就槽壁上泥皮的形成条件来看，粗粒土较细粒土有利，但粗粒土的渗透系数大，渗透系数过大又可能会造成泥浆的流失并引起泥浆液面的迅速下降，进而可能造成槽壁局部坍塌，因此土体粒径与泥皮形成两者间存在矛盾关系。晒施工场地穴的土层是座自然沉积剥形成的，睡施工中无灭法选择，质工程中常疤采用地基注加固的措冈施来改善奸槽壁周围轮土体的物演理力学性丘质，槽壁姿加固常采押用水泥土签搅拌桩、凤高压旋喷域桩或注浆推的方法对系地下连续澡墙槽段两追侧一定范计围内的土拒体进行预蓄加固。欣(3)兆作地下水位蹄从静力平利衡角度来漫看，护壁制泥浆压力矿必须大于绍地下水压何力并平衡顾掉部分土暮压力，泥黄浆的护壁把作用才能陆有效发挥饼。泥浆液己面与地下爸水位之间剂的相对高视差成为工宪繁迎俯酿一般均要仰求泥浆液罢面高出地捡下水棚位呜0.5赶m潜以上。同非时，提高谨对场地水垦文地质条宋件的认识煤，可以提袄高槽壁失朱稳的科学句预见性，湖提前或及万时采取有须效措施，普预防突发箩失稳事件炉的发生导[3]装。堪(4)抵椒槽段形状虽与尺寸仅泥浆护壁侮成槽开挖录工程中槽限段的平面秀形状主要络有圆漠形钳(另如灌注与桩柔)拍和矩骨形吧(阁如地下连诚续项墙冶)接，有时也瑞有刊“似T室”耳形等异形架槽段。轴逐对称的圆蜜形槽的开讽挖稳定性敏要高于矩绵形和其他摄形状的槽费段，这是蠢因为轴对喷称情况下册，槽壁土指体径向应峡力的释放歼大部分会醋转移到环罪向应力中歌，形成封晨闭的环形没应力拱。参对于矩形涨槽，槽段土长度则是皇影响开挖西稳定性的小主要因素贤。有限的作整体失稳压和局部失散稳实例都扇发生在槽牲段长度大毕于骡5障m袖的情况远[5]赴。这可能傅是由于槽纸段越长，侦开挖引起经的应力重走分布更接势近于平面螺应变，土爸拱效应减炮弱的缘故揪。相比而聋言，开挖怕深厚度哀(姻通常都妨在罚20瓦m抖以喉上受)个似乎对稳尤定性的影列响并不显沃著。贷2疗.却2袖 梅外在因素字(1)筑高成槽机械街成槽机械细的重量和杏施工中的繁振动对槽肢壁的稳定阵是不利的恐。因此地具下连续墙爹在成槽前核必须先修物筑导墙，湖一方面维颜护地表土僵层的稳定台，避免发太生槽口坍歇塌，另一耻方面作为劝地下连续患墙按设计棒要求进行嫩施工的准才绳，控制咸槽段开挖灯的垂直度物。在开挖老过程中，币挖斗的形睁状、循环权往复的提板升和下降彼速度会影良响挖槽中司泥浆的流桑动，使槽隙壁周围土镰体中的孔绣隙水压力纳上升，当粥泥浆的流颗动从层流扒转变为湍蛙流时，槽谊壁上的泥设皮或土颗正粒将会受离到冲蚀，老增加局部像破坏甚至剃可能整体挤失稳的风叠险。泽从成槽机图械对槽壁甘泥皮的影博响来看，酷如果用回高转式成槽樱机进行挖梢土则不会篇有太大的肚影响，若妈使用冲击怠式或抓斗口式的成槽吧机，则由安于机具在利槽段内需老要上下移盐动，容易芬把槽壁上孙的泥皮碰澡落。在多舞数情况下耐，槽内的非泥浆又会鬼立即在那惕部分壁面夕上向土层要渗透，仍劣可重新形梨成新的泥馅皮。但是膛，当土层帽是黏性小猛的砂层或棉砂砾层时技，或者泥汪皮被成槽蒜机连续大祥面积碰落减时，槽壁锡就会在新狂泥皮形成三前坍塌。粥因此，为然了保护槽抹壁的泥皮捎，也必须鹅注意施工疫机械的选叛择问题。坐(2)州流地面超载挪地下连续惊墙周边地要面超载主琴要来自大旷型施工机斜械的压载测及振动，井地面超载匹会增加槽康壁外土压乐力。应尽很量使大型教施工设备快远离槽段平，同时采舍用刚性地畏面或铺设答路基钢板循加以保护跌，并避免孔在槽段周爸围堆放钢它筋等施工雪材料。焰(3)佩脉施工工艺辫不同槽段届成槽的先屋后顺序对辣槽壁的稳具定也有一步定的影响俊。一般采慢用间隔施馒工蜂(奔跳仓升法中)番比顺序施协工更有利余于地基水炉平土拱效像应的发挥微，从而提悉高开挖的清稳定性。汗此外，开茫挖时间或协成槽后的愚静置时间卫如果过长督，泥浆会稻发生絮凝及和沉淀，招上部泥浆急的比重将鸟减小，降序低槽壁的毫稳定性。弃3尽槽壁失稳号机制陶3.1躺 给整体失稳公尽管地下伞连续墙的稿成槽开挖翻深度通常恋都大士于滋20迟m忠，但槽壁金失稳往往性发生在表烫层土或深烧度哨在染5僵～胖15裤m卧内的浅层丹土中，在纱导墙正下抓方的土体计可以观察顿到有鼓出叹现象，失哭稳破坏面捞在地表平箩面上会沿迷整个槽长醉展布，基贪本呈椭圆磨形或矩形刘。劲P.O腥bloz选insk冤y砍等玻[6]饲通过槽壁践的二维和故三维弹塑锦性有限元规对比分析致发现：平根面应变条逐件下深层挠土体的稳坡定性最差钻，三维条烂件下在接宽近地表面阳位置土体匹的稳定性晋最差滴。窄W.P胳owri相e术和夜C.K桨anta祸rtzi呈[7]副采用离心勺机试验结呆果也显示时，地面有斤超载情况想下，浅层盐失稳更容升易发生。追因此，浅津层失稳是甲泥浆护壁腰成槽过程传中槽壁整袋体失稳的却主要形式冠。爬地下连续忆墙槽壁的膜整体稳定债分析一般亏采用极限古平衡方法满。锦极限平衡朱方法所假凯定的滑动露体有三棱绒柱形艇(禽楔天形太)鲜、半圆柱诵形、斜截永半圆柱形重、贝壳形侨、抛物线钓形等河[8]开。忍本文采用驳简化平面携滑动模型壁分析地下角连续墙槽涉壁的整体取稳定，分笔析简图如婚图扯1乱所示，图毛中符号意长义表述如鞋下：丘q伟为地面均梢布超载，寺为泥浆重泽度，乒为泥浆等悄效重度，猜为泥浆对页槽壁的侧键压力，豪为泥浆对顽槽壁的等老效侧压力奸，冈为土体有爷效重度，筹为土体饱桨和重度，乎为土体等潜效饱和重素度，代W却为滑动体烈重力，才为滑动体班等效重力音，悄c沈为土体黏踢聚力，悬为滑动破暴坏面与水顾平面夹角文，婆R吐为滑动面诸底部抗力伯，干为滑动体俘底部抗力燥与滑动面鄙法向夹角闸，甲为泥浆液热面至地面饮距离，抢为地下水瑞位至地面条距离。qWqWRHchwhbbFbsatRHqc今(a惧)准录实际模鲁型太聪证览雹诞(b)泥展等效模型么图习1觉今槽壁稳定妇整体简化混分析模型瞧Fig.些1斥Mod黄elof纱over棚all央sta兔bili侮tya膝naly笑sis如of备tren驶chf己ace祥根据静力桂等效假定印将槽段内仓泥浆液面抄和槽段外奥地下水位浅抬升至与哗地面平齐娃，同时修戒正相关物羡理参数。缸计算假定握如下简：愚(1)承长简化后地纹下水位与壮地面平齐他，槽壁土嫂体为饱和绳黏性土，肺成槽开挖针是相对短狗暂的过程齿，按不排岗水状态考幻虑，即店；准(2)谱疗滑动体为垒楔禁形国(对沿槽段长仆度方向取孔单位宽盲度客)凑，且滑动弯面为直线呈，滑动面赖与水平线慎夹角劈按塑性极塞限破坏理赔论应为抚，因库，则播；长(3)榜虑在静力平咸衡计算中元，不单独戚考虑静水列压力，采让用水土合称算确定水罗土压力列；躁(4)喷石因麻，滑动面树底部抗力验R黄与滑动面央法向夹角晨。眉由因图辞1纵(b册)症可知，滑升动体竖向党合力为耽院(1)思滑动体水烟平合力为祥虽(2)览时债马叹，可得槽牧壁稳定临疲界深度：由麻革世(失3)务由勺式下(3肝)伍可见，槽碎壁稳定临匠界深度亭与下列因轧素有关完：睡(1)羡校土体的黏衫聚力肺c难越大，适越大求；房(2)幼矩地面均布慰超载芬q岭越大，忙越小额；独(3)收画泥浆等效思重度区，越大，朽越大草；搭(4)筛石土体等效猪饱和重度交越大，撇越小。对坑于某一特林定深度地欲下连续墙宣槽段，若够计算值越址大，则槽恒壁整体稳方定性越高员，即令c幅越大、休q厕越小、夺越大、驻越小，对烫槽壁稳定摔越有利。求根据静力盐等效假定皇，由缘图叔1史(a旋)煎可知，泥砖浆重度和验泥浆液面责标高修正山前作用于澡槽壁的泥腥浆压力为探难赔攻(4)族泥浆重度秃和泥浆液健面标高修产正后作用庙于槽壁的探泥浆压力方为畜幻禽炎(5)歌由稀，可得：眠督扮呼(6)唯由晨式拥(6蔬)桂可见，泥咱浆液面越幻高，即酷越小，则忘越大，槽律壁稳定性殖越高；泥开浆重度越蚁大，即鬼越大，则捧越大，槽卸壁稳定性批越高。同策理，地下酿水位修正注前滑动体灰重力为惨呼(7)温地下水位疲修正后滑岛动体重力挨为间看织狂(8丛)由可得浆雪(9)觉由源式撤(9杨)尖可见，地验下水位越笼低，即阶越大，则割土体等效暖饱和重度弹越小，槽享壁稳定性叶越高。堂根据以上句分析可以挪看出，决过定槽壁稳穿定程度的彻临界深度林值大小，定与地面超竟载、槽壁阻土体饱和渔重度、黏活聚力、泥肥浆液面标叶高、地下犯水位等因谱素有关。怨在槽壁土勒体性质不冬变的情况凭下，适当胸增加泥浆亮重度和提抓高泥浆液比面标高，穗降低槽段扫外地下水尼位和减小累地面超载鸽，对提高课槽壁稳定惰是有利的烤。降低槽赔段外地下剑水位会增洒加土体强凶度，提高克槽壁稳定校，但降低流地下水位都会使槽段恰外土体产事生固结，涌引起附加欺沉降，对微周边环境舟不利，故意实际工程泻中一般不枝宜采用降取低槽段外晋地下水位当的措施。摘3妖.解2印 赵局部失稳值在浅层存辜在软土或是砂性较重松夹层的地眠基中进行乳成槽时，巡当槽段内疗泥浆液面汤波动过大筒或液面标扣高急剧桐下降勤，槽壁经恶常会屡产侧生局部失纯稳，馒从而洗引起超挖滨现象肝，幼导致后续草浇筑的混增凝土或防沟渗材料的右充盈系数膝增大星(自见崭图毕2垒)摊，增加施刘工材料的插用量和后即续施工的航难度罢。壶图雄2伞眯槽壁局部柴失稳导致液的混凝土像充盈系数味过大玻Fig.删2拐Ove守rco故ncre吧ting识due激to援loca燥lco然llap势seo吧ftr吃ench任fac心e姿除受土体弟物理力学产性质参数肠影响外，纱护壁泥浆透向槽壁周中围地基的姓渗入也影招响了槽壁坟的局部稳片定。在槽值壁泥皮形敌成前，泥坝浆向槽壁荡周围地基槐的渗入将统产生渗透醒力，以维届持开挖面喝即槽壁的下局部稳定忆。槽壁局纤部稳定系啊数可定义茅为渗入方厦向门(蔽水平向俘)谊由渗透力胃产生的槽横壁土粒间哄摩擦力与晋土粒有效邻重度的比愁值差[9]拦，即恳运桐耀(10)火式中：细为有泥浆宵渗入时土绳体的内摩砌擦角，骗i疯0灯为泥浆黏盲滞梯度，乏为地下水菊重度，烤为有泥浆戴渗入时土篮体重度，嘉为泥浆重脾度获。懒式张(10找)折表明，维巾持槽段内派泥浆液面酷标高并减届小其波动刊对于保证蚁槽壁局部盲稳定具有置重要作用左，在细粒码土中开挖秃的局部稳璃定性要高摇于粗粒土懂。还4宫槽壁土体长应力路径筑地下连续阶墙成槽是遇一个动态示的瞬时开购挖过程，友对于槽壁睡上每个土缩体单元而祥言，其所蜡受的应力番状态也在苗变化。槽望壁土体单窝元应力分教析简图如酒图僻3满所示，计猜算假定与推图芝1拒(b击)示相似。槽反段内泥浆且液面和槽贫段外地下考水位均与宽地面平齐狭，槽壁土沟体为饱和渔黏性土，鼠地下水重摘度，单元卸体受竖向辩应力扒(未最大主应慎力姻)饿、水平向恋应力凯(阔最小主应学力由)络，毁z雨为土体至筋地面距离愈，单元竖倍向和水平葱向有效主价应力分别座为忌和亦。可将土概体单元应朴力状态分邻为桥3叙个阶段：耻开挖前初比始平衡状惨态、开挖辰瞬时状态学及开挖后尿状态，各脱阶段应力不分别以下轻标塌“疫1胞”属，斑“弯2助”魄和旨“斩3懂”爹表示。响成槽开挖泉前，土体抗处于初始竹应力平衡彼状态，土茄体单元总日应力和有卵效应力分船别为qqz蕉图剑3刚绿槽壁土体齿应力状态毛示意糖Fig.银3Sk昆etch员of笼soil裕ele贩ment蜡娇stre多sss烤tate补nea宝rtr饥ench与fac然e炎刻碰(11希)梦(1泻2)利成槽开挖或后，土体砍单元总应贷力和有效桥应力分别珠为削(13灾)将(1优4)红开挖前后嗽总应力差挂为僵(15鸣)持由浑Skem遵pto民n悠公式，饱垦和黏性土似孔隙水压粱力变化可金表示为(16)驰式中：茶A低，酿B鸡为孔隙压道力系数。酷对于饱和奖黏性土，项。将协式举(15闪)惯代入数式只(16引)堤，可得孔曲隙水压力薯变化：坡亩(17招)萝根据携式李(17德)签可求得开女挖瞬时有虏效应力变则化值：桌(18档)寻由此可求秒得开挖瞬引时有效应公力为束(19骨)柜成槽开挖绿前土体单住元有效应胀力为(20)拼开挖瞬时裳土体单元厉有效应力命为丙(21厘)柄开挖后土胸体单元有蒜效应力为绳悦(22)什相对于开定挖前，开攀挖瞬时土旅体单元有伤效应力变运化值为裹(23阴)麻对正常固哭结黏性土膨，归，则美浇0付。一般情围况下，因茂，故宇式迅(23本)妇中登，而塑0慌，则在滑平面内，赚相对于开杨挖前，开却挖瞬时应货力点坐标解应向左上居方移动。起对于超固组结黏性土旦，撒，蜜，故绞式翠(23未)厅中驶，而皮0杰，则在蓄平面内，背相对于开裕挖瞬时，诱开挖后应缓力点坐标足应向右上迹方移动。料相对于开储挖瞬时，轿开挖后土艰体单元有阳效应力变淹化值为：票(2均4)狼对正常固延结和超固街结黏性土原，虏，因姨，故性式摸(24拢)敌中跨，而曾0岸，则在摔平面内，缸相对于开僵挖瞬时，胶开挖后应山力点坐标息应向左平笔移井，反映土师体单元从毛开挖瞬时欺到开挖后临为负孔压擦消散过程蔽。鞭正常固结证黏性土的稍有效应力镰路径如勉图蜂4影所示，土跟体单元应狼力路径从呼开挖前到灿开挖瞬时制再到开挖其后，有逐弄渐向破坏悠线过渡的紧趋势。但湾由于负孔普压的作用县，开挖瞬疲时的应力顷状态安全可性高于开溜挖后应力榜状态，开扔挖后随着汁时间的推究移，负孔怖压会逐渐欲消散，这叫对槽壁稳弟定回是不利的绢，故开挖讲后应尽早已浇筑混其凝土以维黑护槽壁稳区定。1123oKf线K0线厘图讨4言翁正常固结枕黏性土单汪元有效应垮力路径纷Fig.献4短Eff造ecti驰ves设tres喉spa模tho产f园norm辛ally消con便soli棉date扯dso坦il荡5锻槽壁稳定感措施拨槽壁坍塌腾一般发生似在以下几让种情况槽：撤(1)社帆地下水位宾过高，护净壁泥浆液睛面标高不竿够激；听(2)李鹿漏浆或施保工操作不组当，造成往槽段内泥取浆液面波塑动过大或蜘液面标高信急剧饭下简降草；捷(3)抄闪护壁泥浆抓参数选择占不当，泥猪浆配制不液符合施工弊要味求甜(恋如泥浆比鸭重不夕够蛮)板，不能有妈效地起到从护壁作用鱼；唱(4)候群软土层或上砂性估土层禽中匙成槽进尺显过快或回蹄钻速度过耻快，空转闯时间太长堆，引起槽峰壁松动蛙；距(5)箭斯成槽后搁留置时间过肯长，未及啄时吊放钢确筋笼并浇恶筑混凝土圣，泥浆发催生沉淀从利而失去护适壁作用绑；戏(6)谨尚地面超载叠过大，特目别是施工钳机械在一它个位置长灭时间振动殊也会影响怕槽相壁絮的稳定。葡为防止槽色壁之坍塌芳事故的发奴生，可采锁取以下措损施柜：扑(1)足由在软土层规或砂液性模土层中成纸槽时应慢版速钻进或收挖掘，控裕制进尺不握要过快或权空钻过长李；胶(2)训己成槽应根众据不同的该土质条件缸选用合格泥泥浆，经交试验确定沉泥浆比重矮，一般应仗不小袄于环1.0勉5谅，并根据叛开挖冷情况随时抱调整泥浆题比重和液霉面标高翅；圾(3)超膊槽段成槽袋完成后，朋及时恶完成吊放拘钢筋笼、壳水下浇筑泼混凝土等希工序，尽与量缩短槽委段的搁置俗时间沈；属(4)举胖采用抓斗毒成槽时，续泥浆液面逆起伏较大稳，易造成讲槽壁上尸部么(中导墙存下顺)浆局部坍塌毙，要注意缺保持槽壁永液面稳定敬；俘(5)痕酸结合导墙醋施工，采架用现浇混验凝土刚性蒜地面或铺呜设钢箱板漫扩散成槽穴机械地面蚂超载应力煌集中并控闪制振动荷；挥(6)巾阻地下连续考墙成槽前愈，采用水经泥土搅拌痕桩等方法故对槽段两势侧地基进仅行预加固停，加固深贱度根据地底下连续墙旷深度及场港地条件综低合决定。境6仅老乳结暮猾汗论肆(1)豪亏槽壁稳定赛与成槽开鸡挖深度的掉关系不是滋很明确，谢浅层失稳抖是泥浆护准壁成槽过口程中槽壁严整体失稳匪的主要形殊式，局部昂失稳多由网槽壁土体田砂性较重咱和槽段内产泥浆液面鲁波动过大国引起，黏香性土中槽家壁的整体聚和局部稳诵定性要高毅于砂性土仔。航(2)惭辨泥浆压力损大小是影样响地下连企续墙槽壁超稳定的重敬要因素，脾严格控制净泥浆液面苦与地下水灭位高差是柱保证槽壁蓝稳定的关陈键施工参仓数。资(3)象誓开挖机械钳的地面超悦载和开挖注对槽壁的北碰撞扰动奸对槽壁稳滔定不利，深挖土抓斗缝操作过快毙引起的泥倚浆液面波米动对粗粒堡土槽壁局献部稳定的曲影响非常胶大。者(4)再各成槽开挖圈瞬时并非蔬槽壁的最略不利状态艰，开挖后被随着槽壁发土体负孔划隙水压力最的消散，预槽壁稳定心性会下降叹，开挖结榆束后泥浆烘静置阶段风，槽壁变慌形也会增咸加。为维确护槽壁稳喜定并减小镇槽壁变形释，成槽结千束后应及无时吊放钢顶筋笼并及疤早浇筑混鸡凝土。膏参考文献鹊(Ref秀eren伤ces动)怜：晴NGC嘱W园W咳，轮YAN列RW双M.S苗tres暑str颗ansf弓era置ndd捆efor晃mati岗onm私echa包nism涨sar世ound寄ad摊iaph许ragm笨wal论lpa晋nel[尿J].调Jour昆nal病ofG萄eote湿chni纷cal侍and稀Geoe遣nvir嘴onme秧ntal搁Eng税inee懒rin虏g糠，柜ASC岗E梯，术199匠8羡，怪124(蒜7升)夹：钻638陈–芦648剧.涛DING贫Y狭C昏，旋WANG挎JH寻.Nu牛meri宿cal虎mode援ling惩of项grou郊ndr屠espo撑nse册duri槽ngd洒iaph证ragm妨wal慈lco摧nstr社ucti选on[J还].J冻ourn偏alo昌fSh弱angh迁aiJ摔iaot眠ong在Univ当ersi浑t很y拜，湾200任8巴，抛13(4轰)阻：诉1豪–诚6.享雷国辉，垂王轩，雷报国吗刚蚊.雨弊泥浆护壁渣开挖稳定宁性的影响粉因素及失五稳机理综外述迅[J].笋谣水利水电秆科技进展放，终200碍6作，促26(1它)耳：拍8膏2销–买86.碎(LEI抄Goh杰u继i堵，唱WANG振Xua腾n鱼，田LEI掉Guog叙ang.塞峰Stab醋ilit嚼yin鼓flue稍ncin驾gfa扩ctor陆san墨din煮stab彼ilit作yme罩chan疫ism巴ofs沙lurr随y鸡-焰supp礼orte吨dex类cava棕tion闪s俘[J].溉Adv首ance担sin酸Sci帽ence此and敬Tec菠hnol淡ogy落ofW怠ater备Res辞ourc脂es斑，摘200荐6饱，于26(1城)齐：亮8医2像–程86.访(in扭Chin研ese)防)易MORG魂ENST袖ERN荐N个，崭AMIR隐-TAH乐MASS棵EB