洛阳市好客旅馆及地下娱乐城建筑结构设计-大学毕业设计

河南科技大学毕业设计洛阳市好客旅馆及地下娱乐城建筑结构设计毕业设计摘要本毕业设计题目为“洛阳市好客旅馆及地下娱乐城建筑结构设计”。设计的内容包括建筑设计、结构设计两部分。建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案；绘制结构施工图。其中结构设计只选取了宾馆的左半部分进行设计，目的是熟悉设计过程。该设计采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑层数主体为六层，主体高度为21.45m，总建筑面积7407.46㎡。根据设计要求，设防烈度为7度，抗震等级为三级，设计中考虑抗震设计。根据任务书先确定出柱网布置图，本方案主体结构为纵横向承重框架。先估算构件的截面尺寸，然后选取一榀具有代表性的框架进行计算，计算内容包括框架梁柱截面尺寸的选取及线刚度的计算；恒载、活载、地震作用下梁柱内力计算；框架内力组合；框架梁柱板配筋计算；楼梯配筋计算及桩基础配筋计算。框架受力钢筋主要采用Ⅲ级钢筋，箍筋主要采用Ⅰ级钢筋。整个方案设计基本符合结构要求，具有一定的合理性。通过对宾馆楼层平面图、立面图、剖面图、构造图的绘制和结构的设计，熟悉了设计的全过程，掌握了结构设计计算的基本方法，顺利地完成了毕业设计任务。同时，对这些年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解决实际问题的能力。关键词：框架结构，建筑设计，结构设计，抗震设计

THEARCHITECTURALANDSTRUCTURALDESIGNOFHAOKEHOTELANDUNDERGROUNDENTERTAINMENTCENTERINLUOYANGABSTRACTThegraduationprojectentitled“TheArchitecturalandStructuralDesignofHaokehotelandundergroundentertainmentcenterinLuoyang”.Thedesignincludingthearchitectureandstructuredesign.Architecturaldesignisthepremiseoftheoverallplan,inaccordancewiththerequirementsofthedesigntaskofthebook,tofinalizethedesignofconstructionplansdrawn.Structuraldesignisinthepreliminarydesignofbuildingsbasedonthestructureoftheprogram;mappingthestructureoftherelevantworkingdrawings.Inthestructuraldesignofwhichonlyselectedasubsidiaryofofshunhehotel,thepurposeofthedesignisfamiliarwiththeprocess.Thisschemeadoptsthecast-in-placeframestructure.Theheightofthetotalbuildingis21.45mwithsix-storey,Constructionareaof7407.46㎡.Accordingtothedesignrequirement,theanti-seismicis7degreesandthegradeofantdetonationis3grades,consideredAnti-seismicdesigninthedesign.Accordingtoassignmentbookdefineeverylayerblueprintandplanearrange.Themainstructureoftheprogramtoload-bearingframeworkofverticalandhorizontal.Calculateandcomponentsectionafterestimating,chooseonePinframecalculatetoloadtogoondesign,considerationsubstanceincludeselectframecolumnsectionmeasurementandthreadrigidity;calculatedeadloadsandliveloadsandseismicactionproduceroofbeamextremityandcolumnextremitybendingmoment,shearandaxlepower;Frameinternalforcemakeup;Matesteel;Stairsmatesteelandfoundationmatesteelcalculate.FramebesubjecttopowersteeladoptⅢlevelandhoopsteeladoptⅠlevel.Thewholeconceptualdesignaccordswiththedesignandstructuredemandbasically,havecertaincreativityandrationality.Throughthehorizontalplan,elevation,sectionaldrawingofthehotelconstruction,constructedprofileandconstructionaldrawing,Iamfamiliarwiththeprincipledesignofconstruction,andmasteredthebasicmethodsofcomputationoftheconstructiondesign.Atthesametime,IhaveabetterunderstandingoftheProfessionalknowledgeandbasicconceptsintheseyears.Thus,myabilitytoanalysisandsolveproblemshasbeendevelop..KEYWORDS:Framestructure，Architecturaldesign，Constructiondesign，Anti-seismicdesign目录前言 3第一章 设计的基本资料 3§1.1初步设计资料 3§1.2结构选型和结构平面布置图 3§1.3计算简图及梁柱线刚度计算 3§1.3.1框架的计算简图的确定 3§1.3.2梁尺寸的确定 3§1.3.3柱尺寸的确定 3§1.3.4梁柱线刚度的计算 3第二章荷载计算 3§2.1恒荷载标准值计算 3§2.1.1屋面 3§2.1.2楼面 3§2.1.3梁 3§2.1.5外纵墙 3§2.1.6内纵墙、横墙 3§2.2活荷载标准值计算 3§2.2.1屋面和楼面活荷载标准值 3§2.2.2雪荷载 3§2.3竖荷载下框架受荷简图 3§2.3.1A～B、C～D轴间框架梁 3§2.3.2B—C轴间框架梁 3§2.3.3A、D轴柱纵向荷载的计算 3§2.3.4B、C轴柱纵向荷载的计算 3第三章内力计算 3§3.1恒荷载标准值作用下框架的内力计算 3§3.1.1偏心造成的梁端弯矩 3§3.1.2梁的固端弯矩可按下面的方法计算 3§3.1.3弯矩分配系数 3§3.1.4恒荷载作用下的弯矩图 3§3.1.5恒荷载作用下框架剪力的计算 3§3.1.6恒荷载作用下框架轴力的计算 3§3.2活荷载作用下框架的内力计算 3第四章地震作用下框架的内力计算 3§4.1各楼层重力荷载代表值 3§4.1.1顶层 3§4.1.2标准层 3§4.1.3底层 3§4.2水平地震作用下框架的侧移验算 3§4.2.1梁柱线刚度 3§4.2.2框架柱的侧移刚度D值 3§4.2.3框架自振周期的计算 3§4.2.4水平地震作用标准值和位移的计算 3§4.3水平地震作用下横向框架的内力计算 3第五章横向框架的内力组合 3§5.1弯矩调幅 3§5.2横梁内力组合表 3§5.3横梁弯矩控制值计算及剪力调整 3§5.4框架柱的内力组合及剪力调整 3§5.5强柱弱梁调整 3第六章梁、柱配筋计算 3§6.1框架梁的配筋计算 3§6.1.1框架横梁正截面的承载力计算 3§6.1.2框架横梁斜截面的承载力计算 3§6.2框架柱的配筋计算 3第七章板的配筋 3§7.1荷载计算 3§7.2按塑性理论计算板配筋 3§7.2.1顶层区格板 3§7.2.2标准层区格板 3§7.2.3顶层区格板 3§7.2.4标准层区格板 3§7.3配筋 3第八章整体梁式楼梯设计 3§8.1踏步板（TB-1）计算 3§8.1.1荷载计算 3§8.1.2内力计算 3§8.1.3截面承载力计算 3§8.2楼梯斜梁TL-1计算 3§8.2.1荷载计算 3§8.2.2内力计算 3§8.2.3承载力计算 3§8.3平台板TB-2计算 3§8.3.1荷载计算 3§8.3.2内力计算 3§8.4平台梁TL-2计算 3§8.4.1荷载计算 3§8.4.2内力计算 3§8.4.3截面承载力计算 3§8.4.4吊筋计算 3第九章桩基础设计 3§9.1设计资料 3§9.2边柱柱下独立基础设计 3§9.2.1确定桩的规格 3§9.2.2确定桩的数量 3§9.2.3桩承台的设计 3§9.2.4单桩承载力验算 3§9.2.5承台的结构计算 3§9.2.6基础配筋 3§9.3中桩的设计（连体桩基） 3§9.3.1确定桩的规格 3§9.3.2确定桩的数量 3§9.3.3桩承台的设计 3§9.3.4单桩承载力验算 3§9.3.5承台的结构计算 3§9.3.6基础配筋 3结论 3参考文献 3致谢 3外文资料 3外文资料翻译 3前言本设计是按照河南科技大学规划与建筑工程学院2013年毕业设计要求做的毕业设计。题目为“洛阳市好客旅馆及地下娱乐城建筑结构设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部分。毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。在设计中，温习了大学四年的知识，是对大学四年的总复习。在本设计中，由于设计的是框架混凝土结构，主要用到了《混凝土结构设计》（上下）及《建筑抗震设计》两书的内容。用到了混凝土设计的相关内容，如弯矩二次分配法、底部剪力法等进行计算。并查用了一系列建筑规范。在对弯矩二次分配、内力组合及梁柱配筋计算时，由于重复计算太多，主要应用了电脑excel进行计算，很大程度上减轻了工作量。由于电脑的应用使计算减少了很多。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、计算书撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正，及PKPM辅助软件.以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2013设计的基本资料§1.1初步设计资料工程名称：好客旅馆及地下娱乐城建筑结构设计二、建设地点：洛阳市区三、工程概况：建筑主体高度：21.45m，地上6层，层高3.3m，地下1层，地下室层高3.6m，室内外高差0.45m。大厅单层高度5.4m，餐厅2层，层高4.2m。四、温度：最热月平均28℃，最冷月平均-5℃，夏季极端最高温度38℃，冬季极端最底温度-11.5℃。五、相对湿度：年平均34%。 六、主导风向：北风，基本风压0.4kN/㎡。七、雨雪条件：年降雨量870mm，最大积雪深度25cm，雪荷载0.35KN/㎡。八、地震设防烈度：第二组，7度，设计基本地震加速度为0.01g，建筑场地为Ⅱ类场地土。九、建筑物的安全等级为二级。十、建筑材料：混凝土：采用C50，重度γ=25kN/m3；钢筋：受力钢筋均采用热轧钢筋HRB400级；墙体：填充墙都采用加气混凝土砌块，其尺寸为190mm×190mm×390mm其重度γ=5.5kN/m3；女儿墙采用240蒸压粉煤灰砖γ=15kN/m3。拉升房价拉酷热拉开距离是看见对方阿里看见阿拉斯加发链接了解了实得分就拉开房间离开家窗：塑钢窗，γ=0.35；门：木门，γ=0.2。§1.2结构选型和结构平面布置图一、结构体系的选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。二、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚120mm。三、楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土楼盖，板厚120mm。四、楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。五、电梯间：采用砌体砖墙结构。六、框架结构平面布置图如图1-1所示图1-1框架结构布置图§1.3计算简图及梁柱线刚度计算§1.3.1框架的计算简图的确定取中间一榀框架作为计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。层高3.3m，地下室层高3.9m。计算简图如图1-2。§1.3.2梁尺寸的确定框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小，梁的跨度，柱距，是否考虑抗震设防要求及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。边跨梁：，取，取图1-2框架计算单元简图中跨梁：，因为，取，次梁截面高度：，截面框架梁的惯性矩为：；；§1.3.3柱尺寸的确定按层高确定住的截面尺寸，取底层，初选柱截面尺寸为惯性矩为：§1.3.4梁柱线刚度的计算根据公式可得出梁柱的线刚度如下：梁：,柱：,对现浇楼板的中框架梁I=2I0，取值作为基准值2，算得梁柱线刚度如下图：图1-3梁柱线刚度比荷载计算§2.1恒荷载标准值计算§2.1.1屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水防水层（柔性）三毡四油铺小石子找平层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平保温层：80厚矿渣水泥结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：6.59§2.1.2楼面30mm厚水泥砂浆面层结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：3.77§2.1.3梁边跨梁：梁自重抹灰层：10厚混合砂浆合计：4.82中间跨梁：梁自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：0.96次梁：梁自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：2.84§2.1.4柱柱自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：9.41§2.1.5外纵墙标准层纵墙：铝合金窗：贴磁装墙面：水泥粉刷墙面：合计：2.86底层纵墙：水泥粉刷墙面：合计：14.40§2.1.6内纵墙、横墙标准层主梁下纵墙、横墙：水泥粉刷墙面：合计：4.83次梁下横墙自重：水泥粉刷墙面：合计：5.01§2.1.7卫生间隔墙双面抹灰板条隔墙：§2.2活荷载标准值计算§2.2.1屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得：不上人屋面：0.5旅馆楼面：2.0§2.2.2雪荷载屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，取二者中较大值。§2.3竖荷载下框架受荷简图荷载传递示意图如图2-1所示§2.3.1A～B、C～D轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：4.82kN/mA~B轴间框架梁均布荷载为：图2-1板传荷载示意图屋面梁：恒载=板自重+板传荷载=4.82+22.18=27kN/m活载=板传荷载=1.68kN/m楼面梁：恒载=板自重+板传荷载=4.82+17.52=22.34kN/m活载=板传荷载=8.73kN/mC~D轴间框架梁由对称性可知，所受荷载同A~B轴间框架梁§2.3.2B—C轴间框架梁屋面板传荷载恒载：活载：楼面板传荷载恒载：活载：B~C轴间框架梁均布荷载为屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=0.96+8.65=9.61kN/m活载=板传荷载=0.66kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=0.96+4.95=5.91kN/m活载=板传荷载=2.63kN/m§2.3.3A、D轴柱纵向荷载的计算顶层柱女儿墙自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载+次梁传荷载顶层柱活载=板传活载=次梁传活载=标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传活载+次梁荷载标准柱活载=板传荷载+次梁传活载==6.56基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重==§2.3.4B、C轴柱纵向荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+次梁传活载顶层柱活载=板传荷载+次梁传活载标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+次梁传活载+墙自重标准层柱活载=板传活载+次梁传活载基础顶面恒载=基础梁自重框架柱在竖向荷载作用下的受荷总图如图2-2所示：图2-2竖向受荷总图注：1.图中各值单位均为kN2.图中数值均为标准值第三章内力计算§3.1恒荷载标准值作用下框架的内力计算荷载取为标准值，恒荷载作用下框架受荷简图如图3-1所示图3-1受荷简图§3.1.1偏心造成的梁端弯矩顶层柱：标准层柱：§3.1.2梁的固端弯矩可按下面的方法计算§3.1.3弯矩分配系数根据梁柱的相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数如A7点：用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为，各节点分配两次即可。分配结果如图3-2图3-2弯矩分配计算图§3.1.4恒荷载作用下的弯矩图恒荷载作用下的弯矩图如图3-3所示图3-3恒荷载作用下的弯矩图（括号内为调幅后弯矩）§3.1.5恒荷载作用下框架剪力的计算恒荷载作用下框架的剪力图如图3-4所示梁：图3-4计算简图梁：柱：§3.1.6恒荷载作用下框架轴力的计算柱自重标准值：底层：标准层：恒荷载作用下框架的轴力图如图3-6所示图3-5恒荷载作用下框架的剪力图图3-6恒荷载作用下框架的轴力图§3.2活荷载作用下框架的内力计算活载按满跨布置，计算方法同恒载，计算结果如下当采用满布荷载法时，求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力极为相近，可直接进行内力组合，但求得的梁跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对跨中弯矩应乘以1.2的系数予以增大。图3-7活荷载作用下框架的弯矩图图3-8活荷载作用下框架的剪力图图3-9活荷载作用下框架的轴力图第四章地震作用下框架的内力计算§4.1各楼层重力荷载代表值采用加气混凝土砌块，自重取5.5kN/m3，窗洞口去，门洞口取，女儿墙高1200mm§4.1.1顶层梁板自重：=框架柱自重：填充墙：eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,D)轴：eq\o\ac(○,B)eq\o\ac(○,C)轴：eq\o\ac(○,1)~eq\o\ac(○,7)轴：次梁下填充墙：卫生间隔墙：女儿墙：活载：机房尺寸：§4.1.2标准层梁板自重框架柱自重：填充墙：eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,D)轴：eq\o\ac(○,B)eq\o\ac(○,C)轴：eq\o\ac(○,1)~eq\o\ac(○,7)轴：次梁下填充墙：卫生间隔墙：活载：§4.1.3梁板自重：框架柱自重：eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,D)轴：eq\o\ac(○,B)eq\o\ac(○,C)轴：eq\o\ac(○,1)~eq\o\ac(○,7)轴：活载：§4.2水平地震作用下框架的侧移验算§4.2.1梁柱线刚度为简化计算，框架梁界面的惯性矩增大系数边跨取1.5，中跨取2.0。（C50混凝土）梁的线刚度AB、CD跨梁：BC跨梁：柱的线刚度底层：标准层：§4.2.2框架柱的侧移刚度D值底层柱D值的计算表4-1D值边柱eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,D)（18根）0.4960.39935540中柱eq\o\ac(○,B)eq\o\ac(○,C)（18根）0.6510.434386582-7层柱的D值计算表4-2D值边柱eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,D)（18根）0.4200.17421647中柱eq\o\ac(○,B)eq\o\ac(○,C)（18根）0.5510.21626872§4.2.3框架自振周期的计算§4.2.4水平地震作用标准值和位移的计算多遇地震作用下，设防烈度为7度，查《抗规》，Ⅱ类场地设计地震分组为第二组，查《抗规》5.1.4-2，，结构阻尼比，则：，因为，故因为，所以不考虑顶部附加地震作用结构总水平地震作用标准值各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层间位移计算如下、和的计算表4-3层间位移角限制，满足要求§4.3水平地震作用下横向框架的内力计算反弯点高度采用下式确定地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩如图表4-4所示，地震作用下梁端剪力和柱轴力表4-5所示。图4-1地震作用下框架的剪力图第五章横向框架的内力组合§5.1弯矩调幅框架结构梁端弯矩较大，配筋较多，考虑框架的延性及抗震设防要求，由于超静定钢筋混凝土结构具有内力重分布的性质，所以重力荷载作用下可乘以调幅系数β，适当降低梁端弯矩。根据工程经验，对现浇钢筋混凝土框架，可取β=0.8～0.9,调幅后的结果在弯矩图括号内。梁端弯矩降低后，跨中弯矩增加,这样梁端弯矩调幅后不仅可以减少梁端配筋数量，达到方便施工的目的，而且还可以提高柱的安全储备，以满足“强柱弱梁”的设计原则。对于活荷载的跨中弯矩，考虑活荷载满跨布置法对跨中弯矩的不利影响，在调幅后跨中弯矩应乘以1.1～1.2的增大系数，梁端负弯矩减少后，应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩之半，如为均布荷载。则内力组合时采用的都是调幅后的弯矩。梁支座边缘处的内力值：式中，M边——支座边缘处截面的弯矩标准值；V边——支座边缘截面的剪力标准值；M——梁柱中线交点处的弯矩标准值；V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q——梁单位长度的均布荷载标准值；b——梁端支座宽度（即柱截面高度）考虑三种荷载组合：①、1.2恒+1.4活；②、1.35恒+0.7×1.4活；③、1.2（恒+0.5活）+1.3地震，地震荷载参与组合时考虑左震和右震两种情况。横梁内力组合表，见表5-1至表5-6§5.2横梁内力组合表§5.3横梁弯矩控制值计算及剪力调整7层梁的控制截面计算表5-76层梁的控制截面计算表5-85层梁的控制截面计算表5-94层梁的控制截面计算表5-103层梁的控制截面计算表5-112层梁的控制截面计算表5-121层梁的控制截面计算表5-13§5.4框架柱的内力组合及剪力调整框架柱内力组合表表5-146层框架柱内力组合表表5-155层框架柱内力组合表表5-164层框架柱内力组合表表5-173层框架柱内力组合表表5-182层框架柱内力组合表表5-191层框架柱内力组合表表5-20框架梁的内力调整表5-21§5.4强柱弱梁调整梁端节点弯矩表5-22调整后弯矩表5-23第六章梁、柱配筋计算§6.1框架梁的配筋计算§6.1.1框架横梁正截面的承载力计算根据横梁控制截面内力控制值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并配筋。弯矩调幅：考虑到地震作用的影响，根据规范，现浇框架梁支座的承载力抗震调整系数取为0.75，跨中弯矩为组合得到的最不利内力，故不必调整直接进行计算。材料选择：混凝土：采用强度为C50的混凝土，其抗压强度为,抗拉强度为。钢筋：钢筋均采用HRB400钢筋，抗拉强度设计值，梁截面尺寸，取跨中按T形截面考虑，翼缘计算宽度为：取框架梁的正截面承载力计算如表6-1至6-所示§6.1.2框架横梁斜截面的承载力计算框架梁箍筋加密区长度取1.5h和500mm中较大值。对于边跨，取加密区长度为，对于中跨取。加密区箍筋最大间距取8d、0.25h和150mm中最小值，对于边跨，对于中跨。

§6.2框架柱的配筋计算柱的配筋采用对称式（以利于不同方向地震作用），内力均为最不利组合。C50混凝土：，HRB400钢筋：截面：，柱的长细比标准层：，短柱；底层：，短柱都为短柱，故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。受剪承载力按下式计算当时，取箍筋加密区长度取、柱净高的，即、500mm，三者中最大值，取为600mm。对底层柱，尚不应小于，对底层柱取加密区长度1100mm加密区箍筋最大间距为和100mm中较小者，取为体积配筋率加密区满足要求。非加密区柱的正截面和斜截面配筋表如下表6-17边柱斜截面计算表6-18中柱斜截面计算第七章板的配筋§7.1荷载计算图7-1楼盖结构平面图屋面：恒载设计值：活载设计值：合计：楼面：恒载设计值：活载设计值：合计：§7.2按塑性理论计算板配筋§7.2.1顶层区格板，按双向板计算考虑到节省钢材和配筋方便，一般取，为使在使用阶段两方向的截面应力较为接近，宜取，计算跨度：，取，采用通长配筋，带入基本公式：得（负号表示支座弯矩）（负号表示支座弯矩）§7.2.2标准层区格板（负号表示支座弯矩）（负号表示支座弯矩）§7.2.3顶层区格板，宜按单向板计算查表得，离端第二支座，中间跨跨内§7.2.4标准层区格板离端第二支座中间跨跨中§7.3配筋取，，由于顶层比标准层荷载大，且相差较小，均可按顶层荷载配筋，计算结果如表7-1：第八章整体梁式楼梯设计§8.1踏步板（TB-1）计算§8.1.1荷载计算踏步尺寸，斜板厚度取则截面的平均高度为：恒荷载踏步板自重：踏步面层重：踏步抹灰重：合计：活荷载：合计§8.1.2斜梁截面尺寸选用，则踏步板计算跨度为：踏步板跨中弯矩：§8.1.3踏步板计算截面尺寸为采用C50混凝土，钢筋选用HRB400，则故踏步板应按构造配筋，每踏步采用2C18（），踏步内斜板分布钢筋取为C8@300mm。§8.2楼梯斜梁TL-1计算§8.2.1荷载计算踏步板传荷：斜梁自重：斜梁抹灰：金属栏杆重：总计：§8.2.2内力计算取平台梁截面尺寸，斜梁水平方向的计算跨度为：斜梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为：§8.2.3承载力计算斜梁按T型截面配筋，取翼缘有效宽度按倒L型截面计算按梁的跨度考虑：按翼缘有效宽度考虑：按翼缘高度考虑：取最小值，首先按第一类T型截面计算结构确为第一类T型截面，故故选用2C12（）故可按构造配置箍筋，选用C8@200mm§8.3平台板TB-2计算平台板取1m宽作为计算单元§8.3.1荷载计算平台板面层：平台板自重：平台板抹灰：横载设计值：活载设计值：合计：§8.3.2内力计算，按双向板计算，，取2.0（负号表示支座弯矩）（负号表示支座弯矩）x方向，y方向弯矩更小，实配C8@200（）支座内实配C8@200（）§8.4平台梁TL-2计算§8.4.1荷载计算有平台板传来的荷载梁自重：侧边抹灰：均布荷载设计值：由斜梁传来的集中荷载设计值§8.4.2内力计算平台梁计算简图如右支座反力R为跨中截面弯矩M为：梁端截面剪力为：§8.4.3截面承载力计算，，，取应按第一类T形截面计算选用2C18（）因为故只需按构造配置箍筋，选用双肢C8@200。§8.4.4吊筋计算采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力，设附加箍筋为双肢C8，则所需箍筋总数为：在斜梁两侧各配置2个双肢C8箍筋。第九章桩基础设计§9.1设计资料柱截面为，上部结构传来的荷载设计值，边柱轴力,弯矩，剪力.中柱轴力,弯矩，剪力。柱底标高。勘察报告建议的各层土桩侧阻力特征值和端阻力特征值如下表表9-1桩侧阻力和端阻力特征值§9.2边柱柱下独立基础设计§9.2.1确定桩的规格由地质资料可看出，没有特别好的端部持力层，故采用摩擦端承桩，取桩直径，第8层土为桩端持力层，伸入长度为,桩长为。单桩承载力特征值估算§9.2.2确定桩的数量先不考虑承台重，因偏心受荷，柱数初选取桩心距§9.2.3桩承台的设计承台尺寸边柱中心至承台边缘不宜小于桩径，且不小于150mm，桩间距不宜小于3d，桩布置图如图9-2图9-1桩的布置图§9.2.4单桩承载力验算承台重力标准值故在偏心荷载下，单桩承载力满足要求。§9.2.5承台的结构计算承台高度取，采用C30混凝土，，，钢筋采用HRB400，考虑到柱顶伸入承台深度100mm故取保护层厚度为承台有效高度柱对承台的冲切验算如图9-2，其中：，故取，所以，柱对承台的冲切满足要求。图9-2柱对承台的冲切角桩对承台的冲切验算其中：角桩对承台的冲切满足要求承台斜截面计算其中：计算宽度承台抗剪承载力满足要求§9.2.6基础配筋承台配筋Ⅰ-Ⅰ截面选用C16@110，实际配筋2-2截面选用C16@110，实际配筋2.桩身配筋桩身按构造配筋，取0.6%，选用通长布置9C16，实际配筋1809mm主筋伸入承台，其箍筋选用C8@200，沿桩身通长布置，桩顶以下2m内加密配置，采用C8@200§9.3中桩的设计（连体桩基）§9.3.1确定桩的规格桩的规格与单桩相同，§93..2确定桩的数量先不考虑承台重，因偏心受荷，柱数初选取桩心距§9.3.3桩承台的设计承台尺寸边柱中心至承台边缘不宜小于桩径，且不小于150mm，桩间距不宜小于3d，图9-3承台平面布置图§9.3.4单桩承载力验算承台重力标准值故在偏心荷载下，单桩承载力满足要求。§9.3.5承台的结构计算承台高度取，采用C30混凝土，，，钢筋采用HRB400，考虑到柱顶伸入承台深度100mm故取保护层厚度为承台有效高度柱对承台的冲切验算其中：，，柱对承台的冲切满足要求。角桩对承台的冲切验算其中：，角桩对承台的冲切满足要求承台斜截面计算其中：，承台抗剪承载力满足要求§9.3.6基础配筋承台配筋Ⅰ-Ⅰ截面选用C16@110，实际配筋面积2-2截面选用C16@100，实际配筋面积2.桩身配筋桩身按构造配筋，取0.6%，选用通长布置9C16，实际配筋1809mm主筋伸入承台，其箍筋选用C8@200，沿桩身通长布置，桩顶以下2.4m内加密配置，采用C8@100结论这次的毕业设计，使我对结构专业的知识和相关的内容从理论和实践两个方面都进行了温习和巩固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对所学知识的集中应用，它全面的反映了大学四年所学知识的掌握程度。在这次毕业设计过程中有以下几点体会和感受：一.估算截面尺寸时，走廊跨的梁尺寸不要定的太大，否则，一是浪费材料，二是梁太大，有可能成为深受弯构件或者深梁。二.柱的截面尺寸稍微定的大一点，这样在截面配筋时基本上都为大偏心受压，柱的抗震设计一般应控制在大偏心受压破坏范围内，大偏心受压受拉钢筋先屈服，构件具有较好的延性，而小偏心混凝土先压碎，受拉钢筋却没有屈服。三.本设计的柱子配筋基本都是按最小配筋率配筋，由对称配筋的计算公式计算得到的受压钢筋面积都是小于按构造要求的钢筋面积，不可避免的只能按最小配筋率配筋。我分析原因是由于柱子截面的相对较大，而且都是大偏心受压，混凝土已经可以满足要求了，因此计算出来的钢筋面积相对较小。四.在本次设计中，由于缺乏经验，板的厚度取得稍微有点大，板的配筋按构造就能满足要求。虽然节省了钢筋，但却增加了楼层的恒载。不过设计就是这样的过程，只有在不断的犯失误中才能获得进步。总之，土木工程建筑设计是一个复杂、缜密、规范的工程，设计的每个环节都非常重要。在设计中，首先需要有扎实的理论基础，其次需要大胆的设计构思，而且需要耐心地反复推敲，最后更需要的是运用专业知识作科学的创新。本设计过程，也是综合运用各种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCAD、天正建筑及微软Word、Excel等软件，充分锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。这次设计锻炼了综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了对工程与社会、经济、文化、环境等关系的认识，这对将来的工作会有极大的指导和帮助。参考文献[1]杨志勇主编.土木工程专业毕业设计手册.武汉：武汉理工大学出版社,2004.[2]莫海鸥等主编.基础工程.北京：中国建筑工业出版社，2006.[3]沈蒲生主编.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，2000[4]阎兴华主编.混凝土结构设计.北京：科学出版社，2005.[5]中华人民共和国建设部主编.建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社，2012[6]中华人民共和国建设部主编.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2012[7]中华人民共和国建设部主编.建筑抗震设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2012[1]杨志勇主编.土木工程专业毕业设计手册.武汉：武汉理工大学出版社,2004.致谢经过三个多月的努力，毕业设计终于完成。此次毕业设计涉及了房屋建筑学、结构力学、建筑结构抗震设计、混凝土结构设计、建筑地基与基础、建筑制图、WORD、EXCEL、AUTOCAD等知识。借助这次设计，我的专业知识得到了巩固，这对以后的工作和学习有很大的帮助。在此过程中，我得到了土木工程教研室高笑娟老师、谢镭老师以及刘小敏老师的大力帮助，他们一次次的解答我们的难题，给我们详细解答我们的疑问。从而使我们能在毕业设计中顺利进行。此外，在此过程中我还得到了很多同学的热情帮助，他们无私的帮助使我的毕业设计更加顺利。在此一并向所有老师和同学表示感谢。本设计由于时间仓促及水平有限，难免会有不当甚至错误之处，敬请老师给予批评和指正。致谢人：###2013外文资料OilDynamicsandEarthquakeEngineeringNonlinearseismicsoil–pile–structureinteractions:ShakingtabletestsandFEManalysesK.T.Chaua,,C.Y.Shenb,X.GuocaDepartmentofCivilandStructuralEngineering,TheHongKongPolytechnicUniversity,HongKongbEarthquakeEngineeringResearchTestCenter,GuangzhouUniversity,GuangzhoucInstituteofEngineeringMechanics,HarbinArticleinfoArticlehistory:Received7November2007Receivedinrevisedform15February2008Accepted26February2008Keywords:Soil–pile–structureinteractionShaketableFiniteelementanalysesAbstractInthispaper,asoil–pile–structuremodelistestedonashakingtablesubjecttobothasinusoidalwaveandtheaccelerationtimehistoryofthescaled1940ElCentroearthquake.Amedium-sizeriversandiscompactedintoa1.7-m-highlaminarrectangulartanktoformaloosefillwitharelativedensityof15%.Asingle-storeysteelstructureof2.54tonisplacedonaconcretepilecap,whichisconnectedtothefourend-bearingpiles.Averydistinctpoundingphenomenonbetweensoilandpileisobserved;and,theaccelerationresponseofthepilecapcanbethreetimeslargerthanthatofthestructuralresponse.Thepoundingisduetothedevelopmentofagapseparationbetweensoilandpile,andtheextraordinarylargeinertiaforcesufferedatthetopofthepilealsoinducescrackinginthepile.Toexplainthisobservedphenomenon,nonlinearfiniteelementmethod(FEM)analyseswithanonlineargapelementhavebeencarriedout.ThespikesintheaccelerationresponseofthepilecapcausedbypoundingcanbemodeledadequatelybytheFEManalyses.Thepresentresultssuggestthatoneoftheprobablecausesofpiledamagesisduetoseismicpoundingbetweenthelaterallycompressedsoilandthepilenearthepilecaplevel.&2008ElsevierLtd.Allrightsreserved.1.IntroductionManybigcitiesintheworldarebuiltonflatlandscontainingathicklayerofsediment,suchasbasins,riverdeltas,orvalleys.Tallbuildingsorimportantstructuresinthesecitieshavetobefoundedonpilestoavoidexcessivegroundsettlements.Inadditiontostaticloadtransferredfromthedeadloadofthestructures,pilesarealsosubjecttodynamicloads.Themostcommonlyencountereddynamicloadsonapile–soil–structuresystemarethoseduetoearthquakes.Pastearthquakeeventsdemonstratethatdamagesinpilesarecommonlyinducedduringmoderatetostrongearthquakes.Mizuno[1]compiledtheearth-quake-induceddamagesofpilesreportedinJapanfrom1923to1983,includingthoseofthegreatKantoearthquake.Damagesinpilehavebeenobservedduringthe1964Niigataearthquake,the1964Alaskaearthquake,the1985MexicoCityearthquake,andthe1989LomaPrietaearthquake[2].Morerecently,severedamagesinpileswerealsoreportedduringthe1995Kobeearthquake[3–6].Theremedialworksneededfordamagedpilescanbeverycostly.Thus,pile–soil–structureinteractionandmechanismforpiledamagesneedtobefurtherexamined.Forcomprehensivereviewsontheoreticalsoil–pile–structureinteraction(SPSI),werefertoMeymand[2]andNovak[7].TheSPSIproblemhasalsobeeninvestigatedbyusingtheshakingtabletest[2,8]andthecentrifugetest[9,10].Thepresentstudycontinuesthelineofworksonshakingtabletestsonthesoil–pile–structuresystem.Themainfocusofthepresentstudyistoreportanewlyobservedphenomenoninourshakingtabletests—poundingbetweensoilandpilewhenasoil–pile–structuremodelissubjecttoseismic