H3路结构计算书

经济园区界石组团S标准分区配套设施工程——H3路结构计算书目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况 工程概况本项目位于重庆市巴南区界石镇，地处重庆市南大门，是江南新城和环樵坪经济区的核心区域，是主城南部的交通枢纽和重庆南向出海陆路通道的起点。距离巴南区政府12.2km，向北经由东城大道到达南岸区，距南岸区茶园组团11.8km。园区现绝大部分工业用地已建成或供地开建，除市级土地储备集团储备地外，大部分配套居住用地也已建成或出让。由于产业发展迅猛，目前绝大部分工业用地已建成或供地开建，随着工业企业逐步投产，片区内就业人口将大幅增加，结合片区居住用地建设及出让情况，巴南区为保障片区职住平衡，适当新增部分居住用地。为保障巴南经济园区未来发展，业主拟开展重庆市主城区界石组团S标准分区设计工作。2设计依据及采用技术标准、规范2.1设计依据（1）与建设方签订的设计合同（2）《重庆市城市总体规划（2007-2020年）》2014年修订（3）《重庆市主城区综合交通规划评估及优化》（2015-2030年）（6）《重庆市主城区海绵城市专项规划》（2018）（7）项目所在区域1:500实测地形管线资料2.2技术规范及标准1）技术规范、标准《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2015）《砌体结构设计规范》（GB50003-2011)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)《公路工程抗震设计规范》(JTGB02-2013)《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2）设计技术标准和主要参数（1）荷载等级汽车荷载：城-A级；人群荷载：5KN/m2。（2）设计基准年限根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004），支挡工程设计基准年限为50年。（3）安全等级根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）边坡安全等级划分，拟建道路高边坡、基坑安全等级划分为二级。3工程建设条件（以下内容摘自工程地勘报告）1、地理位置巴南经济园区界石组团S标准分区配套设施工程设计项目位于巴南区界石镇，周边主干道路网已基本形成，西邻内环快速路，东至东城大道，南至石桂大道，片区内部有多条村道相通。图2-1工程片区现状交通分布图2、气象勘察区地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温17.60C，极端最高气温41.70C，极端最低气温-1.80C，年总积温5390℃，最热为每年7月中旬至8月中旬，最冷为每年12月下旬至次年1月中旬。全年平均降水量1067.8毫米，其中2～4月春季平均降水217.5毫米，5～7月夏季454.5毫米，8～10月秋季358.9毫米，11～1月冬季86.9毫米，降水量最多集中在夏季，占全年降水量的43%，冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。年平均无霜期为335天，霜冻一般出现在每年小雪至次年立春前后，（即12～1月）轻者地面草丛上白霜，重者水田起薄冰，多发生于每次寒潮过后的晴天。整年多云雾，全年日照时间不超过1276小时，全年日照平均率为25%，8月日照时间最多为平均223小时，10月平均日照时间20小时。春天为纯东南风，风力一般1～2级，夏季多东南风和西北风，风向不稳定，往往夹着雷暴，风力为阵性大风，最大可达8级，伏天午时多南风，一般1级微风，秋冬季节为西北风，风向较稳定，最大5级。冬春季节多为高积云和层积云，云积稳定，终日笼罩，不见天日。夏季多为积雨云和雷雨云，云层变化大，分布不均，积散较快。秋天多为云朵，移动缓慢，显得秋高气爽。工程区地处丘陵地带，地形较为完整且局部较陡，气候温暖湿润，雨量充沛，地表径流较发育，有利于地表水排泄。地层岩性及地形地貌决定地下水赋存条件。其余地段以丘陵斜坡地貌为主，地形坡度较缓，相对高差较大，大气降水大部分以面流的形式沿斜坡汇入场地地势较低处，并通过冲沟向后河排泄，还有少量垂直渗入地下，构成地下水，最终以泉水或暗涌形式排入附近河流。大气降雨、鱼塘用水是该区域内地表水及地下水的主要补给源，地表水从地势高的地方汇入地势低的地方。拟建片区范围现状水系共有下大沟、潘家湾沟、廖正沟、狮子沟、罗滩河五条水系。其中罗滩河为花溪河一级支流，总流域面积35.2km2，河长12.85km,河道平均坡降16.82%。罗滩河发源于巴南区南泉街道樵坪山冷水岚垭，从东向西流经黑镜子、团山堡、竹全岩、石梯子、天生桥、山里头、双桥、桑家滩、水磨滩、河坝子、马滩，于河口高登沱处汇入花溪河。上游河床陡竣狭小，落差较大，周围山坡陡，洪水流程短，汇流快，具有典型的山溪型河流特征。3、水文工程区地处丘陵地带，地形较为完整且局部较陡，气候温暖湿润，雨量充沛，地表径流较发育，有利于地表水排泄。地层岩性及地形地貌决定地下水赋存条件。其余地段以丘陵斜坡地貌为主，地形坡度较缓，相对高差较大，大气降水大部分以面流的形式沿斜坡汇入场地地势较低处，并通过冲沟向后河排泄，还有少量垂直渗入地下，构成地下水，最终以泉水或暗涌形式排入附近河流。大气降雨、鱼塘用水是该区域内地表水及地下水的主要补给源，地表水从地势高的地方汇入地势低的地方。工程厂区范围现状水系共有下大沟、潘家湾沟、廖正沟、狮子沟、罗滩河五条水系。其中罗滩河为花溪河一级支流，总流域面积35.2km2，河长12.85km,河道平均坡降16.82%。罗滩河发源于巴南区南泉街道樵坪山冷水岚垭，从东向西流经黑镜子、团山堡、竹全岩、石梯子、天生桥、山里头、双桥、桑家滩、水磨滩、河坝子、马滩，于河口高登沱处汇入花溪河。上游河床陡竣狭小，落差较大，周围山坡陡，洪水流程短，汇流快，具有典型的山溪型河流特征。场地工程地质条件地形地貌拟建H3路位于巴南经济园区界石组团S标准分区内，以斜坡、平坝、沟谷等地形为主，属于构造剥蚀、侵蚀浅丘地貌。道路沿线均为原始地貌，丘陵斜坡地段植被发育，主要为荒地，坡地宽缓，纵向上线路区地形以丘陵为主，丘体多呈椭圆、混圆状，丘陵斜坡坡度一般10°～20°，局部最大约30°，一般呈上缓下陡，局部存在陡坎，沿线场地最大高程294.65m，最小高程280.55m，相对高差14.10m。地质岩性拟建工程位于南温泉背斜东翼，沿线未发现断层通过。拟建勘察区岩层产状115º∠26º，岩层平直光滑，结构面张开度≤3mm，局部少量泥质充填，岩层层面层间结合很差，为软弱结构面。据野外调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，未见断层破碎带出露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示，总之，无论地表和钻探深度控制范围内，均无断层破碎带显示。经地质调查，场区基岩中风化岩体中主要发育两组裂隙，其特征如下：LX1:88°∠8°，裂隙面平直、平整，局部光滑，张开1～3mm，粘性土充填，结合差，属扭张裂隙，属软弱结构面，裂隙间距0.5～0.3m，延伸远，贯通性较好；LX2:175°∠86°，裂隙面平直、粗糙、张开0.5～1mm，无充填，结合差，属剪张裂隙，硬性结构面，裂隙间距0.5～2m，延伸2～3m，贯通性一般。水文地质条件地表水拟建道路沿线无地表水体分布。地下水地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，为大气降雨和地面池塘水体渗漏补给。一般情况下，第四系厚度小，覆盖少，含水微弱；侏罗系砂质泥岩等为相对隔水层；侏罗系砂岩为基岩裂隙水含水层。（1）第四系松散层孔隙水主要分布在残坡积层和人工填土层中，多为局部性上层滞水，赋存条件主要受堆积物分布范围与厚度控制，由于堆积层厚度不均，分布范围有限，其水量不丰，无统一潜水面。该类地下水受大气降水补给，向下渗透补给基岩裂隙水或顺坡向径流。（2）碎屑岩类孔隙裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水主要分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，砂质泥岩相对隔水；水量稍大，动态稍稳定。（3）地下水补给、迳流、排泄条件调查区地下水的补给来源主要为大气降水。补给量的大小不但取决于补给条件的好坏，同时也取决于含水层的吸收能力。①补给条件调查区内各类地下水的主要补给来源为大气降水，据调查资料，地下水的动态变化同大气降水有着密切相关，一般随着降水量变化而变化。②迳流、排泄条件调查区地下水主要由大气降水补给，受地形地貌及地质构造控制，不同类型的地下水迳流、排泄条件不同。碎屑岩孔隙裂隙水岩性为沙溪庙组互层的砂岩、砂质泥岩。地下水主要赋存于砂岩孔隙裂隙中，砂质泥岩地层为相对隔水层。因受岩性组合，构造与地形条件的控制，各含水层自成补给、迳流、排泄系统，相互间无水力联系，无统一的地下水面。富水性受砂岩裂隙发育程度控制，当含水层通过地表露头从外部获得补给后，便沿裂隙系统下渗。迳流受横向沟谷所控制，地下水往往在相邻的沟谷间作短途运移，就地分散排泄，或以下降泉水方排泄。岩体的透水性特征：区内砂质泥岩、砂岩等岩石，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔水岩体；砂岩等硬质岩类，局部裂隙发育，具有一定的导水性。本次勘察在钻孔施工结束后提干孔内积水，隔24h后进行水位观测，场地内钻孔未见地下水位。岩土体的透水性特征：区内土层主要为素填土及粉质粘土，素填土层属稍密状，渗透性较好，粉质粘土渗透性较差，属相对隔水层；岩层主要为砂质泥岩，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔水岩体；砂岩等硬质岩类，局部裂隙发育，具有一定的透水性。根据当地类似工程经验判断其渗透性等级，粉质粘土渗透系数一般0.005~0.01m/d，属微~弱透水层；属在砂岩渗透系数一般为0.01～0.05m/d，属弱透水性；砂质泥岩渗透系数一般为0.005~0.01m/d，属微～弱透水性。综上：拟建场地内，水文地质条件较简单水、土腐蚀性评价依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）判定：场地环境类型为Ⅲ类，地下水对混凝土结构有微腐蚀；对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。根据经验及现场调查，场地周边和拟建场地内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，场内土层为未污染土，据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009版）附录G判定场地环境类型为Ⅲ类，并结合当地经验判定，场地地基土对建筑材料有微腐蚀性，对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。综上：地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋、钢结构具有微腐蚀性；地基土对建筑材料具有微腐蚀性。不良地质现象根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合表明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和明显的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。但场地内部局部埋藏有天然气管道。岩土路基设计参数建议表4-1岩土物理力学设计参数推荐值表素填土地基承载力特征值需经现场载荷试验确定。类别项目重度γ（KN/m3）抗压强度标准值（MPa）地基承载力特征值基岩基底摩擦系数岩体水平抗力系数岩体与锚固体极限粘结强度标准值天然饱和天然饱和强风化Kpa中风化Kpa强风化中风化MN/m3强风化kPa中风化kPa砂岩24.1624.4*32.1824.39400116810.35*0.65*420*200*1200*砂质泥岩24.5124.7*4.602.8430016700.35*0.40*50*120*320*类别重度γ（KN/m3）土体抗剪强度建议值水平抗力系数的比例系数MN/m4基底摩擦系数天然饱和天然C(kPa)天然(°)饱和C(kPa)饱和(°)粉质黏土19.6*20.0*21.0*12.0*15.0*8.5*12*0.25*未来素填土20.0*20.5*5*28*2*22*10*0.30*注：带“*”者为查表或经验值；（2）粉质黏土地基承载力特征值建议取150kpa。路堤边坡坡率根据《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)表3.3.5确定，路堑边坡坡率根据《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)表3.4.1、表3.4.2确定，见下表。路堤边坡坡率推荐值表（粗粒土填筑）岩土体名称临时放坡坡率（土质边坡）岩质边坡H＜5m5m≤H＜10mH＜8m8m≤H＜15m填土1:1.251:1.50粉质黏土1:1.251:1.25强风化砂质泥岩1:1.00中风化砂质泥岩1:0.501:0.75强风化砂岩1:1.00中风化砂岩1:0.501:0.75若遇外倾结构面按外倾结构面倾角与上述建议值的小值处理结构面编号结构面产状（倾向°∠倾角°）结构面粘聚力(kPa)结构面摩擦角(度)岩层层面115º∠26º2515裂隙J188°∠8°2515裂隙J2175°∠86°4018粉质黏土与基岩结合的基岩面抗剪强度按天然和饱和粉质黏土抗剪强度值，结合周边场地经验和实验数据（折减系数0.95）建议取值，天然粘聚力标准值为c＝19.95Pa，内摩擦角φ＝11.40°。饱和粘聚力标准值为c＝14.25kPa，内摩擦角φ＝8.08°。新近填土与粉质黏土接触面的抗剪参数参照粉质黏土的值并结合临近场地经验取值（折减系数0.90）即为：天然粘聚力标准值为c＝18.90kPa，内摩擦角φ＝10.80°；饱和粘聚力标准值为c＝13.50kPa，内摩擦角φ＝7.65°。场地稳定性评价地震效应评价1）地震根据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013结合《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)和《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区设计地震加速度值为0.05g，地震反应普特征周期0.35s，相应的抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组。根据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013拟建道路工程构筑物的抗震设防目标为：在E1地震作用下，位于抗震有利地段的，经一般整修即可正常使用；位于抗震不利地段的，经短期抢修即可恢复使用。本次勘察根据现场测试成果及地区经验确定剪切波速：素填土属软弱土，剪切波速取125m/s（经验值）；粉质黏土属中软土，剪切波速取160m/s（经验值）；强风化基岩属软质岩石，其剪切波速取：Vs＞500m/s（经验值）；中风化基岩属于岩石，其剪切波速取Vs＞800m/s（经验值）。素填土(未来回填)根据邻近场地经验剪切波速取125m/s，为软弱土。地震作用下的岩土稳定性评价工程区为地震基本烈度6度区，无饱和砂土、粉土，不存在地震作用下的砂土液化和震陷问题。无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，拟建道路建设整平形成的边坡未支挡时在地震作用下会滑移破坏，建议采用建议坡率放坡和建议支挡形式支挡。场地整平后填土较厚地段若未压实处理，在地震作用下易产生震陷变形，建议对填土进行压实、强夯或注浆加固处理。场地稳定性及适宜性评价根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合表明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和明显的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。岩石地基稳定，岩土体现状稳定，场地地质构造简单，抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g，场地适宜该道路建设项目建设。线路工程地质评价K0+040～K0+100段（挖方基段）（1~3剖面）该段道路按照设计平场后将在道路两侧形成挖方边坡，轴线最大挖方约11.37m，左侧边坡最高约8.61m，坡向0°，右侧边坡最高约9.58m，坡向180°。假设道路进行直立开挖，形成岩质边坡。根据地层产状，岩石裂隙情况和边坡产状，赤平投影图如下图所示： 图6-1道路右侧边坡赤平投影图 图6-2道路左侧边坡赤平投影图左侧边坡稳定性分析：上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土分界面产生滑动破坏。强风化带岩体破碎，岩体力学性能差，稳定性差，下部中风化带岩体较完整，力学性能较好，稳定性较好。直立开挖边坡强风化层不稳定，可能产生岩土体掉块等现象，经边坡赤平投影分析可知：裂隙LX1与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡同向相交，为外倾结构面，对边坡稳定性影响大，；岩层层面与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小。由此可知，边坡稳定性主要受裂隙2控制，但裂隙2倾角较大，接近直立，直立开挖后基本不会沿裂隙2滑动，可能出现的破坏方式为上部强风化岩体垮塌破坏。边坡类别为Ⅲ类，安全等级为二级。右侧边坡稳定性分析：上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土分界面产生滑动破坏。强风化带岩体破碎，岩体力学性能差，稳定性差，下部中风化带岩体较完整，力学性能较好，稳定性较好。直立开挖边坡强风化层不稳定，可能产生岩土体掉块等现象，经边坡赤平投影分析可知：裂隙LX1与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡反向相交，对边坡稳定性影响小；岩层层面与边坡倾向切向相交，对边坡稳定性影响较小。由此可知，边坡稳定性主要受岩体强度控制，直立开挖后可能出现的破坏方式为上部强风化岩体垮塌破坏。边坡类别为Ⅲ类。K0+100.00～K0+180.00段（半挖半填路基段）（4~5剖面）左侧填方边坡：该段道路按照设计平场后将在道路左侧形成填方土质边坡，边坡最大高度约6.40m，根据边坡分析，该段道路现状地面内侧坡度较大，外侧坡度较小，填方后易沿原始地面产生滑动破坏，边坡破坏模式主要表现为沿原始地面的滑动失稳。按照设计方案，该范围边坡高度最高6.5m，边坡安全等级二级，安全系数为1.30。选取剖面4-4’建立路基稳定性计算模型如下：沿原始地面：17剖面沿原始地面稳定性计算模型计算结果见下表：粉质粘土饱和重度取20.0KN/m3，道路路面荷载暂按20KN/m计算。原始地面（新老土层界面）滑面按粉质粘土饱和抗剪强度0.9倍取：c=13.5kPa，φ=7.45°，经计算饱和工况下，5剖面稳定性系数为1.76（见稳定性计算表），边坡稳定；设计填方放坡坡比1：1.5，按照重庆一般经验，在对填料、压实系数进行有效控制的情况下填土综合内摩擦角能达到该角度，设计坡比基本合理。右侧边坡稳定性分析：开挖范围主要为粉质粘土及强风化岩层，上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土分界面产生滑动破坏。强风化带岩体破碎，岩体力学性能差，稳定性差，下部中风化带岩体较完整，力学性能较好，稳定性较好。直立开挖边坡强风化层不稳定，可能产生岩土体掉块等现象。边坡稳定性主要受强风化岩体强度控制，直立开挖后可能出现的破坏方式为强风化岩体垮塌破坏。边坡类别为IV类，安全等级为二级，安全系数取1.30。3、K0+180～K0+197段（挖方基段）（5剖面）该段道路按照设计平场后将在道路两侧形成挖方边坡，轴线最大挖方约16.100m，左侧边坡最高约15.60m，坡向180°，右侧边坡最高约13.0m，坡向0°。假设道路进行直立开挖，形成岩质边坡。根据地层产状，岩石裂隙情况和边坡产状，赤平投影图如下图所示：道路右侧边坡赤平投影图道路左侧边坡赤平投影图左侧边坡稳定性分析：上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土分界面产生滑动破坏，经边坡赤平投影分析可知：裂隙LX1与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡同向相交，为外倾结构面，对边坡稳定性影响大，；岩层层面与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小。由此可知，边坡稳定性主要受裂隙2控制，但裂隙2倾角较大，边坡按设计坡率放坡后，边坡倾角缓于外倾裂隙，外倾裂隙无临空面，边坡稳定性受岩体强度控制。边坡类别为Ⅲ类。右侧边坡稳定性分析：上部土层较薄，开挖后上部土层坡度较缓，不会沿岩土分界面产生滑动破坏。经边坡赤平投影分析可知：裂隙LX1与边坡切向相交，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡反向相交，对边坡稳定性影响小；岩层层面与边坡倾向切向相交，对边坡稳定性影响较小。由此可知，边坡稳定性主要受岩体强度控制。边坡类别为Ⅲ类。场地地基评价地基均匀性评价该段道路为半挖半填路基段，场地覆盖层主要为粉质粘土，拟建道路挖方部分设计标高以下主要为粉质粘土、强风化岩及中风化岩层，可直接作为路基持力层；填方部分设计标高以下主要为粉质粘土，建议清除地表杂物，再分层（30～50cm为宜）分阶回填、逐层夯实回填至设计标高，根据《公路路基设计规范》JTGD30-2015中3.3.2节，夯实后的素填土压实系数不小于0.92，路面底面以下1.50m范围内压实系数不小于0.94。并应确保路面设计标高以下经压实处理后的路基素填土有足够厚度（满足变形要求）。素填土地基承载力特征值需经现场载荷试验确定，地基承载力特征值粉质黏土建议取150Kpa（经验值），强风化砂质泥岩取300kpa，中风化砂质泥岩取1670kpa，强风化砂岩取400kpa，中风化砂岩取11681kpa。路基施工填筑前应做好地表水的疏排措施，保证不受地表水和地下水的影响。填方后，填土易产生局部滑移或变形破坏，应对上述填方区域加强变形监测，对变形及沉降破坏进行及时处理。特殊性土评价1）软塑状粉质黏土拟建道路鱼塘范围及局部受季节降雨影响表层粉质黏土呈软塑状态，按设计平场后，对低洼处容易积水区域局部存在软塑状粉质黏土，含水量高，压缩性高，流变性高，且强度低，不能作为地基持力层。因此，必须对软塑状粉质黏土进行处理。拟采用抛石挤淤方法，将片石层抛出水面或淤泥面1米，碾压密实，上部再分层碾压回填土。2）强风化基岩岩芯呈碎块状，饼状，局部岩屑状岩体完整性较差。岩体中有裂隙较发育。基岩面起伏与地形基本一致，均匀性差，承载力相对较低。地下水作用评价填方边坡填筑前应做好地表水的疏排措施，保证不受地表水和地下水的影响。另外，应加强地表水拦截及排泄处理措施，场地内应设计永久的排水措施。必要时可修建排水涵洞、排水沟、截水沟等排水设施。挖方边坡中遇见孔隙、裂隙含水量较丰富的地基基岩时，应对该处的边沟进行加深加大处理，以达到阻断地下水的渗泄和晾干含地下水碎