现浇混凝土结构模板设计概述

现浇混凝土结构模板设计概述第1页，共67页，2023年，2月20日，星期六一、模板设计的内容

5.1.3模板设计应包括下列内容：1.根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；

2.绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型模板大样图；3.按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；4.制定模板安装及拆除的程序和方法；5.编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划；6.编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。第2页，共67页，2023年，2月20日，星期六二、模板设计相关规范5.1.4模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（GB50017）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合国家现行标准《组合钢模板技术规范》（GB50214）、《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20）和《液压滑动模板施工技术规范》（GBJ113）的相应规定。5.1.5模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计算要求，且其梢径不得小于80mm。第3页，共67页，2023年，2月20日，星期六

按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；1、强度验算2、变形验算3、稳定性验算想验算首先我们要清除有哪些荷载作用在模板上，荷载是怎么组合的。三、模板进行验算的内容法利得建筑模板第4页，共67页，2023年，2月20日，星期六Ⅰ.荷载及荷载组合1.荷载

计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和3荷载设计值，后者以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。(1)荷载标准值1恒荷载标准值

2活荷载标准值第5页，共67页，2023年，2月20日，星期六1)模板及支架自重标准值（G1K）

─应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见表4.1.1。

表4.1.1楼板模板自重标准值（kN/m2）注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A2)新浇混凝土自重标准值（G2K）

─对普通混凝土，可采用24kN/m3；对其他混凝土，根据实际重力密度确定。3)钢筋自重标准值（G3K）

─按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：

梁

1.5kN/m3

楼板

1.1kN/m3第6页，共67页，2023年，2月20日，星期六

4)当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4K），可按下列公式计算，并取其中的较小值：法利得建筑模板第7页，共67页，2023年，2月20日，星期六

F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压(kN/m2)；

γc──混凝土的重力密度(kN/m3)；

t

0──新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t

0=200/(T+15)计算(T为混凝土的温度℃)；

V──混凝土的浇筑速度(m/h)；

β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度50～90mm时，取1.0；坍落度110～150mm时，取1.15。

H──混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)；第8页，共67页，2023年，2月20日，星期六混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，

图中h=F/γc，h为有效压头高度。

图4.1.1混凝土侧压力计算分布图形第9页，共67页，2023年，2月20日，星期六式一是根据砼浇筑高度有效压头进行计算，即任意高度模板侧压力的最大值。浇筑速度较慢，将造成下部砼已经初凝，初凝部分对模板的侧压可以不作为考虑，故在有效压头以外，不进行考虑。计算式中根据浇筑速度及初凝时间考虑未初凝部分的混凝土侧压力，也就是说，在此浇筑速度、砼初凝时间及容重等的相同参数下，浇筑任意高度模板侧压力的最大值（可以认为刚好自初凝面至当前浇筑高度液体砼对模板的侧压力），但一般浇筑高度较小，直至浇筑完毕，第一层砼仍然未初凝，甚至距离初凝时间还较长。那么该值与现场实际情况偏差就较大。远远大于实际情况。第10页，共67页，2023年，2月20日，星期六式二是按照实际全浇筑高度全部液态砼计算，那么可能会出现浇筑速度较慢，初凝快，没有浇筑完毕下部砼已经初凝，该部分砼对模板已经没有侧压力。计算结果也远大于实际值。比如在效压头为4米，按计算式一计算结果就为适用于4米以上的模板侧压力，式二就适用于4米以下的模板侧压力。大于4米时，当前浇筑高度4米以下可以认为当前条件下无侧压。小于4米时，可以认为全部模板承压。故按照两式取小值。但在代入参数时要考虑最不利状况，即初凝时间最长、浇筑速度最快代入计算。第11页，共67页，2023年，2月20日，星期六其中：h有效压头高度h=F/γc（m）泵送混凝土条件下侧压力由两个因素决定——混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，所以，混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度成为确定混凝土对模板的侧压力大小的关键。由于这两个参数波动特别大，混凝土初凝时间根据温度波动，混凝土浇筑速度可在0.1m/h～40m/h波动，如此大的差距，对模板的设计至关重要，这也正是高支模易发生垮塌的重要原因。第12页，共67页，2023年，2月20日，星期六活荷载1.施工人员及设备荷载标准值（Q1K），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。注：①对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m2。②混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算；③模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块板面上。

第13页，共67页，2023年，2月20日，星期六2.振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2K），对水平面模板可采用2kN/m2，对垂直面模板可采用4kN/m2（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。3.倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q3K）可按表4.1.2采用。

表4.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）第14页，共67页，2023年，2月20日，星期六荷载设计值1计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。2计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第15页，共67页，2023年，2月20日，星期六荷载分项系数应按表4.2.3采用。计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。表4.2.3

荷载分项系数表

第16页，共67页，2023年，2月20日，星期六3荷载折减(调整)系数

钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。

第17页，共67页，2023年，2月20日，星期六4.3.2参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表4.3.2的规定。

注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。第18页，共67页，2023年，2月20日，星期六Ⅱ变形值规定

4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1.对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；2.对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；3.支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。第19页，共67页，2023年，2月20日，星期六注：L为计算跨度，B为柱宽4.4.2组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过表4.4.2的规定。

表4.4.2组合钢模板及构配件的容许变形值第20页，共67页，2023年，2月20日，星期六四、模板设计其它一般规定1、模板结构构件的长细比应符合下列规定：1）受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、缀条、斜撑等联系构件不应大于200；2）受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于250。2、用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：1）连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；2）承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算；3）当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。第21页，共67页，2023年，2月20日，星期六五、模板计算（一）面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定：

1、抗弯强度计算

Mmax

───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值；

Wn

───净截面抵抗矩;W=bh2/6f───材料抗弯强度设计值，应按本规范附录B的规定采用。

第22页，共67页，2023年，2月20日，星期六2、挠度应按下列公式进行验算：

或第23页，共67页，2023年，2月20日，星期六3、支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算，并应符合下列规定：

4、主次楞挠度计算1）简支楞梁应按本规范公式5.2.1—4或5.2.1—5验算。2）连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。第24页，共67页，2023年，2月20日，星期六例

模板体系如下：梁、楼板、柱、墙采用1830mm×915mm×20mm的木胶合板制作而成，其容许应力［f］=9.68MPa，弹性模量E=4680MPa。内楞采用60mm×90mm×2000mm方木，其容许应力［f］=15MPa，弹性模量E=10000MPa。外楞、支撑体系、柱箍选用Φ48mm×3.5mm钢管及配套扣件,钢管的容许应力［f］=215MPa，弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=1.22*105mm4，截面积A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3。穿墙螺杆用Φ12圆钢做成，其容许拉力［N］＝12.9kN配套3形扣件型号为12，其容许荷载12kN。第25页，共67页，2023年，2月20日，星期六1.墙体模板计算

本工程剪力墙墙高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五种。

第26页，共67页，2023年，2月20日，星期六

F=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.2×21/2=53.75kN/m2按5m墙高计算：F=24×5=120kN/m2取小值得混凝土侧压力为53.75kN/m2强度验算时的荷载设计值：(1.2×53.75+2×1.4)×0.9=60.57kN/m2挠度验算时的荷载设计值：53.75×0.9=48.37kN/m2法利得建筑模板第27页，共67页，2023年，2月20日，星期六墙体支模见图5-19。

图5-19

剪力墙模板施工示意图

第28页，共67页，2023年，2月20日，星期六(1)模板面板验算(按五等跨连续梁计算)

取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q＝60.57kN/m。

1）抗弯强度验算：

小于9.68MPa，满足要求。

2）挠度验算：

小于L/250＝225/250＝0.9mm，满足要求。(2).内楞方木验算(按四跨等跨连续梁计算)

1）抗弯强度验算：第29页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于15MPa，满足要求。

2）挠度验算：小于L/250＝450/250＝1.8mm，满足要求。(3)外楞钢管验算(按四等跨连续梁计算)

1）抗弯强度验算：

作用在钢管上的集中荷载为

F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×51.93=5.26kN第30页，共67页，2023年，2月20日，星期六

小于215MPa，满足要求。

2）挠度验算：

作用在钢管上的集中荷载为

F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×49.4=5.00kN

小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。(4)穿墙螺杆及3形扣件验算

N=FL2=51.93×0.45×0.45=10.52kN

小于螺杆［N］=12.9kN，小于3形扣件容许荷载12kN，满足要求。第31页，共67页，2023年，2月20日，星期六2．梁模板计算

根据主要梁的截面尺寸，分两种类型：一、(梁宽≤300mm)×(梁高≤1050mm)的，选择±0.000以下300mm×1050mm截面作为计算对象，梁底距地面2.8m；选择±0.000以上240mm×900mm截面作为计算对象，梁底距地面2.1m。二、(300mm≤梁宽≤600mm)×(梁高≥1050mm)的。选择±0.000以上550mm×1600mm截面作为计算对象。梁截面为550mm×1600mm，取梁底模小楞、侧模竖楞间距为200mm；300mm×1050mm,取梁底模小楞、侧模竖楞间距为300mm；梁截面为240mm×900mm，取梁底模小楞、侧模竖楞间距为350mm。支承梁模架采用双排钢管脚手架，立杆间距梁高≤700mm为1000mm，梁高>700mm为600mm。纵横水平杆步距为1500mm。第32页，共67页，2023年，2月20日，星期六(1)底模计算(按四跨等跨连续计算)

1)荷载计算

第33页，共67页，2023年，2月20日，星期六2)抗弯强度验算：A．240mm×900mm梁：

小于9.68MPa，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于9.68MPa，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：第34页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于9.68MPa，满足要求。3)挠度验算:A．240mm×900mm梁：小于L/250＝350/250＝1.4mm，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250＝300/250＝1.2mm，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：

第35页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250＝300/250＝1.2mm，满足要求。

(2)小楞验算(按简支梁计算)

1)荷载2)抗弯强度验算

A．240mm×900mm梁：

第36页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于15MPa，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于15MPa，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于15MPa，满足要求。3)挠度验算A．240mm×900mm梁：第37页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求.(3)钢管大楞验算(按四等跨连续梁计算)钢管大楞跨度取600mm计(梁高小于700mm方为1000mm)，方木小楞间距分别为350mm、300mm、200mm，作用在钢管上的集中荷载间距均按330mm作近似简化计算。第38页，共67页，2023年，2月20日，星期六1)荷载

2)抗弯强度验算

A．240mm×900mm梁：

第39页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于215MPa，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于215MPa，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于215MPa，满足要求。

3)挠度验算

A．240mm×900mm梁：

第40页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

第41页，共67页，2023年，2月20日，星期六(4)钢管立柱验算

按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，钢管(Φ48mm×3.5mm)立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载［N］=12.4kN；单个扣件抗滑力NV=8kN。取截面为550mm×1600mm梁进行计算，由钢管大楞传给每根立柱的力N=2808×2=5616N=5.616kN＜［N］=12.4kN，满足要求。考虑扣件抗滑力NV=8kN＞N=5.616kN，满足要求。立杆稳定性计算：

水平杆步距为1500mm，则计算长度为l0=1500mm，钢管的回转半径为i=15.8mm,则λ=l0/i=1500/15.8=94.9，经查表得Ψ=0.676，按轴心受压简化计算，则б=N/ΨA=5.616×103/(0.676×489)=16.99N/mm2＜205N/mm2,满足。

第42页，共67页，2023年，2月20日，星期六5)侧模验算

梁侧模立档采用60mm×90mm方木条立放，间距与小楞相同。即：240×900梁：350mm；550×900梁：200mm；300×1050梁：300mm。1)荷载计算砼侧压力

F1=0.22γCtoβ1β2V1/2

F2=γcH第43页，共67页，2023年，2月20日，星期六经计算且取较小值后得240mm×900mm梁的侧模荷载为19.2kN/m2；550mm×1600mm梁的侧模荷载为32.4kN/m2；300mm×1050mm梁的侧模荷载为19.2kN/m2。

振捣时产生的荷载：4kN/m2，则：

强度验算荷载设计值：

挠度验算荷载设计值：第44页，共67页，2023年，2月20日，星期六2)侧模面板验算(按四等连续跨计算)A．抗弯强度验算

取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：a.240mm×900mm梁：

小于9.68MPa，满足要求。

b.550mm×1600mm梁：第45页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于9.68MPa，满足要求。

c.300mm×1050mm梁：小于9.68MPa，满足要求。

B.挠度验算

取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：

第46页，共67页，2023年，2月20日，星期六a.240mm×900mm梁：

小于L/250＝350/250＝1.4mm，满足要求。

b.550mm×1600mm梁：

小于L/250＝200/250＝0.8mm，满足要求。

c.300mm×1050mm梁：

第47页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250＝300/250＝1.2mm，满足要求。

3)立档验算(240×900梁按简支梁计算，550×1600及300×1050梁按三跨连续梁计算)

A.抗弯强度验算

取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：a.240mm×900mm梁：

法利得建筑模板第48页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于15MPa，满足要求。

b.550mm×1600mm梁：小于15MPa，满足要求。

c.300mm×1050mm梁：

小于15MPa，满足要求。

B.挠度验算

取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：

第49页，共67页，2023年，2月20日，星期六a.240mm×900mm梁：

小于L/250＝780/250＝3.1mm，满足要求。

b.550mm×1600mm梁：

小于L/250＝450/250＝1.8mm，满足要求。

c.300mm×1050mm梁：

第50页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250＝800/250＝3.2mm，满足要求。4)外楞钢管验算(按四等连续跨计算)

240mm×900mm的梁无外楞，直接用压脚方木和斜撑支撑，这里仅计算300mm×1050mm、550mm×1600mm梁的外楞。

A.抗弯强度验算

作用在钢管上的集中荷载为：

300mm×1050mm梁:

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×28.64=3.87kN,

550mm×1600mm梁

=0.2×0.45×F=0.2×0.45×44.48=4kN,

计算外楞钢管的内力

300mm×1050mm梁:

第51页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于215MPa，满足要求。

550mm×1600mm梁小于215MPa，满足要求。

B.挠度验算

作用在钢管上的集中荷载为：

300mm×1050mm梁:

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×23.04=3.11kN,挠度为

小于L/400＝450/400＝1.1mm，满足要求。

550mm×1600mm梁

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×38.88=5.25kN,挠度为

第52页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/400＝450/400＝1.1mm，满足要求。

5)对拉螺杆及3形扣件验算(只计算300×1050梁及550mm×1600mm梁)

300mm×1050mm梁:

N=Fab=28.64×0.45×0.45=5.8kN

550mm×1600mm梁:

N=Fab=44.48×0.45×0.45=9kN

小于螺杆［N］=12.9KN，小于3形扣件容许荷载12kN，满足要求。

梁支模见图5-20。图5-20

梁板支模施工示意图

第53页，共67页，2023年，2月20日，星期六3.楼板模板计算

楼板±0.000以下厚度有250mm，±0.000以上厚度有100mm、120mm两种，满堂架用Φ48×3.5钢管搭设，立杆间距1000mm，楞木间距：250厚为300mm，其余为400mm。取120mm、250mm厚楼板进行计算。地下室部分及C、D栋1层楼板的支架，两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设一道水平剪刀撑。满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设一道纵向剪刀撑。楼板支模见图5-19。第54页，共67页，2023年，2月20日，星期六(1)荷载计算

1)验算强度荷载设计值：

250厚楼板：［（0.18+6+0.275）×1.2+2.5×1.4］×0.9=10.12kN/m2120厚楼板：［（0.18+2.88+0.132）×1.2+2.5×1.4］×0.9=6.6kN/m2第55页，共67页，2023年，2月20日，星期六2)验算挠度荷载设计值：250厚楼板：［（0.18+6+0.275）×1.2］×0.9=6.97kN/m2120厚楼板：［（0.18+2.88+0.132）×1.2］×0.9=3.44kN/m(2)模板验算

取1000mm宽板带进行计算，则线性荷载：250厚楼板：q1=11.24×0.9=10.12kN/m

q2=7.74×0.9=6.97kN/m

120厚楼板：q1=7.3×0.9=6.6kN/m

q2=3.82×0.9=3.44kN/m1)抗弯强度验算

250厚楼板：

第56页，共67页，2023年，2月20日，星期六120厚楼板：

均小于9.68，满足要求。2)挠度验算

250厚楼板：小于L/250＝300/250＝1.2mm，满足要求。

120厚楼板：

第57页，共67页，2023年，2月20日，星期六小于L/250＝400/250＝1.6mm，满足要求。(3)楞木验算1)荷载2)抗弯强度验算

250厚楼板第58页，共67页，2023年，2月20日，星期六120厚楼板

均小于15MPa，满足要求3)挠度验算

250厚楼板：120厚楼板：

第59页，共67页，2023年，2月20日，星期六均小于L/250＝1000/250＝4mm，满足要求。(4)验算满堂架横杆（按四等跨连续梁计算）1