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精品文档-下载后可编辑纯质制冷剂管内沸腾换热的计算方法Keywordslocalflowboilingheattransfercoefficients;quality;divisionalcalculationmethod目前各种教科书和设计手册中，在进行蒸发器设计时，制冷剂沸腾侧的换热系数都按不分流型的平均换热系数来计算。然而在实际沸腾过程中，随着沸腾的不断进行，制冷剂的流动情况不同，处于不同的流型，而且壁温沿程也有较大的变化，这几方面的影响都使局部换热系数发生很大的变化。因此，只按一个平均的换热系数来设计蒸发器必然造成较大的误差。鉴于此，我们采用分段计算的方法来计算局部换热系数。对于纯质制冷剂，不同的文献资料推荐的计算公式有差别，因此有必要对各个计算公式作分析比较，并与实验数据进行对比，筛选出与实验数据吻合良好的计算方法及计算公式，为经济而有效的设计蒸发器提供参考。1两相流换热区分流型的模型Chawla把制冷剂在管内蒸发时的传热粗略地分成两个换热区——沫态沸腾区换热和两相受迫对流换热区。B·slipcevic按照Chawla的资料，整理出相应于不同换热区域的计算公式:

沫态沸腾区

（1）

两相强制对流换热区

（2）

其中各参数的确定见参考文献[1]。

上面两个换热区的分界，视质量流速与热流密度的关系确定。当时，按沫态沸腾换热（公式（1））计算，当时，应按两相强制对流换热（公式（2））计算。

本人对B·slipcevic整理出的相应于不同换热区域的公式的计算值与从不同文献[2~5]中收集到的R12、R22、R134a等不同工质的局部沸腾换热系数的实验数据进行了比较，结果显示B·slipcevic公式的计算值与实验值相比主要偏高，绝对平均偏差为56.7%。B·slipcevic公式在沫态沸腾区或两相强制对流换热区的计算值均不随干度变化，这与沫态沸腾区的实验情况比较相符，但与两相强制对流换热区的实验情况相差很远。2两相流换热不区分流型的模型很多学者也提出了适用于各种流型的通用型公式。一般认为，在强制对流沸腾换热过程中，其换热机理可分为两相强制对流换热与核态沸腾换热两部分。总的换热效果可看作是这两部分换热效果的某种综合。2.1现有的纯质制冷剂水平管内流动沸腾换热系数的通用型关联式在过去的几十年中，研究者们利用上节提到的不同综合方式开发过大量的管内沸腾换热系数关系式，但真正有较好准确度并且能适用于较宽的工况范围的通用型关系式并不很多。

1966年，Chen所提出的一个针对竖直管内饱和流动沸腾换热的关系式，或许可以称为是最早的一个通用型关系式。在这个关系式里，Chen首先提出流动沸腾换热可以认为是核态沸腾换热（微观换热机理）和强制对流沸腾换热（宏观换热机理）共同作用的结果。这个思想在以后提出的许多关系式中被采用，它可以表示成如下形式：

（3）

其中，和分别为单相强制对流换热系数和池沸腾换热系数，分别按Dittus-Boelter公式

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