地下室顶板施工通道加固专项施工方案

目录TOC\o"1-3"\h\u31457一、工程概况： 332427二、编制依据 39947三、地下室顶板加固范围 314032四、车库顶板堆载情况与荷载分析： 417367五、地下室顶板强度验算 48891六、地下室顶板加固支撑验算 1332275七、钢管支撑加固搭设 169779八、钢管加固支撑的检查 1822732九、施工安全注意措施 1829638附一：加固区域布置图 20一、工程概况：材料堆场、临时施工道路所在区域一层地下室范围内主梁为400*900mm、350*900mm，次梁为200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面为450*450mm，负一层4.05m；二层地下室范围内为无梁楼盖，板厚300mm,柱距7100*7300mm。二、编制依据1、编制依据：（1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011（3）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)（4）九里晴川项目一标段结构施工图。三、地下室顶板加固范围在施工过程中，主要重载车辆为商砼车、砖车及装饰等材料运输车辆。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照1m*1m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑。在工程收尾阶段，根据现场实际情况，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用车辆行驶通道标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置限速、限重标识，由材料员、门卫严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/㎡，低于地下室顶板承载力，无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：混凝土罐车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约15吨，12立方米混凝土按30吨计，总计45吨。砖车自重15T，装载25T，合计40T;干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T,合计38T选取最大值45T（450KN）五、地下室顶板强度验算(一）顶板受力以下计算的计算依据为《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/(bcx*bcy)其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KNq=1.3*Q/(bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m取Mmax=18.66KN·m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=1/1=1，查表得α=0.0368，β=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按1*1m立杆间距对地下室顶板进行加固，通过以下计算复核。一、示意图二、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010三、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=1000mm;Ly=1000mm板厚:h=160mm2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类:HRB500fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=20mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=0.000kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=507.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200四、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=1000mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=160-20=140mm五、配筋计算(lx/ly=1000/100=1.000<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=9.594kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0263)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.026)=0.0274)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm2.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=9.594kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0263)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.026)=0.0274)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25.Y向上边支座钢筋1)确定上边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm26.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=23.304kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)=0.0643)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.064)=0.0664)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=502/(1000*180)=0.279%六、跨中挠度计算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82=6.853kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4) =461/90000=0.512%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793)=-1.288因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=461/(1000*160)=0.288%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)=2.0×105*461*1602/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0)]=4.329×103kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329×103=2.164×103kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164×103=0.122mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mmfmax=0.122mm≤fo=4.000mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因为ψ=-0.123<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm≤0.30,满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1)计算荷载效应My=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82=6.853kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因为ψ=-0.123<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm≤0.30,满足规范要求3.支座上方向裂缝1)计算荷载效应Moy=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,满足规范要求4.支座下方向裂缝1)计算荷载效应Moy=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,满足规范要求5.支座左方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,满足规范要求6.支座右方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513*(0.000+507.000)*0.82=16.646kN*m2)带肋钢筋,所以取值vi=1.03)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=16.646×106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.5966)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,满足规范要求经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用1m*1m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算第一部分：车道位置加固1、一层地下室范围：地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距b=1m，立杆的横距l=1m，立杆的步距h=1m~1.35；二层地下室范围：地下室顶板及负一层底板加固:支架搭设高度为3.2m/3.35m宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。地下室加固区域内预留2.5m宽通道，通往至各栋地下室通道，具体加固方式详图三。2、加固钢管搭设图：图一：图二：3、立杆的稳定性计算（1）、轴向力计算：计算参数:（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。再由支撑架将荷载传递给地基）进行支架体系的核算。1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2.0kN/m2，扣件计算折减系数取1.0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0.9×[1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0]=0.9×(6.1+1.96)=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1.3*Q/(bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2计算单元按立杆1.0m×1.0m间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）N=(242-53-7.25)×1×1÷1/4=30.7KN采用的钢管类型为φ48×3.0。（2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=30.7kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W——立杆净截面模量(抵抗),W=4.788cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由长细比，为2200/16=138；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.375；经计算得到=30700/(0.375×424)=193.1KN/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度及平面布置图附后。立杆间距@1000×1000，纵向横向水平杆步距1m-1.35m米，立杆底端设置扫地杆，离底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧，U型托撑上部安放木枋50×70，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距6米一道，并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用φ48×3.0。第二部分：施工电梯及砂浆罐堆场施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域（4m宽*5m长），采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。支架搭设高度为3.9m/3.2m/3.35m，立杆的纵距b=0.6m，立杆的横距l=0.6m，立杆的步距h=1.10m。计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《砌体结构设计规范》GB50003-20117、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）8、《施工升降机》（GB/T10054-2005）一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)94.8标准节长度(m)1.508底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)4楼板宽(m)3楼板厚(m)0.3楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB50014@200板边上部短向配筋HRB50014@200板中底部长向配筋HRB50014@200板边上部长向配筋HRB50014@2003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1二、基础承载计算导轨架重（共需63节标准节，标准节重167kg）：167kg×63=10521kg，施工升降机自重标准值：Pk=((1460×2+1480+1300×2+200+10521)+2000×2)×10/1000=217.21kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+10521)+1.4×2000×2)×10/1000=268.652kN；P=n×P=1×268.652=268.652kN三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3.25支撑钢管类型Ф48×3立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.1剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数μ12.5非顶部立杆计算长度系数μ22.1可调托座承载力容许值[N]（kN）30立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424楼板均布荷载：q=P/(a×c)=268.652/(4.5×3)=19.9kN/m2a：施工电梯底笼长c：施工电梯底笼宽设梁板下Ф48×3mm钢管@0.6m×0.6m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（19.9+1.4×1）×0.6×0.6=7.668kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N=7.668kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=157.233≤[λ]＝210满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.1/0.0159=145.283≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=181.604非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.1/0.0159=167.802取λ=181.604，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.218f＝N/(φA)=7668/（0.218×424）=82.958N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：HYPERLINKD:\PINMINGCSC2015OutPut配筋示意图.dwg配筋示意图支撑如下图所示：HYPERLINKD:\PINMINGCSC2015OutPut支撑立面图.dwg支撑立面图第三部分：1#楼副楼顶板钢筋房加固1#楼副楼顶板钢筋房加固：沿钢筋原材料堆场投影区域，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距b=0.6m，立杆的横距l=0.6m，立杆的步距h=1.10m。1、本工程由于钢筋加工棚设置于地下车库钢筋混凝土顶板之上为了保证楼板在钢筋活荷载作用下不发生过大的结构变形而造成结构损伤所以必须采取结构支撑加固处理。钢筋加工场荷载较大所以钢筋原材料堆场楼面共设置计5条地垄墙其间距为1.9m；垄墙共计长度为10m由十个立柱按间距1.1m分布，见附图二图二2.位于地下室顶板处钢筋原材料堆场荷载计算：施工现场所进9m长的钢筋原材料一般每捆最大重量为3吨(约30KN)在1.1m宽的立柱槽口内一、二层各放三捆，第三层放两捆，按要求最大不超过三层且总计为8捆进行计算，则在钢筋原材堆场（1.9m长度×1.1m宽度）范围内荷载：N=(30÷9×1.9×8)÷(1.9×1.1)=24.2KN/㎡3、钢筋堆场地下车库顶板脚手架加固考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了施工安全，在钢筋堆场地垄墙对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行。偏于安全考虑不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按65KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600mm设置，水平杆步距为1100mm。详下图：根据《建筑施工计算手册》第二版表8－17（420页）得知每根ø48×3.0的钢管立杆容许荷载[N]＝26.8kN；计算单元为(1.8m×1.8m＝3.24m2)共计9根立杆如下图所示：每根立杆的实际承载力N＝24.2kN×3.24m2÷9＝8.7kN<[N]＝26.8kN满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：1、根据荷载24.2kN/m2，每根立杆承受的荷载为N=0.6×0.6×24200N/m2=8712N2、钢管面积：A=424mm23、立杆的受压应力为：σ=N/Aσ=8712/424=20.55N/mm24、立杆受压稳定性：σ=N/фA≤f长细比λ=L/i钢管回转半径查表i=15.8《建筑施工手册1》表5-17λ=1500/15.8≈94.94按λ=95查轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18σ=8712/0.626×424=32.8N/mm2＜[f]=205.00N/mm2（钢管立杆抗压强度设计值）满足要求。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步小横杆与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第二步小横杆→安第二步大横杆→安装顶托和木枋→调整顶托→加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述方案要求，对施工运输通道、钢筋原材堆放区、施工电梯及砂浆罐现浇梁板底的支撑进行搭设，实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆纵向水平