新城荟工程建筑勘察设计、室内装饰设计、智能化设计、室外景观设计-工程地质勘察报告

江津区新城荟工程建筑勘察设计、室内装饰设计、智能化设计、室外景观设计—工程地质勘察报告PAGE11前言1.1工程概况受重庆市江津区滨江新城开发建设集团有限公司（发包方、业主）委托，重庆渝浩建筑设计研究院有限公司（承包方，下称我公司）承担了该公司江津区新城荟工程建筑勘察设计、室内装饰设计、智能化设计、室外景观设计项目详细勘察工作。拟建场地位于江津区滨江新城。拟建项目规划用地面积25013.00m2，建设用地面积约24013.00m2，建筑占地面积约24013.00m2，总建筑面积约37360.64m2。其中地上建筑面积26303.25m2，地下建筑面积11057.39m2。该工程由我公司（重庆渝浩建筑设计研究院有限公司）设计。根据现有建设方案和设计规划，拟建物之间无环境边坡。在拟建场地北侧现状存在高约7.05～9.33m的环境边坡，该环境边坡为岩质边坡。岩体为强～中等风化泥岩、砂岩。现已采用格构式挡墙进行支挡，根据现有设计方案，拟建场地环境地坪高程与环境边坡坡脚一侧的松林路路面高程基本一致。该环境边坡在拟建项目建设时将会开挖消除。在拟建场地东侧环境地坪与用地红线之间存在高约1.02～11.28m的环境边坡，该环境边坡为岩土混合边坡，以土质为主。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化砂岩、泥岩。边坡工程安全等级为一～二级。根据现有建设方案，在拟建项目车库基底范围内存在基坑边坡，基坑边坡深度约0.30～17.20m，该基坑边主要为岩土混合边坡，局部段为岩质边坡。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、砂岩。边坡工程安全等级为一～二级。根据《工程地质勘察技术委托书》（附件2）及初设方案布置图，拟建项目概况如表1.1。表1.1拟建工程概况拟建物名称设计地坪高程（±0.00）(m)建筑层数建筑物安全性等级结构类型基础型式荷载KN/柱高度（m）地下高程（m）城市展厅270.102F/-1F二级框架结构独立基础/桩基础300021.50/29.80-1F=265.40车库270.00-1F二级框架结构独立基础/桩基础1000-4.50-1F=265.501.2勘察阶段及勘察范围的确定按渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》要求，本工程不需选址勘察，具体判别见表（选址勘察阶段判定表1.2-1。表1.2-1勘察阶段判定表（选址勘察阶段判定表）判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不存在不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不存在不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。不是不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不是不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。不是不需进行选址勘察按照渝建〔2013〕345号文件（附件2）的要求，本工程不需进行初步勘察（具体判断可见下表1.2-2～1.2-3），因此可确定为直接详细勘察。表1.2-2勘察阶段判定表（初步勘察判定表）判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目不属于不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。不属于不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100m范围内的建设场地。不属于不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞夸的建设场地。不属于不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高程建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。不属于不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。不属于不需进行初步勘察3总建筑规模超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500m的隧道。不属于不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于不需进行初步勘察根据重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表，判定结果为“不需进行初步勘察”。本次勘察可确定为详细勘察。表1.2-3勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。/满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。/满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。/满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。边坡高度10.41满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。岩质基坑边坡高度17.20m。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍土质基坑边坡高度12.90m。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。/满足勘察范围根据渝建[2013]345号文的重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表，判定结果：本次勘察范围为“满足勘察范围”；1.3勘察依据及执行的技术规程规范1.3.1勘察工作依据1）《建设工程勘察合同》（附件1）；2)《工程地质勘察技术委托书》（附件2）；3）《工程地质勘察纲要》（附件3）。4)业主提供的拟建物初设平面图(1:500)。1.3.2执行的技术标准1)《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；2)《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；3)《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016年版；4)《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008；5)《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；6)《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；7)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；8)《建筑桩基础设计与施工验收规范》（DBJ50-200-2014）；9)《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJT87-2012)；10)《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009版。1.3.3参考规范：1)《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》（2017年版）；2)《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。1.4勘察目的和任务本次勘察工作目的是为施工图设计和施工提供地质依据。其具体任务是：1.4.1取得附有坐标和地形的建筑总平面布置图，拟建物及场区的地面整平工程，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，可能的基础类型、尺寸和埋置深度，及对地基基础有特殊要求的有关文件；1.4.2查明拟建场地范围内的地形、地貌、地质构造、地层结构及岩土层的成因类型、年代、分布情况、工程特性等地质环境；1.4.3查明场地有无不良地质现象及成因、类别、分布范围、发展趋势及危害程度，并提出评价与整治工程所需的岩土参数和整治方案建议；1.4.4查明场地是否存在河道、沟滨、墓穴、防空洞等不利地下埋藏物。1.4.5对拟建场地进行地震效应评价，详细划分抗震地段、确定场地类别和设计特征周期；1.4.6查明场地地下水的埋藏条件，判定水与土对建筑材料的腐蚀性，评价地下水的影响。1.4.7评价场地稳定性（含地基稳定性及均匀性）和建筑适宜性。并分析、计算和评价地基的稳定性、均匀性和承载力。并对地基承载力做出评价；1.4.8根据场地工程地质条件及建筑结构、荷载对基础持力层和基础型式的选择提出建议；1.4.9对环境边坡和基坑边坡的稳定性进行分析评价；提出支护措施建议及有关参数；1.4.10查明场地地基岩土的物理力学性质，结合拟建工程特征提供设计所需岩土物理力学指标及相关参数；1.4.11分析评价场地岩土体在建筑物施工及营运过程中可能产生的岩土工程问题，并提出相应的防治、处理措施建议；1.4.12对场地内分布的特殊土勘察提出评价及处理措施建议；1.4.13对场地的地质条件可能引发的工程风险分析提出评价建议。1.5工程勘察等级的划分根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的划分原则，该工程建筑物工程安全等级为二级，边坡工程安全等级为一级～二级，场地地质环境复杂程度为中等复杂场地，见场地地质环境复杂程度分类表1.5。表1.5场地地质环境复杂程度分类判定因素地质环境复杂程度1地形、地貌拟建场地属剥蚀残丘宽缓斜坡地貌。场地较平坦，地形坡角一般3～10°，东侧斜坡地段达15～18°。场地地形坡角10°＜18°＜30°，属中等复杂场地。2岩层倾角（°）岩层倾角10°＜13°＜35°，属中等复杂场地。3岩体完整性岩体较完整，裂隙较发育，属中等复杂场地。4岩土特征根据钻探揭露和现场调查，场地内土层分为第四系全新统人工素填土、残坡积粉质粘土，岩体主要为泥岩，次为砂岩，属中等复杂场地。5土层厚度（m）土层最大厚度15.79m＞15.00m，属复杂场地。6水文地质条件场地内地下水主要为场地松散堆积层内封存的上层滞水以及大气降水，场地南侧地形较低处为地表水排泄的基准面。地下水埋藏受大气降水以及地形控制，在雨季时场地地表水向南侧低洼处汇集到市政管网排出场地。场地周边无大的地表水体分布。综合判断场地水文地质条件属简单。7不良地质现象场地基本稳定。不良地质现象不发育8破坏地质环境的人类活动场地地势较开阔，按设计高程平场后不存在高度大于8m的土质边坡。存在高度大于15m的岩质边坡，不存在人类活动所形成的边坡、采空区。破坏地质环境的人类活动复杂程度属中等复杂场地。9相邻建筑影响程度拟建场地北侧局部地段开挖时，需开挖已建格构式挡墙，对相邻建（构）物影响中等，属中等复杂场地。结论根据划分表的判断，场地类别满足“中等复杂场地”划分依据的有1、2、3、4、5、8、9项，综合判断场地地质环境复杂程度属于“中等复杂场地”。综上所属，根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表4.1.7判定，本次工程地质勘察等级确定为甲级。1.6工作量布置及完成情况根据《建设工程勘察合同》（附件1）和业主提供的《工程地质勘察技术委托书》（附件2）的要求，遵照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的规定，勘探线、钻孔按拟建建筑物柱列线、周边以及垂直边坡走向布置钻孔，钻孔间距约24.25～25.10m，共布置机械岩芯勘探孔47个（钻孔编号ZK1～ZK47），并编制了以钻探工作为主，配合地面地质调查测绘、工程测量、原位测试、室内岩土试验等手段的《工程地质勘察纲要》（附件3）。按照《工程地质勘察纲要》的要求。本次钻探作业安排XJ-150型钻机3台及钻探班组于2019年5月20日进场施工，47个钻孔于2019年5月24日结束。所有测试成果资料于2019年5月31日获得，完成的实际工作量见表1.6。表1.6完成的实物工作量外业工作工程地质测绘0.012Km2工程测量测放钻孔47个，实测地质断面14条，约2614.75m。简易钻孔水位观测47孔。工程地质钻探完成机械钻孔47个，进尺1089.00m；采集粉质粘土样6件，采集岩样22组。原位测试N63.5触探测试13.70m；钻孔波速测试孔2孔，共计49.00m；简易水位观测47孔。内业工作室内岩土试验室内岩石天然、饱和单轴抗压强度试验16组，抗剪、变形、物性6组。图件总图例1张，勘探点平面布置图1张、工程地质剖面图14张，工程地质柱状图47张，钻孔点数据表3张。1.7质量评述1.7.1工程测量：主要工作内容为钻孔定位、实测工程地质剖面及地质点的定位。本次勘察1:500地形图及数字光盘由业主方提供，测量控制点采用业主提供的控制点，（自编号A1坐标X=43065.718m，Y=34191.325m，H=278.19m；自编号A2坐标X=42803.064m，Y=34134.733m，H=262.22m）。用苏光KTS-440R全站仪沿线布测等级导线，采用重庆市独立坐标系，一九五六年黄海高程系。钻探完毕后对所有勘探点进行核对。测量成果精度符合《城市测量规范》(GB50026-2011)和《工程测量规范》（GB50026-2007）的要求1.7.2工程地质测绘：调查场地及其周围有无影响工程稳定性的不良地质作用（如河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石、滑坡等）及地下管线等的分布，进一步收集了场地内及附近已有的工程地质、气象等资料，并对场地内各地层的分布情况进行了1：500地质填图。1.7.3钻探工作：严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJT87-2012)执行，按照《工程地质1.71.7.5钻孔水位：钻孔施工完毕时，分别进行了钻孔水位24h观测。1.7.6本次勘察对素填土通过N63.5重型圆锥动力触探测试，击锤质量63.5kg，由圆锥探头、触探杆、穿心落锤组成。探头贯入土层前，先在触探杆上标记出每10cm的位置。人工将触探杆垂直扶正，采用机械起吊标准落距自由下落。现场技术人员现场进行记录标准贯入量锤击数。试验时锤击频率在15～20击/分。连续3次击打50击以上时，终止试验。试验按照相关试验规程进行，经认真分析，本次动力触探试验符合相关规范规程，测试成果资料可靠，代表了场地的岩土特性。钻孔波速测试委托重庆市南方建设工程检测有限公司进行测试，本次勘察共选取在场地均匀分布的2个钻孔波速测试，钻孔编号为ZK14、ZK46。剪切波速度测井和声波速度测井采用“智能工程仪DZQ48”、“RSM-SY5”和“单发双收换能器”，仪器其各项技术指标均符合要求。剪切波测井采用地面重锤横向激发波，采样方式为点测，采样点距为1米，共对2个钻孔进行了Vs波测井；声波测井采用单发双收方式，测量点间距0.50米，共对2个钻孔进行了声波测井，性能及测点满足测井要求。测试成果满足相关规范要求，测试成果详见《钻孔剪切波、声波测试报告》（附件6）。1.7.7外业见证：勘察外业工作由重庆市江津区建筑勘察设计院有限公司实施了全部外业见证，见证员：雷吉，印章号：YKJZ-WYJZ006-0005。勘探钻孔进行了各孔全孔拍照，并提交了符合规范要求的建设工程勘察外业见证报告。1.7.8文本图件编制：勘察报告图件制作采用中国建筑西南勘察设计研究院GeCAD3.0软件。综上所述，勘察工作实行全过程质量管理，满足有关规范及勘察任务委托对场地勘察的要求。2场地自然地理及地质环境条件2.1地理位置及交通概况拟建场地位于江津区滨江新城，交通便利，北侧为松林路，西侧为浒溪路。南侧为江津区滨江新城企事业办公、商业、大型住宅区等。场地地理位置十分优越，交通极为便利。市政配套设施齐全，是建设拟建建筑的理想地点。2.2水文气象2.拟建场区位于剥蚀浅丘缓斜坡地段，场地地形略呈北东侧高，南西侧低。场地地下水的主要补给来源为场地地形低洼处的大气降水和岩石风化网状裂隙水。地表水排泄受地形的控制。雨季时场地内地表水多由南西侧排泄到市政管网。场地地下水主要接受大气降水的补给。综合分析场地水文地质条件简单。2.场地属中亚热带季风气候，主要特点是冬暧夏热，降雨充沛，分配不均。多年平均气温为17.8℃，月平均气温最高32.8℃（8月），最低6.3℃（12月）。日极端最高气温为43.5℃（2006年8月15日），最低～1.8℃（1975年12月15日）。夏季地表平均温度为29.6℃，日变幅23.7℃；最高为61.7℃，最低20.2℃。多年平均相对湿度为79%。区内以降雨为主，雪、冰雹少见，多年平均降雨量为1141.8mm，降雨多集中在4～9月，其降雨量最高达866.2mm，占年降雨量的76%。近20年（70～89年）暴雨、大暴雨主要集中在6～8月，日降雨量达50.9～195.3mm。暴雨出现的次数多，大暴雨出现的次数少，大暴雨出现的概率只占15～20%。每年出现暴雨或大暴雨一般只有一次，出现两次的概率10～15%，出现3次的概率为5%。2005年以来年平均降雨量1094.60mm，最大年平均降雨量1378.30mm（2007年），最小年平均降雨量783.20mm（2009年），降雨量分配不均，一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3。一年内风向最多者为北风，1、4月份有东风，6、7、8、9月份有西南风，12月份有东北风。据历年观测统计，年平均风速为1.2m/s，最高为4月份达1.5m/s，最低为11月份仅0.9～1m/s，全年平均风速仅属一级风。2007年7月18日，重庆主城区遭受暴雨袭击，266.6毫米降雨量创重庆有气象记录115年以来最高记录。2.3地形地貌拟建场地地貌单元为丘陵区构造剥蚀浅丘地貌，场地地形现状呈斜坡状，北东侧地势较高，南西侧地势较低，拟建场地范围内地面高程265.82～300.72m，地形坡角多数3°～10°。场地北侧斜坡地段地形坡角局部达15°～18°。根据现有建设方案和设计规划，拟建物之间无环境边坡。在拟建场地北侧现状存在高约7.05～9.33m的环境边坡，该环境边坡为岩质边坡。岩体为强～中等风化泥岩、砂岩。现已采用格构式挡墙进行支挡，根据现有设计方案，拟建场地环境地坪高程与环境边坡坡脚一侧的松林路路面高程基本一致。该环境边坡在拟建项目建设时将会开挖消除。在拟建场地东侧环境地坪与用地红线之间存在高约1.02～11.28m的环境边坡，该环境边坡为岩土混合边坡，以土质为主。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化砂岩、泥岩。边坡工程安全等级为一～二级。根据现有建设方案，在拟建项目车库基底范围内存在基坑边坡，基坑边坡深度约0.30～17.20m，该基坑边主要为岩土混合边坡，局部段为岩质边坡。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、砂岩。边坡工程安全等级为一～二级。2.4地质构造拟建场地地质构造位于北碚向斜北西翼，岩层呈单斜产出，产状110°∠13°。经过场地开挖地段的地质调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示。经地面地质调查，发育有构造裂隙二组：①组产状为260°∠76°，裂隙面微张，张开度约1～3mm，裂面较平直，间距0.60～1.90m，可见延长4.40～12.90m，无充填。裂隙面结合程度差，裂隙面贯通性较好，为场地内主要发育的结构面。②组产状为78°∠69°，裂隙面较平直，闭合，间距1.20～3.20m，可见延长4.80～7.10m，无充填，裂隙面结合程度一般。综合判断第①组裂隙结构面结合程度差。两组均是场地范围内的主要构造裂隙；场地内岩体裂隙为较发育。根据现场周边开挖面的调查及钻探分析，岩体较完整，岩层层面结合程度一般，层面属硬性结构面。裂隙面平直，无充填。综合判断裂隙面属硬性结构面，裂隙面结合程度差～很差。2.5地层岩性经地面地质调查和钻探揭露，场地发育分布的主要岩土层为第四系全新统(Q4)的素填土（Q4ml）、残坡积粉质粘土（Q4el+dl），侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss）。分述如下：素填土（Q4ml）：褐灰色。成分主要由强风化～中等风化泥岩、砂岩碎块石及粘性土等混填组成，粒径一般在20～400mm之间，个别粒径大于500mm，硬质含量约10％～27％左右。素填土填埋时间约5年。为本场地平场时机械抛填。松散～稍密。稍湿，未被污染。层厚0.25（ZK28）～11.30（ZK43）m。分布于整个场地。粉质粘土(Q4el+dl)：褐色、褐黄色，呈可塑状，干强度及韧性中等，稍有光泽，无摇震反应。局部底部略有腥味。层厚0.78（ZK24）～7.31（ZK34）m。……不整合………泥岩（J2s-Ms）：紫红色、褐红色。以粘土矿物为主组成，泥质结构，泥质胶结，中厚层状构造。局部含灰绿色团块以及砂岩白色条带。强风化泥岩岩芯呈碎块状，手捏可碎。中等风化泥岩岩芯较完整，层理清晰，节长一般7～40cm，呈短柱状～长柱状。钻探揭示的最大铅直厚度23.78（ZK18）m。为本场地分布的较多、占具主要的岩性。砂岩（J2s-Ss）：灰白色、褐灰色，细粒～中粒结构，主要矿物成分为长石、石英为主，次为云母。钙质胶结，中厚层状构造，中等风化层裂隙不发育，岩芯较完整，呈柱状～长柱状，一般节长在8～39cm，其岩质均较硬，锤击声响，钻探揭示的最大铅直厚度17.10(ZK31)m，为本场地分布的较少的岩性。2.6基岩顶面及基岩风化带特征拟建工程场地基岩大部分均被上覆土层素填土所覆盖。基岩顶面坡度较小，坡角一般0～5°，在场地中部、南部大于15°。据钻探获取岩芯的实际情况，将基岩划分为强风化带与中等风化带。强风化带：岩芯破碎，多呈碎块状，少数短柱状，岩质软，岩块手折易断。场区内所揭示的泥岩矿物成份主要为粘土矿物，强风化带埋深变化较大，其厚度为0.67（ZK29）m～6.27（ZK27）m。中等风化带：岩芯较完整，多呈7～40cm的柱状、长柱状，少数短柱状，质较硬，岩芯较完整，岩块手折难断。裂隙多呈闭合状，少数呈微张。属较完整岩体。各钻孔土层、基岩及强风化分层情况详见钻探点数据一览表。（见附表）。2.7水文地质条件拟建场地地貌单元为构造剥蚀浅丘地貌，场地地层为上覆主要为素填土、次要粉质粘土覆盖，素填土为新近填土，呈松散～稍密状，为相对透水层，粉质粘土为相对隔水层。下伏基岩主要为泥岩，次为砂岩，泥岩为隔水层，砂岩为相对含水层。可能的地下水为松散堆积土上层滞水和基岩风化网状裂隙水。松散堆积土上层滞水：场地属残丘宽缓斜坡地貌，原始地形整体地势呈北侧高，南侧低，场地内地下水沿基岩面向南侧低洼处排泄汇入市政管网。场地内主要为人工填土，人工填土为新近填土，呈松散～稍密状，为相对透水层，粉质粘土为相对隔水层，下伏的泥岩为相对隔水层、砂岩为相对含水层。拟建场地北西侧范围素填土广泛分布，且厚度不均匀，部分地段斜坡地形较缓，不利于地表水及地下水的排泄。由于人工活动改变了原有地下水排泄通道，地表水流入松散的人工填土后形成局部上层滞水。场地原始地形上水田等地表水体分布较多。根据现场钻孔简易测量。场地内填土内上层滞水无统一水位，埋深受填土前的原始地形控制。抽干后，24h后不能恢复。埋深受填土前的原始地形控制。基岩风化网状裂隙水：基岩为泥岩、砂岩，泥岩在区域上为相对隔水层，砂岩为相对含水层，构造裂隙水主要赋存在网状裂隙及强风化破碎带中。根据现场钻孔水位简易测量，并结合区域资料综合判断场地内地下水为浅层基岩裂隙水及局部上层滞水，场地位于剥蚀浅切丘陵宽缓斜坡地貌区。受地貌条件的控制。勘察期间对钻孔水位进行简易测量。钻孔深度范围内无地下水。但在雨季施工时，应做好临时排水和导水措施，实际测量的地下水情况不能代表雨季的真实情况。综上所述，场地水文地质条件简单。场地位于剥蚀浅切丘陵宽缓斜坡地貌区，在雨季基础开挖易形成汇水面，地下水对基础施工有一定影响。建筑基础施工时，应先作好阻隔地表水，注意基坑排水，应完善排水系统。2.8水土腐蚀性评价结合2.7节以及根据现场调查，场地附近周边无化工厂等污染源存在，无含石膏地层，不属于盐渍化土和其它含盐地区，无硫化矿及煤矿矿水渗入。根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）第12.2.1条判定为Ⅱ类环境类型。依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）第12.1条可不取土样进行腐蚀性评价。据现场调查及相邻工程经验认定场地附近的土及地下水对砼及砼中的钢筋、钢结构具微腐蚀性。2.9不良地质作用及地震根据场地及周边地质调查，场地内未发现危岩、滑坡、泥石流等不良地质现象。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），场区地震动峰值加速度0.05g，地震基本烈度属Ⅵ度。根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）附录A.0.22，本场区抗震设防烈度为6度,设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。按《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008），拟建工程抗震设防类别为按设计地坪高程平场后，拟建场地内覆盖层为素填土和粉质粘土组成。本次在拟建场地内选取均匀分布的2个（ZK14、ZK46）钻孔做剪切测试和纵波测试，测试成果见表2.9-1～2.9-2。表2.9-1钻孔剪切波测试成果表孔号地层名称测试范围Vs土的类型(m)(m/s)ZK14素填土0.0～3.0134软弱土粉质粘土3.0～5.0185中软土强风化泥岩5.0～7.0615软质岩石中等风化泥岩7.0～21.0973岩石ZK46素填土0.0～2.0133软弱土强风化砂岩2.0～4.0705软质岩石中等风化砂岩4.0～5.01024岩石中等风化泥岩5.0～9.0940岩石中等风化砂岩9.0～15.01052岩石中等风化泥岩15.0～28.0960岩石表2.9-2岩块波速特征表岩性测试块数取样孔号采样深度(m)岩块波速Vp石i(m/s)平均波速Vp石(m/s)砂岩3ZK463.9~4.037553793ZK469.8~9.93788ZK4612.5~12.63836泥岩3ZK149.7~9.833623401ZK1411.2~11.33404ZK4618.2~18.33437根据场地钻孔剪切波速成果资料，素填土剪切波速平均值为133.5m/s，属软弱土；粉质粘土剪切波速平均值为185m/s，属中软土；强风化泥岩剪切波速平均值为615m/s，属软质岩石；中等风化泥岩剪切波速平均值957m/s＞800m/s，属稳定岩石；强风化砂岩剪切波速平均值为705m/s，属软质岩石；中等风化砂岩剪切波速平均值1038m/s＞800m/s，属稳定岩石。依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）表4.1.1、表4.1.3、表4.1.6对场地地段、土的类型以及建筑场地内别的划分，建筑场地内别划分如下表，表2.9-3。表2.9-3建筑场地类别划分序号建筑物名称覆盖层最大厚度（m）分层计算厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地土类别设计特征周期（s）场地类别1城市展厅（与下车库不脱开）15.88（ZK33附件）素填土12.84141Ⅲ0.45一般地段粉质粘土3.04城市展厅（与下车库脱开12.78（ZK34）素填土5.47158Ⅱ0.35一般地段粉质粘土7.312车库15.21（ZK44附件）素填土10.59145Ⅲ0.45一般地段粉质粘土4.62注：1.覆盖层厚度≥20m时，计算深度取20m；2.覆盖层厚度（拟建建筑与地下车库不脱开）为设计室外或室内地坪下土层厚度，后期回填新近填土部分波速按现状人工填土波速考虑，建议回填后实测填土波速校核地震效应评价。2.10岩土地震稳定性评价拟建场地按设计方案平整后，平场后由素填土、粉质粘土和基岩组成。填土未压实时呈松散～稍密状，在地震作用下可能产生震陷变形，应对素填土进行压实处理。强风化岩体地震稳定性一般，中等风化岩体较完整，地震稳定性良好。对场地素填土采取措施压实、环境边坡、基坑边坡有效治理以后，场地岩土在地震作用下，不会发生滑坡、崩塌，无液化砂土地层，填土有震陷可能，建议压实处理。3岩土物理力学性质及指标分析3.1素填土物理力学指标分析根据现场调查走访及钻探揭露。场地内填土系采用人工抛填，回填土的粒径大小不均，未按规范分层压实，填土呈松散～稍密状。物理力学性质差异较大。本次勘察在5个钻孔中对素填土通过N63.5圆锥动力触探试验统计的数据成果，见表3.1。表3.1N63.5重型圆锥动力触探试验成果钻孔编号试验深度（m）击数范围（击）修正后平均值标准差变异系数ZK101.80～3.903～107.272.0280.279ZK262.40～5.604～117.821.7220.220ZK333.10～5.404～107.461.8880.253ZK384.70～8.004～118.031.8170.226ZK435.80～8.604～117.592.1800.287平均值7.631.9270.253由表3.1统计结果可知，根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）3.2.3划分，场地内素填土结构松散～稍密。重型动力触探修正后击数标准差为1.722～2.180，平均值为1.927；变异系数为0.220～0.287，平均值为0.253，表明场地内土体均匀性较差，为变异性较高的土体。根据经验并结合测试成果，场地内素填土物理力学指标取值如下：天然重度γ取20.00kN/m3；天然状态下的综合内摩擦角φ取28°；饱和重度γ取20.50kN/m3；饱和状态下的综合内摩擦角φ取20°。3.2粉质粘土物理力学指标与统计本次勘察采集原状土样6件，进行的试验项目：天然含水率、天然密度、饱和密度、干密度、孔隙比、饱和度、液限、塑限、液性指数、塑性指数、压缩系数、压缩模量、天然直接快剪、饱和直接快剪。试验成果按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）10.2条的相关规定进行数理统计，见表3.2。表3.2粉质粘土物理力学性质指标统计样品编号天然含水率%天然密度g/cm3饱和密度(g/cm3)干密度g/cm3比重孔隙比饱和度%液限%塑限%液性指数塑性指数%压缩系数压缩模量天然直接快剪饱和直接快剪a0.1-0.2(MPa-1)E0.1-0.2(MPa)内聚力kPa内摩擦角(°)内聚力kPa内摩擦角(°)ZK9-124.31.941.991.562.730.74988.531.418.50.4512.90.453.8923.213.116.59.2ZK15-125.31.982.001.582.720.72195.430.618.30.5712.30.384.5323.612.816.79.0ZK20-125.11.951.991.562.730.75191.231.118.40.5312.70.434.0721.012.515.08.8ZK34-124.11.941.991.562.730.74688.229.017.70.5711.30.374.7223.212.316.58.7ZK39-125.11.961.991.572.720.73692.831.718.70.4913.00.434.0422.913.816.39.7ZK44-124.81.972.001.582.730.72992.829.517.90.6011.60.424.1223.513.016.79.2统计件数66666666666666666平均值24.81.961.991.572.730.7491.530.618.20.5312.30.414.2322.912.916.39.1标准差0.480.020.010.010.010.0122.7771.080.380.060.700.030.321.00.50.60.4变异系数0.020.010.000.010.0020.0160.0300.040.020.100.060.080.080.040.040.040.04标准值/////////////22.112.515.78.8场地内粉质粘土物理力学指标取值如下：天然含水率平均值：24.8％：天然密度平均值：1.96g/cm3；饱和密度平均值：1.99g/cm3；干密度平均值：1.57g/cm3；孔隙比平均值：0.74；饱和度平均值：91.5％；液限平均值：30.6％；塑限平均值：18.2％；液性指数平均值：0.53；塑性指数平均值：12.30。依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）中表3.2.9-1、3.2.9-2、3.2.14划分场地粘性土名称为粉质粘土，呈可塑状，属中压缩性土质，根据孔隙比和液性指数查阅《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表10.4.3-3等规范，根据试验结果，综合分析粉质粘土地基极限承载力平均值取443.3岩石物理力学指标统计本次勘察根据场地岩性分布情况共取岩样22组。泥岩16组，砂岩6组。室内试验为岩石的天然、饱和单轴抗压强度试验16组，抗剪、变形、物性6组。根据试验成果，进行数理统计，统计公式如下：算术平均值：标准差：变异系数：统计修正系数：标准值：式中：μi——某个指标值。N——参与统计指标的个数。统计结果详见表3.3-1～3.3-8。表3.3-1中等风化泥岩物理力学试验成果统计岩石名称钻孔编号天然抗压强度MPa饱和抗压强度MPa中等风化泥岩ZK3-14.704.504.402.902.702.70ZK7-15.504.404.703.403.302.90ZK14-16.405.606.404.003.504.00ZK17-14.004.104.302.402.502.60ZK20-24.806.306.003.004.003.80ZK26-14.003.903.902.402.402.40ZK28-14.404.304.202.702.602.60ZK30-14.804.403.902.902.602.30ZK32-13.603.703.302.202.302.00ZK35-14.203.603.802.602.302.40ZK39-23.803.303.602.302.002.20ZK41-13.402.903.502.101.802.10ZK44-25.705.106.503.603.204.10统计个数n3939范围值2.90～6.501.80～4.10平均值μ04.482.76标准差σ0.9670.629变异系数δ0.2160.228统计修正系数ψa0.9410.937标准值μk4.202.60软化系数0.62表3.3-2中等风化砂岩物理力学试验成果统计岩石名称钻孔编号天然抗压强度MPa饱和抗压强度MPa中等风化砂岩ZK5-117.0019.1019.7011.9013.4013.80ZK10-119.6021.0022.0014.1015.1015.80ZK24-118.8017.6019.0014.9013.9015.00统计个数n99范围值17.00～22.0011.90～15.80平均值μ019.3114.21标准差σ1.5411.156变异系数δ0.0800.081统计修正系数ψa0.9500.949标准值μk18.3013.50软化系数0.73表3.3-3中等风化泥岩三轴抗剪试验成果统计试样编号抗拉强度δt（Mpa）抗剪强度相关系数图解法最小二乘法C(MPa)C1(MPa)tgφ(°)C(MPa)tgφ(°)ZK12-20.311.020.580.711.020.710.99790.290.26ZK42-10.241.050.560.711.060.710.98810.270.29ZK46-20.291.180.640.751.200.740.98390.310.29样本数n9333333最大值0.311.180.640.751.200.740.998最小值0.241.020.560.711.020.710.984平均值μk0.2831.0830.5930.7231.0930.7200.990标准差σ0.0230.0850.0420.0230.0950.0170.007变异系数δ0.0810.0790.0700.0320.0860.0240.007统计修正系数ψa0.9490.8820.8940.9520.8700.9640.989标准值μk0.270.960.530.690.950.690.979表3.3-4中等风化泥岩变形物理性质指标测试成果统计试样编号变形模量Es0(MPa)弹性模量Es0(MPa)泊松比(μ)ZK12-2962.3976.90.36833.9847.80.38880.5902.50.36ZK42-1848.2862.10.36867.4883.30.361012.11038.10.35ZK46-2900.3916.70.36925.0948.40.361026.51062.60.35样本数n999最大值1026.491062.620.38最小值833.88847.760.35平均值μ0917.35937.610.36标准差σ69.70775.6410.010变异系数δ0.0760.0810.026统计修正系数ψa0.9520.9500.984标准值μk873.73890.270.36表3.3-5中等风化泥岩物理性质指标试验成果统计试样编号天然块体密度（g/cm3）干密度（g/cm3）饱和块体密度（g/cm3）天然重度(kN/m3)颗粒密度(g/cm3)天然含水率（％）孔隙率（%）饱水率（%）ZK12-22.522.432.5524.702.763.5911.964.892.522.432.5524.702.754.0711.644.922.522.432.5524.702.773.9712.275.16ZK12-12.522.422.5424.702.764.0312.325.012.542.462.5624.892.753.4410.554.402.552.452.5724.992.773.9411.554.67ZK46-22.552.462.5724.992.783.8811.514.772.552.452.5724.992.804.1212.505.152.562.462.5825.092.803.9612.144.86样本数n99999999最大值2.562.462.5825.092.804.1212.505.16最小值2.522.422.5424.702.753.4410.554.40平均值μ02.542.442.5624.862.773.8911.834.87标准差σ0.020.020.010.160.020.230.600.24变异系数δ0.010.010.010.010.010.060.050.05统计修正系数ψa1.001.001.001.001.000.960.970.97标准值μk2.532.432.5524.762.763.7511.454.72表3.3-6中等风化砂岩三轴抗剪试验成果统计试样编号抗拉强度δt（Mpa）抗剪强度相关系数图解法最小二乘法C(MPa)C1(MPa)tgφ(°)C(MPa)tgφ(°)ZK12-11.434.232.630.854.220.850.99641.371.11ZK31-11.384.822.920.864.820.860.99261.331.50ZK46-11.434.162.710.844.180.840.99211.361.37样本数n9333333最大值1.504.822.920.864.820.860.996最小值1.114.162.630.844.180.840.992平均值μk1.3644.4032.7530.8504.4070.8500.994标准差σ0.1080.3630.1500.0100.3590.0100.002变异系数δ0.0790.0820.0540.0120.0810.0120.002统计修正系数ψa0.9500.8760.9180.9820.8780.9820.996标准值μk1.303.862.530.833.870.830.990表3.3-7中等风化砂岩变形物理性质指标测试成果统计试样编号变形模量Es0(MPa)弹性模量Es0(MPa)泊松比(μ)ZK12-14921.45095.50.245095.15310.60.234927.65116.30.23ZK31-15424.45666.60.234974.85171.50.244889.85034.10.24ZK46-15430.65665.20.234751.54933.80.255050.15223.10.23样本数n999最大值5430.635666.580.25最小值4751.544933.750.23平均值μ05051.715246.290.24标准差σ234.247260.9440.007变异系数δ0.0460.0500.031统计修正系数ψa0.9710.9690.980标准值μk4905.135083.000.25表3.3-8中等风化砂岩物理性质指标试验成果统计试样编号天然块体密度（g/cm3）干密度（g/cm3）饱和块体密度（g/cm3）天然重度(kN/m3)颗粒密度(g/cm3)天然含水率（％）孔隙率（%）饱水率（%）ZK12-12.422.362.4423.722.572.388.173.442.442.372.4623.912.592.628.493.592.412.352.4423.622.582.538.913.82ZK31-12.422.372.4423.722.552.257.063.082.432.372.4523.812.562.437.423.112.412.342.4223.622.552.868.243.54ZK46-12.422.362.4423.722.572.558.173.442.422.352.4423.722.592.909.273.932.422.352.4523.722.592.629.273.88样本数n99999999最大值2.442.372.4623.912.592.909.273.93最小值2.412.342.4223.622.552.257.063.08平均值μ02.422.362.4423.732.572.578.333.54标准差σ0.010.010.010.090.020.210.760.31变异系数δ0.000.000.000.000.010.080.090.09统计修正系数ψa1.001.001.001.001.000.950.940.95标准值μk2.422.352.4423.672.562.447.863.343.4地基承载力计算3.4.1土质地基承载力特征未经过地基处理的人工填土不能直接选作基础持力层，在此不提供承载力。经压实处理后的人工填土承载力特征值应由设计单位提出承载力要求，经处理后的静载荷试验确定。粉质粘土地基承载力特征值，按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条确定，计算公式如下：fak=γffuk式中：fak——土质地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；γf——地基极限承载力分项系数。土质地基取0.50；根据孔隙比和液性指数查阅《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表10.4.3-3等规范，根据试验结果结合地区经验，综合分析粉质粘土地基极限承载力平均值取440kPa。《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.4.3条粉质粘土地基极限承载力标准值为:440kPa×0.80(回归系数)=352kPa，粉质粘土地基承载力特征值为:352kPa×0.50=176kPa。3.4.2岩质地基承载力特征值岩质地基承载力特征值:按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条确定，计算公式如下：fak=γffuk式中：fak——岩质地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；γf——地基极限承载力分项系数。岩质地基取0.33；按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条地基极限承载力标准值fuk由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定，拟建场地地下水贫乏，采用岩石天然单轴抗压强度标准值。本工程地基条件系数取1.10。中等风化泥岩单轴天然抗压强度标准值为4.20MPa。泥岩极限承载力标准值为4620kPa。中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值为18.30MPa。砂岩极限承载力标准值为20130kPa。岩质地基承载力特征值计算结果如下：根据地区经验，强风化基岩结合场地实际情况取值，建议强风化泥岩地基承载力特征值取300kPa，强风化砂岩地基承载力特征值取500kPa。根据计算结果：中等风化泥岩地基承载力特征值为:4620kPax0.33=1524kPa。中等风化砂岩地基承载力特征值为:20130kPax0.33=6642kPa。3.5岩土物理力学指标取值岩土物理力学指标取值，根据钻孔岩土物理力学试验统计成果，提供岩土有关物理力学指标标准值；该值参考《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）有关规定进行折减，岩体物理力学指标标准值见表3.5。表3.5岩土物理力学指标取值序号岩土分类自然重度γ(kN/m3)饱和重度γ(kN/m3)岩土单轴抗压强度标准值（Mpa）岩体抗剪强度指标取值(天然)岩体抗剪强度指标取值(饱和)基底摩擦系数μ承载力特征值(kPa)泊松比(μ)天然饱和内摩擦角φ(°)粘聚力C（kPa）内摩擦角φ(°)粘聚力C（kPa）1素填土20.00*20.50*--28*5*20*2*0.25*--2粉质粘土19.6019.90--12.522.18.815.70.20*176-3强风化泥岩25.40*25.50*--28*5*--0.30*300*-4强风化砂岩24.60*24.80*--31*8*--0.35*500*-5中等风化泥岩25.3025.504.202.6030152--0.40*15240.366中等风化砂岩24.2024.4018.3013.5034721--0.50*66420.25注：带*者为结合场地特点取经验值。(1)抗拉强度折减系数：取0.40，时间效应系数取0.95；(2)抗剪强度指标折减系数：粘聚力取0.30，时间效应系数取0.95；内摩擦角取0.90，时间效应系数取0.95；弹性模量折减系数取0.70。(3)结构面抗剪强度取值：裂隙①、裂隙②结合程度差～很差，属硬性结构面，C=50kPa，φ=18°*；层面结合程度一般C=90kPa，φ=27°*。(4)岩体破裂角按无外倾结构面，按45°+φ/2确定；泥岩取60°*，砂岩取62°。(5)岩土体与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）：泥岩取360，砂岩取900。(6)抗拉强度（kPa）：泥岩取102，砂岩取494。(7)变形模量：泥岩：611MPa，砂岩：3433MPa。(8)弹性模量：泥岩：623MPa，砂岩：3588MPa。(9)土体水平抗力系数的比列系数（MN/m4）：素填土取6*，粉质粘土取8*。(10)岩体水平抗力系数(MN/m3)：泥岩取40,砂岩取300。(11)岩体等效内摩擦角(°)泥岩取50，砂岩取55。(12)岩土允许坡率：填土边坡：H≤5m，1：1.25，5m＜H≤10m，1：1.50。粉质粘土边坡：H≤5m，1：1.00，5m＜H≤10m，1：1.25。强风化基岩：H≤8m，泥岩1:0.75～1：1.00，砂岩1:0.75。中等风化基岩：H≤8m，砂岩1:0.50，泥岩1:0.75。(13)桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008内查规范表5.3.5-1，可塑状粉质粘土可取55kPa*，强风化泥岩取140kPa*，强风化砂岩取160kPa*。3.6岩体完整性及基本质量等级根据上述岩石物理力学指标的统计分析，拟建场地内中等风化泥岩单轴饱和抗压强度平均值为2.76MPa，中等风化砂岩单轴饱和抗压强度平均值为14.21MPa。依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）中表3.1.1划分岩石坚硬程度等级，泥岩属于极软岩，砂岩属于软岩。根据上述规范表3.1.3划分岩体厚度，泥岩为中厚层状结构岩体，砂岩为中厚层状结构岩体。根据钻孔声波测试成果资料，确定岩体完整程度，测试成果见表3.6。表3.6钻孔声波测试统计孔号地层名称测试范围Vp体Kv完整性（m）(m/s)ZK14强风化泥岩5.0~7.017690.27破碎中等风化泥岩7.0~21.028030.68较完整ZK46强风化砂岩1.5~3.520060.28破碎中等风化砂岩3.5~5.530040.63较完整中等风化泥岩5.5~9.027090.63较完整中等风化砂岩9.0~15.030270.64较完整中等风化泥岩15.0~28.527660.66较完整根据上述规范表3.1.6-1～3.1.6-2和钻孔声波测试资料统计表3.6划分岩体完整程度等级，中等风化泥岩Kv为0.65，中等风化泥岩属较完整，中等风化砂岩Kv为0.63，中等风化砂岩属较完整。根据上述规范表3.1.7确定岩体基本质量等级，强风化泥岩属于Ⅴ类，强风化砂岩属于Ⅴ类。中等风化泥岩属于Ⅴ4主要工程地质问题及评价4.1场地稳定性及建筑适宜性评价经本次工程地质勘察可知，拟建场地为中等复杂场地。场地及周边地区未发现断层、滑坡、危岩、崩塌等不良地质现象，地质构造简单。对环境边坡、基坑进行有效的支护、治理以后，适宜兴建拟建建筑。4.2环境边坡稳定性评价及建议4.2根据现有建设方案和设计规划，拟建物之间无环境边坡。在拟建场地东侧环境地坪与用地红线之间存在高约1.02～11.28m的环境边坡，该环境边坡为岩土混合边坡，以土质为主。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化砂岩、泥岩。根据边坡的坡向，将东侧环境边坡自编号：边坡MN、NO两段,各边坡位置分布详见建筑物与勘探点平面布置图。边坡MN：边坡MN长约131.82m，坡向约262°，具代表性的剖面有1-1’、2-2’、3-3’、4-4’、5-5’，边坡高度约1.02～11.28m。该环境边坡在1-1’段为岩质边坡，岩体为强～中等风化砂岩；在2-2’、3-3’段为岩土混合边坡，土层厚度约1.45～4.10m。土体为素填土，岩体为强～中等风化砂岩、泥岩；在4-4’、5-5’段为土质边坡，土体为素填土、粉质粘土。边坡NO：边坡NO长约82.23m，坡向约312°，具代表性的剖面有6-6’、7-7’、8-8’，边坡高度约3.20～5.50m。该环境边坡为土质边坡。土体为未来填土、素填土、粉质粘土。4.2边坡MN：根据4.4.1节对环境边坡的概述，MN边坡1-1’段为岩质边坡，岩质边坡根据裂隙、层面、坡向的关系进行赤平投影分析:MN边坡赤平投影分析MN边坡与岩层倾向近反向相交，边坡为反向坡；坡向与裂隙①近同向相交，裂隙①对边坡稳定性影响较大。边坡坡向与裂隙②近反向相交。裂隙②对边坡稳定影响小。MN段岩质边坡稳定性主要受裂隙①的影响。该边坡为不稳定结构。边坡岩体类别：泥岩为Ⅳ类，Ⅳ类边坡岩体等效内摩擦角取50°。砂岩为Ⅲ类，Ⅲ类边坡岩体等效内摩擦角取55°。边坡破裂角：泥岩取60°。砂岩取62°。根据以上定性分析，MN边坡岩质段存在不利外倾结构面，将对MN边坡进行稳定性计算。选择具代表性的1-1’剖面进行稳定性计算，其破坏模式为沿裂隙①（76°）的滑塌。计算示意图及计算成果见附图（暴雨工况）进行稳定性计算，计算剖面图所示。1-1’剖面计算简图1-1’剖面暴雨工况下，边坡稳定性计算参数取值：边坡岩体结构面中，不利外倾结构面属硬性结构面，坡面岩体主要为砂岩。砂岩岩体饱和重度取24.40KN/m3。其外倾结构面抗剪强度C=50kPa，φ=18°。岩体破裂角为裂隙①倾角76°。1-1’剖面计算简表计算过程及结果计算公式重度（kN/m3）24.4γVcosθtgф+Ac面积（m2）16.67KS=————————坡长（m）3.02γVsinθ滑面长度(m)12.25式中：KS—边坡稳定性系数；内聚力（kPa）50γ—岩土体的天然重度（kN/m3）；内摩擦角(度)18c—潜在滑面内聚力（kPa）；破裂角(度)76ф—结构面的内摩擦角（º）；抗滑力（KN/m）644.473A—结构面的面积（m2）；下滑力（KN/m）394.666V—岩体的体积（m3）；稳定系数1.63θ—结构面的倾角（º）。计算结果，边坡稳定系数Fs=1.63，为稳定边坡。边坡MN在2-2’、3-3’段为岩土混合边坡，土层厚度约1.45～4.10m，基岩面坡度陡，土体沿基岩面滑动的可能性大。取2-2’剖面按计地坪计算过程见下图、表。按最不利工况全饱和考虑，按填土沿基岩面滑动计算。按填土沿基岩面产生的滑动计算，即计算参数取值，素填土饱和重度综合考虑取20.50KN/m3，C取2kPa，取20°。2-2′剖面计算简图2－2′剖面稳定性计算表条块编号饱和容重(KN/m3)单块面积(m2)条块重量(KN/m3)滑面长度(m)滑面倾角（°）粘聚力(kPa)内摩擦角(°)传递系数阻滑力(KN/m）下滑力（KN/m）稳定性系数E120.502.5251.664.13372200.9323.2731.090.84E220.504.7396.963.70282200.9938.5645.52E320.504.93101.063.58272200.9939.9345.83E420.504.8298.913.55272200.7339.1444.85计算结果，边坡稳定系数Fs=0.84，为不稳定边坡。边坡工程安全等级为一级，边坡稳定安全系数取1.35时,剩余下滑力为83.46KN/m，填土边坡土体易沿基岩面产生滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）3.2判断，边坡工程安全等级为一级，属永久边坡，边坡稳定安全系数取1.35。边坡NO：根据4.4.1节对环境边坡的概述，NO边坡为岩土混合边坡，岩质边坡根据裂隙、层面、坡向的关系进行赤平投影分析:NO边坡赤平投影分析NO边坡与岩层倾向近反向相交，边坡为反向坡；坡向与裂隙①近垂直相交，裂隙①对边坡稳定性影响小。边坡坡向与裂隙②近垂直相交。裂隙②对边坡稳定影响小。NO段岩质边坡受裂隙切割的楔形体可能会产生局部掉块。该边坡为基本稳定结构。边坡岩体类别：泥岩为Ⅳ类，Ⅳ类边坡岩体等效内摩擦角取50°。砂岩为Ⅲ类，Ⅲ类边坡岩体等效内摩擦角取55°。边坡破裂角：泥岩取60°。砂岩取62°。NO边坡为土质段，基岩面坡度陡，土体沿基岩面滑动的可能性大。基岩面坡度类似MN边坡，稳定性计算参考MN边坡。填土边坡土体易沿基岩面产生滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）3.2判断，边坡工程安全等级为二级，属永久边坡，边坡稳定安全系数取1.30。根据以上所述分析：MN边坡岩质段，若采取直立开挖，边坡易失稳，坡顶土体易沿基岩面滑塌。建议MN边坡在1-1’2-2’、3-3’段采用重力式挡墙+放坡法进行治理，以中等风化岩石作为挡墙基础持力层；在4-4’5-5’段建议按坡率法支护并绿化坡面进行治理。NO边坡为岩土混合边坡，以土质为主，根据设计方案，场地有放坡条件，建议按坡率法支护并绿化坡面进行治理。建议坡率：填土边坡：H≤5m，1：1.25，5m＜H≤10m，1：1.50粉质粘土边坡：H≤5m，1：1.00，5m＜H≤10m，1：1.25。强风化基岩：H≤8m，泥岩1:0.75～1：1.00，砂岩1:0.75。中等风化基岩：H≤8m，砂岩1:0.50，泥岩1:0.75。上述边坡开挖后，应及时治理，不宜久置。边坡治理过程中，采用逆作法，应有计划，分步骤、分阶段、信息法施工。上述边坡支护施工时严禁在坡顶堆载。4.3基坑边坡稳定性评价及建议4.3.1基坑边坡概述根据现有建设方案，在拟建项目车库基底范围内存在基坑边坡，基坑边坡深度约0.30～17.20m，该基坑边主要为岩土混合边坡，局部段为岩质边坡。土体为未来填土、素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、砂岩。边坡工程安全等级为一～二级。根据基坑边坡的坡向、位置不同，将基坑边坡分为AB、BC、CD、DE、EF、FG、GH、HI、IJ、JK、KL、LA（自编号12段）。具体见图4.3.1。图4.3.1基坑边坡平面布置图示意图边坡AB长约24.50m，坡向约166°，具代表性的剖面有10-10’，边坡高度约12.89m。该基坑边坡为岩土混合边坡，以岩质为主，土层厚度约0.48m。土体为素填土，岩体主要为强～中等风化泥岩。边坡BC长约24.63m，坡向约81°，具代表性的剖面有2-2’、3-3’，边坡高度约8.70m～12.60m。该基坑边坡其中在2-2’段为岩质边坡。在3-3’段为岩土混合边坡，土层厚度约0.00～2.95m。土体为粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、中等风化砂岩。边坡CD长约28.58m，坡向约174°，具代表性的剖面有10-10’、11-11’，边坡高度约12.89～14.80m。该基坑边坡其中在10-10’段为岩质边坡。在11-11’段为岩土混合边坡，土层厚度约0.00～4.35m。土体为粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、中等风化砂岩。边坡DE长约22.80m，坡向约244°，具代表性的剖面有2-2’，边坡高度约12.90m。该基坑边坡为岩土混合边坡，以岩质为主，土层厚度约0.95m。土体为粉质粘土，岩体主要为强～中等风化泥岩。边坡EF长约28.88m，坡向约153°，具代表性的剖面有12-12’，边坡高度约15.80m。该基坑边坡为岩土混合边坡，以岩质为主，土层厚度约3.17m。土体为素填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、中等风化砂岩。边坡FG长约138.60m，坡向约265°，具代表性的剖面有3-3’、4-4’、5-5’、6-6’，边坡高度约12.90（4.70）～17.20m。该基坑边坡在3-3’、4-4’、5-5’段为岩土混合边坡，在6-6’段为土质边坡，土体为素填土、未来填土、粉质粘土，岩体为强～中等风化泥岩、中等风化砂岩。边坡GH长约20.36m，坡向约14°，具代表性的剖面有12-12’，边坡高度约4.70m。该基坑边坡为土质边坡，土体为素填土。边坡HI长约25.07m，坡向约323°，具代表性的剖面有7-7’，边坡高度约6.60m。该基坑边坡为土质边坡，土体为未来填土、素填土。边坡IJ长约11.22m，坡向约16°，具代表性的剖面有11-11’，边坡高度约4.70m。该基坑边坡为土质边坡，土体为未来填土、素填土。边坡JK长约35.80m，坡向约278°，具代表性的剖面有8-8’，边坡高度约5.50m。该基坑边坡为土质边坡，土体为未来填土、素填土。边坡KL长约19.36m，坡向约356°，具代表性的剖面有11-11’，边坡高度约5.60m。该基坑边坡为土质边坡，土体为未来填土。边坡LA长约131.94m，坡向约79°，具代表性的剖面有4-4’、5-5’、6-6’、7-7’，边坡高度约0.30m～4.60m。该基坑边坡为土质边坡。土体为未来填土、素填土。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）3.2.1、3.2.2条判断，基坑边坡AB、BC、CD、DE、EF、FG工程安全等级属一级，属永久边坡，边坡稳定安全系数取1.35；基坑边坡GH、HI、IJ、JK、KL、LA工程安全等级属二级，属永久边坡，边坡稳定安全系数取1.30。4.3.2基坑边坡稳定性评价及建议根据4.3.1节对基坑边坡的概述，对以岩质边坡为主的AB、BC、CD、DE、EF、FG边坡岩质段根据裂隙、层面、坡向的关系进行赤平投影分析:因AB、CD、EF坡向近似一致，即归一组分析。AB、CD、EF边坡赤平投影分析AB、CD、EF边坡与岩层倾向近垂直相交，边坡为切向坡；坡向与裂隙①近垂直相交，裂隙①对边坡稳定性影响小。边坡坡向与裂隙②近垂直相交。裂隙②对边坡稳定影响小。AB、CD、EF段岩质边坡稳定性主要受岩体自身强度的影响。该边坡为基本稳定结构。边坡岩体类别：泥岩为Ⅳ类，Ⅳ类边坡岩体等效内摩擦角取50°。砂岩为Ⅲ类，Ⅲ类边坡岩体等效内摩擦角取55°。边坡破裂角：泥岩取60°。砂岩取62°。BC边坡赤平投影分析BC边坡与岩层倾向近同向相交，边坡为顺向坡；坡向与裂隙①近反向相交，裂隙①对边坡稳定性影响小。边坡坡向与裂隙②近同向相交。裂隙②对边坡稳定影响较大。BC段岩质边坡稳定性主要受裂隙②的影响。该边坡为不稳定结构。边坡岩体类别：泥岩为Ⅳ类，Ⅳ类边坡岩体等效内摩擦角取50°。砂岩为Ⅲ类，Ⅲ类边坡岩体等效内摩擦角取55°。边坡破裂角：泥岩取60°。砂岩取62°。DE边坡赤平投影分析