门式架支撑系统模板施工方案

标准层门式架支撑系统模板施工方案目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、编制依据 2二、单位工程概况 2三、施工准备 2五、施工方法 3六、质量保证措施 5七、季节性施工措施 6八、安全措施及文明施工措施 6计算书 7标准层门式架支撑系统模板施工方案一、编制依据1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2023中国建筑工业出版社；1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023中国建筑工业出版社；1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20231.4、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；1.5、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023中国建筑工业出版社；1.7、《钢结构设计规范》GB50017-2023中国建筑工业出版社；1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。JGJ128-20231.9、土建工程施工图纸。1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文献。二、单位工程概况2.1、本工程为框架剪力墙结构，地下二层，地上最高二十二层，地上由塔楼及附属建筑幼儿园组成。地下室重要为车库用房和设备房。上部塔楼重要用为住宅建筑。本工程总用地面积为21010平方米，总建筑面积为104768.86平方米。建筑总高度为***米。2楼以上住宅部分为标准层，层高为3米，标准层模板支撑体系采用门式架脚手架支撑，框架梁最大尺寸为350mm×700mm，板厚最厚为150mm，三、施工准备3.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点规定，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。3.2、机具准备：砂轮切割机四台、木工台锯十二台。垂直运送采用塔吊和提井架。3.3、材料准备：本工程施工需要的重要材料：1220×1930门架、φ48×3.5钢管、50×80×2023枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ123.4、施工条件准备：支设于地台（楼面）混凝土的强度应达成12N/mm²，方可进行支架的搭设。四、质量规定4.1、门式架搭设场地平整,在搭设面上加设厚度大于50mm的垫板。4.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。4.3、门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。4.4、楼层标高误差不得大于±10mm。4.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。4.6、钢筋砼梁，板跨度等于或大于4M时，模板起拱按设计规定执行，如设计无规定期，起拱高度根据梁板跨度的大小，按全跨长度的1‰へ3‰起拱。模板起拱的规定不应影响起拱后跨中截面,即起拱时跨中截面不应减少。采用有效的施工措施,则模板起拱后仍应保证梁的有效高度和板的有效厚度。4.6、所有材料在使用前必须经严格检查，不合格材料不得使用。钢管的材质、力学性能应符合规定，钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。不能有裂纹、气孔疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm五、施工方法5.1、门架及模板搭设5.1.1、门架搭设顺序：铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装剪刀撑→装水平梁架→装通长大横杆（用φ48×3.5钢管）→照上述步聚逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.5钢管）→5.1.2、模板安装顺序：装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→5.1.3、梁底模板、梁侧模采用18厚胶合板，梁模大楞采用φ48×3.5双钢管，梁侧立档50×80松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ12间距450的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开距离9005.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，梁顶托采用双钢管48×3.5mm，小楞采用50mm×80mm×2023mm松木枋，小楞间距300mm。楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距900mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，桁架排距为900mm。桁架之间可采用φ48×3.5钢管或拉结杆剪刀连接加强其刚度。每排立杆设两道φ48×3.5水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm。门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设立，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过5.2、技术规定：5.2.1、门架5.2.2、门架下部每立杆要加设通长的大横杆（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m5.2.3、每排桁架纵横应设立通长剪刀撑（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º5.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的大横杆与已成型的混凝土柱或墙连接。连接点最大间距水平方向不大于6m，连接高度为3m5.2.5、5.2.6、5.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。5.2.8、当梁深在5.2.9、5.2.105.3、混凝土的浇筑方法为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。5.3.1、⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。5.3.2、⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。5.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～六、质量保证措施6.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。6.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计规定。6.3、安装模板前，应向工人进行祥细技术交底，严格按方案拟定的方法施工，并先做样板，符合规定后再大面积施工。6.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。6.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。6.6、每完毕一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。6.7、在浇筑混凝土时，应派人专门观测模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采用措施补救。七、季节性施工措施7.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。7.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业，转入室内作业，如拆模或在防雨棚里预制模板等。7.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。7.4、台风季节施工，碰到六级风以上天气，塔式起重机要放松旋转制动刹，连同井架、施工电梯均应暂停使用。模板支架及模板安装暂停进行施工。八、安全措施及文明施工措施8.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批批准，任何人不得修改或更变。8.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。8.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。8.4、作业现场设立安全维护和警示标志，严禁无关人员进入施工区域。8.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，保证施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。8.6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设立安全网。8.7、所有材料应使用提高井架或塔吊运送，高空严禁人力从外墙传递材料。8.8模板拆除：模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：结构名称结构跨度（m）达成砼标准强度的百分率（%）板≤250≥2≤875梁≤875>8及转换层100悬臂构件≤2100>21001.进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。2．作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢固，临边防护是否已贯彻。3．拆除侧模是应在浇筑混凝土后达成施工组织设计规定强度等级规定后进行。4．拆除混凝土梁板底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204―2023）规定；5．拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，严禁用钢板或烂板作脚手板为立人板。6．打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。7．用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。8．拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。9．按顺序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑所有拆除，以免模板一次性大面积脱落，特别是钢模板，悬臂支撑和梁底支顶应按方案回顶一至二层。10．混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。11．应配备有灭火器材。12．作业中，不准吸烟或动火。计算书梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2023）。按框架梁最大尺寸为400mm×900mm来计算，脚手架搭设高度为2.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。梁顶托采用双钢管48×3.5mm。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.500×0.150×0.500×0.200=0.459kN。一、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.200=3.570kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.200×(2×0.700+0.350)/0.350=0.340kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(3.570+0.340)+1.4×0.400=5.252kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.378kNN2=1.378kN通过计算得到最大弯矩M=0.679kN.m通过计算得到最大支座F=1.378kN通过计算得到最大变形V=4.8mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.679×106/53333.3=12.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.378/(2×50×80)=0.517N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形v=4.8mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足规定!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.569kN.m通过计算得到最大支座F=6.917kN通过计算得到最大变形V=0.6mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.569×106/1.05/10160.0=53.34N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.6mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!三、门架荷载标准值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.1672×0.038×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.085kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×0.900)/(4×1.950)=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.156kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.394kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.854kN，2.854kN第2榀门架两端点力6.917kN，6.917kN第3榀门架两端点力6.917kN，6.917kN第4榀门架两端点力2.854kN，2.854kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=13.833kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.394kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=13.833kN；H——脚手架的搭设高度，H=2.3m。经计算得到，N=1.2×0.394×2.300+13.833=14.921kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=14.92kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.477；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为0.8。经计算得到，Nd=0.8×60.669=48.535kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足规定!楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2023）。按150厚楼板计算，脚手架搭设高度为2.85米，门架型号采用MF1219，钢材采用搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。梁顶托采用双钢管48×3.5mm。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图一、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.200×0.300=1.530kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(1.530+0.102)+1.4×0.600=2.798kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.334kNN2=1.423kNN3=1.378kNN4=0.337kNN5=2.587kNN6=1.392kN通过计算得到最大弯矩M=0.454kN.m通过计算得到最大支座F=2.587kN通过计算得到最大变形V=2.2mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.454×106/53333.3=8.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.079/(2×50×80)=0.780N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形v=2.2mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足规定!二、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.744kN.m通过计算得到最大支座F=8.672kN通过计算得到最大变形V=0.8mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.744×106/1.05/10160.0=69.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.8mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!三、门架荷载标准值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.1672×0.038×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.085kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×0.900)/(4×1.950)=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重