01第一章流体流动输送习题

1第一章习题详解工程训练某食品厂一世产车间，要求用离心泵将冷却水由贮水池经换热器送到另一敞口高位槽。已知高位槽液面比贮水池液面高出10m，管内径为75mm，管路总长（包含局部阻力的当量长度在内）为400m。液体流动处于阻力平方区，摩擦系数为0。03。流体流经换热器的局部阻力系数为0.32。离心泵在转速n＝2900r/min时的H-Q特征曲线数据以下：Q/（m3/s)00.0010.0020.0030。0040。0050.0060。0070。008H/m2625.524.5232118。515.5128.5现因生产需要，要求流量增添为0.0055m3/s，其余条件不变，试经过计算，提出几种不同的解决方案,并对其进行比较。（工厂有同型号备用泵）解：取贮水池液面为1—1截面，高位槽液面为2—2截面，在两截面间列柏努利方程.以1-1截面所在水平面为基准面z1u122gp1ghez2u222gp2ghf此中：z1＝0m，z2＝10m，u1≈u2≈0，p1＝p2＝0(表压），hfleu2d2g0.034000.322g8Q2418554Q20.0750.0754则，管路特征方程为he10hf10418554Q2依据离心泵特征曲线数据及管路特征曲线方程绘制,两曲线交点即为离心泵的工作点.383634he-Q3230282624222018161412H-Q10864200.0000.0010.0020.0030.0040.0050.0060.0070.0080.009Q则其流量为:0.0047m3/s；扬程为：19。1m现需流量增添到0.055m3/s方案1：改变泵的转速22Qn,HnQnHn0.0055n则0.00472900n'3393r/min此时扬程为:26。2m。方案2:依据生产任务要求,购买新泵。方案3：两台泵串连555045403530H25201510

he-Q串(H-Q)5H-Q00.0000.0010.0020.0030.0040.0050.0060.0070.0080.009Q则其流量为:0。0065m3/s;扬程为：27。5m.方案4：两台泵并联383634he-Q32302826242220H1816并(H-Q)1412108H-Q64200.0000.0020.0040.0060.0080.0100.0120.0140.0160.018Q则其流量为：0.0056m3/s；扬程为：23。5m。方案比较:改变泵的转速：需要变速装置或能变速的原动机；改变转速时，要保证其转速不可以超出泵的额定转速。换泵：直接简易，但需设施投入。串并联：利用工厂的闲置备用泵，不增添投资；串并联均能使流量和扬程增添,但因为本案管路系统阻力较高，对比之下，采纳串连操作流量高出生产要求太多,还需关小阀门以调理流量,多耗费能量，不经济。因此，最后采纳方案4,两泵并联以知足新的生产任务。3习题详解1-4用一复式U形管压差计测定水流管道A、B两截面间的压差，压差计的指示液为汞，两段汞柱之间充满水,测压前两U形压差计的水银液面为同一高度。今若测得h1＝1。2m，h2＝1。3m，R1＝0.9m,R2＝0.95m，问管道中A、B两点间的压差pAB为多少？（先推导关系式，再进行数字运算)。解：pAp1H2Ogh1p3HggR1H2Ogh1pBp2H2Ogh2R2HggR2p3H2OgR1h2h1H2Ogh2R2HggR2则pABpApBHggR1H2Ogh1H2OgR1h2h1H2Ogh2R2HggR2HggR1R2H2Ogh1R1h2h1h2R2HggR1R2H2OgR1R2gR1R2HgH2O代入数据得：pAB9.810.90.951360010002.29105Pa1—5密度为920kg/m3的椰子油由总管流入两支管，总管尺寸为Φ60mm×3.5mm，两支管尺寸分别为Φ38mm×3。5mm与Φ25mm×3。5mm。已椰子油在总管中的流速为0.8m/s,且两支管中的流量比为2。2.试分别求椰子油在两支管中的体积流量、质量流量、流速及质量流速。D2ud12u1d22u2解：4444d12u12.24d22u2则0.05320.80.0312u10.0182u20.0312u12.20.0182u2求解得流速分别为：u12＝1。61m/s，u＝2。17m/s由此得出其体积流量：Vs1d12u11.22103m3/s4Vs2d22u25.52104m3/s4质量流量：ms1Vs11.12kg/s,ms2Vs20.51kg/s质量流速：G1u11481kg/m2s，G2u21996kg/m2s41-6某输水管路,水温为20℃，管内径为200mm,试求:（1）管中流量达到多大时，可使水由层流开始向湍流过渡?（2）若管内改送运动粘度为0.14cm2/s的液体，并保持层流流动,求管中最大均匀流速？解：(1）查得20℃水的ρ＝998。2kg/m3，μ＝1.005×10－3Pa·sdu0.2u998.22000时，水由层流开始向湍流过渡Re1.005103即流量达到Vsd2u0.220.013.14104m3/s时，水由层流开始向湍流过44渡。du0.2u2000可保持层流(2)Re0.14104则管中最大流速为u0.14m/s1-7一虹吸管放于牛奶贮槽中，其地点以下图。贮槽和虹吸管的直径分别为D和d，若流动阻力忽视不计，试计算虹吸管的流量。贮槽液面高度视为恒定。解：取贮槽液面为1—1截面，虹吸管出口为2—2截面,在两截面间列柏努利方程。以2-2截面所在水平面为基准面，流动阻力忽视不计。gz1u122p1gz2u222p2此中：z1＝h，u1≈0，z1＝0，p1＝p2＝0(表压）得u22gh则虹吸管流量为:Vsd2ud22ghm3/s44习题1-7附图习题1-8附图1-9敞口高位槽中的葡萄酒(密度为985kg/m3)经Φ38mm×2.5mm的不锈钢导管流入蒸馏锅，以下图。高位槽液面距地面8m，导管进蒸馏锅处距地面3m，蒸馏锅内真空度为8kPa。在此题特定条件下，管路摩擦损失可按Σwf＝6。5u2J/kg（不包含导管出口的局部阻力）计算，u为葡萄酒在管内的流速(m/s）。试计算：（1)导管A-A截面处葡萄酒的流速;(2)导管内葡萄酒的流量。解：在高位槽液面与导管出口内侧截面间列柏努利方程，以地面为基准水平面gz1u122p1gz2u222p2wf此中：z1＝8m，z2＝3m,u1≈0，p1＝0(表压)，p2＝－8000Pa(表压），Σwf＝6.5u2J/kg5因为管径不变，故导管内各截面处流速相等，u2＝u。代入上式得g8g3u2280009856.5u2则导管A—A截面处葡萄酒的流速u＝2。86m/s流量

Vs

4

d2u

4

0.0332

2.86

2.4510

3m3/s

8.8m3/h1-13拟用泵将葡萄酒由贮槽经过内径为50mm的圆滑铜管送至白兰地蒸馏锅。贮槽液面高出地面3m,管子进蒸馏锅处高出地面10m。泵出口管路上装有一闸阀调理流量，管路总长80m（包含除调理阀之外的全部局部阻力的当量长度）。葡萄酒的密度为985kg/m3，黏度为1.5mPa·s。试求:（1）在阀1/2开度和全开两种状况下的管路特征方程；（2）流量为15m3/h时，两种状况下管路所需的压头及功率.解:（1）在贮槽液面与管出口外侧截面间列柏努利方程，以地面为基准水平面z1u122gp1ghez2u222gp2ghf此中：z1＝3m，z2＝10m，u1≈u2≈0，p1＝p2＝0(表压)，hflleu20.316lleu2d2gdu0.25d2g闸阀1/2开度时lee/d＝225，全开时l/d＝9圆滑管利用柏拉修斯（Blasius）式0.316Re0.25，分别代入阀门半开时：hf0.3161030.2580225u22.18u1.750.05u9851.50.0529.81阀门全开时：hf0.31680u21.751030.2591.93u0.05u9851.50.0529.81则管路特征方程：阀门半开时he7hf72.18u1.75阀门全开时he7hf71.93u1.75(2）uVs15/36002.12m/sd20.0524则阀门半开时管路所需压头为：he72.18u1.7515.1m管路所需功率为：NegheVs9.8115.1985153600608W6阀门全开时管路所需压头为：he71.93u1.7514.2m管路所需功率为:NegheVs9.8114.2985153600572W1-14用离心泵将敞口贮槽中的大豆油（密度为940kg/m3，黏度为40×10－3Pa·s），送往一精制设施中,如附图所示。设施内压强保持0.01MPa（表压），贮槽液面与设施进口之间的垂直距离为10m,管路为Φ57mm×4mm的钢管（＝0.2mm），管道总长60m（包含除孔板流量计在外的全部局部阻力的当量长度）.管路上装有孔径d0＝16mm的孔板流量计。今测得连结孔板的指示剂为水银的U形管压差计的读习题1-14附图数R＝250mm,孔板阻力可取所测得压差的80％.试求泵耗费的轴功率,泵的效率取为65％。解：在敞口贮槽液面与管道设施进口处截面间列柏努利方程，以贮槽液面所在水平面为基准水平面gz1u122p1wegz2u222p2wf此中：z1＝0m，z2＝10m，u1≈u2≈0，p1＝0(表压）,p2＝0。01×106Pa(表压)，lleu2wfwf,孔板d22gR0已知孔板流量计的u0C0假定孔流系数C0与Re数没关，由(d0/d1)2＝0。11查图得C0＝0.60，代入上式得u0＝4.88m/s由AuA0u00.0492u0.01624.88u0.52m/s44du0.0490.52940598.78，明显与假定不符.则Re40103重设C0＝0。61,则u0＝4。96m/s，u＝0。53m/s，Re＝610。3为层流，λ＝64/Re＝0.10由wf,孔板0.8p0.8R0g24839J/kgwf600.5322483924856J/kg得0.120.049代入柏努利方程得we9.81100.011069402485624965J/kg7msAu9400.04920.530.94kg/s4则泵耗费的轴功率：NNewems249650.940.6536103W36.1kW1—16有一测空气的转子流量计,其流量刻度范围为400～4000l/h，转子资料用铝制成（ρ铝＝2670kg/m3），今用它测定常压20℃的二氧化碳，试问能测得的最大流量为若干l/h？解：常压20℃的二氧化碳的密度为CO2pM101.3441.83kg/m3RT8.314293Vs21f2Vs12f1

1.29326701.831.8326700.841.293则此条件下，转子流量计能测得的最大流量为Vs2＝0。84×4000＝3360l/h1-18某食品厂为节俭用水，用离心泵将常压热水池中60℃的废热水经Φ68mm×3.5mm的管子输送至凉水塔顶，并经喷头喷出而入凉水池,以达冷却目的，水的输送量为22m3/h，喷头进口处需保持0.05MPa（表压),喷头进口的地点较热水池液面高5m，吸入管和排出管的阻力损失分别为1mH2O和4mHO.试采纳一台适合的离心泵，并确立泵的安2装高度。(当地大气压为0。099MPa)习题1-17附图解：在热水池液面与喷头进口处截面间列柏努利方程,以贮槽液面所在水平面为基准水平面z1u122gp1ghez2u222gp2ghf此中:z1＝0m，z2＝5m，u1≈u2≈0,p1＝0（表压)，p2＝0.0510×6Pa(表压)，hfhf1hf2145mH2O代入上式得he50.05106983.19.81515.18mH2O依据流量22m3/h和管路所需压头15.18mH2O，选用离心泵型号为IS65-50—125。所选离心泵在2900r/min时的性能为Q＝25m3/h，H＝20mH2O，N＝1。97kW,η＝69%,h＝2.0mH2O.则离心泵的最大同意安装高度Hg,同意(p0pv)ghf1h9919.92103125.2m983.19.81则泵的实质安装高度应小于5.2m，为安全计，取为4m8第二章习题详解工程训练-操作方式对过滤机生产能力的影响现有从发酵工序出来的啤酒悬浮液，含有约0。3％（质量分数)的悬浮物.利用BAS16/450-25型压滤机进行过滤。过滤面积为16m2，滤框长与宽均为450mm，厚度为25mm，共有40个框.原操作方式采纳恒压过滤，滤饼体积与滤液体积之比c=0.03m3/m3，滤饼不行压缩，过滤介质当量滤液量qe=0.01m3/m2，过滤常数K=1.968×10-5。考虑到生产需要,要求在保证啤酒澄清度等产质量量的基础上，试经过改变操作方式，改良现有设施的生产效率（过滤时间短），提出几种不同的解决方案，并比较选择最优方案。参照答案:恒压过滤：过滤面积为16m2，滤框长与宽均为450mm，厚度为25mm的,共有40个框。滤饼体积与滤液体积之比c=0。03m3/m3,滤饼不行压缩，过滤介质当量滤液量qe=0.01m3/m2，过滤常数K=1。968×10—5滤框充满时所得滤饼体积为V1=0。45×0。45×0。025×40=0。2025m3滤框充满时所得滤液量为V===6。75m3Ve=Aqe=16×0。01=0。16m3由恒压过滤方程V2+2VeV=KA2θ得过滤时间θ=方案一:

=9472s≈2。63h恒速过滤:过滤面积为

16m2，滤框长与宽均为

450mm，厚度为

25mm的，共有

40个框.滤饼体积与滤液体积之比c=0.03m3/m3,滤饼不行压缩，过滤介质当量滤液量qe=0。01m3/m2，过滤常数K=1.968×10—5解:滤框充满时所得滤饼体积为V1=0.45×0.45×0。025×40=0。2025m3滤框充满时所得滤液量为V===6.75m33Ve=Aqe=16×0.01=0.16m由恒速过滤方程9V2+VeV=A2θ得过滤时间θ==9258s≈2。57h方案二：先恒速后恒压过滤：过滤面积为16m2，滤框长与宽均为450mm，厚度为25mm的，共有40个框。滤饼体积与滤液体积之比c=0。03m3/m3,滤饼不行压缩，过滤介质当量滤液量qe=0.01m3/m2，过滤常数K=1.968×10-5，先恒速操作10min，压差增大，并在此压差下持续恒压操作.解：滤框充满时所得滤饼体积为3V1=0。45×0.45×0.02540=0×.2025m滤框充满时所得滤液量为V===6.75m33Ve=Aqe=16×0.01=0.16mθ1=600sV1=1。92×10—3×600=1。152m3恒压过滤是在已获取滤液量V1的条件下，（V2—V12）+2Ve(V—V1）=KA2（θ—θ1)则θ+600=1=9136s=2。54h综上所述，采纳恒压过滤,在过滤早期，过滤速度太快，颗粒简单穿透滤布、滤液污浊或滤布拥塞，而过滤末期，过滤速度又会太小。方案一采纳恒速过滤，过滤末期的压力必然很高，致使设施泄漏或动力负荷过大。方案二是工业上常用的操作方式,先以较低的速度进行恒速过滤，免得压力过早高升形成流到拥塞，当压力高升到定值后再采纳恒压过滤，过滤时间最短，生产效率高，因此综合考虑选用方案二.第二章习题详解1、用BMS20/830—20板框压滤机恒压过滤某悬浮液。已知在操作条件下过滤常数K=2×10-5m2/s，过滤10min后，得滤液0.1m3/m2。求再过滤5min,又可得多少滤液（m3/m2）。10解：依据恒压过滤方程式：+2qqe=Kθ得：—5+20.1qe=2×1060032qe=0.01m/m因此恒压过滤方程为+0。02q=2×10-5θ将θ=（600+300)s=900s代入恒压过滤方程，解得32q=0.1245m/m因此再过滤5min后,又可得滤液q=（0.1245—0。1）m3/m2=0.0245m3/m22、用过滤机过滤某种悬浮液，过滤机过滤面积为10m3，过滤介质阻力能够忽视。为了防备开始阶段滤布被颗粒拥塞，采纳先恒速后恒压的操作方法。恒速过滤进行10min,得滤液3m3。而后保持当时的压差再过滤30min，求整个过滤阶段所得滤液量.解：恒速阶段过滤速率为=0。3m3?min-1恒压过滤阶段的最先速率为=（Ve=0）恒压过滤的最先速率等于恒速阶段的过滤速率，即=0。3=1.8恒压过滤是在已获取滤液量V1的条件下，即(V2-V12）+2Ve（V-V1）=KA2（θ-θ1）V===7。94m33、用某压滤机过滤果汁，在恒压过滤1h后，可得3m3清汁，停止过滤后用1m3清水(其粘度与滤液相同）于相同压力下对滤饼进行清洗。求清洗时间，设滤布阻力能够忽视。解:滤布阻力忽视时，恒压过滤方程为V2=KA2θ将V=3m3,θ=1h代入上式得11KA2==最后过滤速率e=对板框机，当清洗粘度与滤液相同且清洗压力与过滤压力相同时，清洗速率we=清洗时间=2。7h4、用转筒真空过滤机在恒定真空度下过滤某种悬浮液，此过滤机转鼓的过滤面积为5m2，浸没角度为120°,转速为1r?min—1。已知过滤常数K=5.15×10-6m2?s—1，滤渣体积与滤液体积之比c=0.56m3?m—3，过滤介质阻力相当于2mm厚滤渣层的阻力，求：(1)过滤机的生产能力;（2）所得滤渣层的厚度。解：Ve=2mm厚滤渣层相应的滤液量2103A21035=c=0.56=0.0179m3又n=1r?min—1=1/60r?s—1Φ==由恒压过滤方面知V2+2VVe=KA2/n2e2/nV+2VV=KAV2+2V×0。0179=5。15×10—6×52××60解得V=0。036m33?min—1或2.16m3?h-1Q=V?n=0.0361=0.036m滤饼体积Vc0.0360.56（2）滤饼层厚度=A==0.004m4mmA55、鲜乳中脂肪球的均匀直径约为4μm，20℃时,脂肪球的密度为1010kg/m3，脱脂乳的密度3×10—3为1030kg/m，粘度为2.12Pa·s，求脂肪球在脱脂乳中的沉降速度。12解:假定沉降在层流区进行，则==－8。23×10—8m/s验算0=-7＜1Re==1.6010×表示假定正确。-8u0值为-8.2310×m/s即为所求的沉降速度.负号表示脂肪球向上调。6、用降尘室净化常压空气，空气温度20℃,流量为2500m3/h，空气中尘埃的密度为1800kg/m3，要求净化后的空气不含有直径大于10μm的尘粒,求:(1)所需沉降面积；（2）若降尘室的宽为3m、长为5m，计算室内需要多少隔板。解:3，—5Pas·（1）20℃空气的密度ρ=1.2kg/m粘度μ=1。81×10设直径为10μm的尘粒沉降于斯托克斯定律区，则颗粒的沉降速度为Re0=

==

=5。42×10-3m/s=3.6×10-3＜2因此以上假定建立。需要沉降面积为A=m2(2)降尘室底面积A0=3×5=15m2因此需要个隔板数为N=块第五章传热5—1某焚烧炉由三层绝热资料构成。内层是耐火砖，厚度150mm、导热系数131.05WmK；中间层为绝热砖，厚度290mm，0.15WmK;最外层为一般砖，厚度为190mm，导热系数0.81WmK。已知炉内壁温度为1016℃，外壁温度为30℃.试求:(1)单位面积上的传热速率q；2）耐火砖与绝热砖界面温度；3)一般砖与绝热砖界面温度。解:（1)单位面积上的传热速率q；Rb1b2b31(0.150.290.19)2.3111A2A3AA1.050.150.81AqQt1t4101630426W/m2AAR2.314（2）耐火砖与绝热砖界面温度;q1q1(t1t2)b1t1t24260.1560.3℃1.06t2t160.3106160.31000.7℃（3)一般砖与绝热砖界面温度;q3q3(t3t4)b3t4t34260.1999.9℃0.81t3t499.93099.9129.9℃5—2外径100mm的蒸汽管，管外包第一层绝热资料厚50mm,导热系数10.7WmK，外层绝热资料为厚25mm，导热系数20.075WmK,若蒸汽管14外壁温度为170℃,最外层表面温度为38℃.试计算每米管长的热损失和两层绝热资料的界面温度。解：依题意知r10.05mr20.1mr30.15mQ2(t1t4)2(17038)129.7W/mL1r21r310.110.15lnlnr20.7lnln1r120.050.0750.1t2q1r2170129.710.1℃t1lnr16.28ln149.5210.70.055—3冷库由两层资料构成,外层是红砖，厚度250mm，导热系数0.8WmK；内层绝热资料为软木，厚度200mm，0.07WmK；冷库内壁温度为-5℃,红砖表面面温度为25℃.试计算此冷库损失的热流量q和两层资料的界面温度。解：(1）冷库损失的热流量qt1t325(5)9.47Wm2qb20.250.2b1120.80.07(2）两层资料的界面温度t2t1qb1259.470.2522℃10.85-9两块互相平行的黑体长方形平板,其尺寸为12m2，板间距为1m。若平板表面温度分别为727℃和227℃。试计算两平板间的辐射传热量。解：应用公式T14T24Q12C12A1[(100)(100)]式中：C1212C0;对于黑体，12115C12C05.669角系数查图5-22得l/h1,0.28Q125.6690.282(10454)29.8KWt265℃5—11在果汁预热器中,进口热水温度为98℃，出口温度降至75℃，而果汁进口温度为5℃,出口温度升至65℃。试求两种流体在换热器内呈并流和逆流的均匀温度差。解：（1）并流时的均匀温度差(T1t1)(T2t2)(985)(7565)37.2℃tmT1t1985lnlnT2t27565(2）逆流时的均匀温度差(T1t2)(T2t1)(9865)(755)49.3℃tmT1t29865lnlnT2t1755第7章习题详解7-1.在某单效蒸发器内，将NaOH水溶液从15%浓缩到30％，溶液的均匀密度为1230kg／m3，分别室内绝对压强为50kPa，蒸发器加热管内的液层高度为1。5m，试求：⑴因溶液蒸汽压降落而惹起的沸点高升；⑵因液柱静压强惹起的沸点高升;⑶溶液的沸点。解：16⑴计算因溶液蒸汽压降落而惹起的沸点高升50kPa水的沸点为81.2℃，因此由图7—3查得相应溶液的沸点值为92℃f

9281.210.8℃0.0162(t273)r0.0162(81.2273)2304.5=0。8819fa=0.8819×10.8=9.525℃⑵计算因液柱静压强惹起的沸点高升pmpgL2=5010312309.811.52=59.05kPa由附录查得59.05kPa下，蒸汽的饱和温度为85℃。tpmtp81.2=3.8℃⑶计算溶液的沸点17t81.29.5253.8℃94.525℃7-2。在单效真空蒸发器中，需要将2000kg/h的桔汁从10%浓缩到50%。进料温度为80℃，进料的均匀定压比热为2。80kJ/kgK·，出料温度为60℃，当地大气压强为100kPa，加热蒸汽表压为100kPa，蒸发器的总传热系数为1200W／m2·℃.若不考虑热损失，试求：⑴每小时蒸发的水重量和成品量；⑵加热蒸汽耗费量；⑶蒸发器的传热面积。解：⑴计算每小时蒸发的水重量和成品量WF(1

x0)x102000(1)=1600kg/hLFW20001600=400kg/h⑵计算加热蒸汽耗费量200kPa下水的相变热和饱和温度：R=2204。6kJ/kg,Ts=120。2℃60℃下水的相变热：r=2355。1kJ/kg18F(ctc0t0)WrQ1DR若Ql0，cc0,则：Fc(tt0)WrDR20002.8(6080)16002355.12204.6=1658kg/h⑶计算蒸发器的传热面积QAKtmDRK(Tst)16582204.61200(120.260)2=50.6m第10章工程训练：——洋葱干燥条件确实定利用热风干燥生产洋葱脱水蔬菜，干燥第一阶段要求洋葱含水量由ω12=90.5％干燥到ω=45.9%。原干燥条件为，干燥空气干球温度为50℃、空气流22量为140kg/h、载物量为2。0kg/m,干燥室面积为10m，其余条件以下表所示。现因生产需要，要求在保证产质量量的基础上，利用现有设施将产量提升35％以上,试经过改变干燥空气温度，干燥空气流量，提出几种不同的解决方案，并比较选择最优方案。下表为不同温度、空气流量、料层厚度对应的临界含水量与恒速干燥速度.空气流量L载物量均衡水分临界含水量恒速干燥速温度t(℃)X*(kg/kg）度UC［kg/（kg/h)（kg/m2C）)X(kg/kg（m2·h)]191100。437。832。351250。438.002.48600。388。052.631401550。338。372。90452.07.631。760.43500.427.952.051400.388。052.6360700。308。103。35注：干燥温度越高，营养成分被损坏的越多，复水性不好，且热量消耗也就越大。洋葱50左右℃的干燥时干燥速度不是很快,60℃的干燥温度比较适合,70℃时洋葱复水性等质量有不良影响,洋葱营养成分损坏许多，复水性不好.（忽视风量变化惹起的风机功率变化)参照答案：洋葱由ω1=90.5%干燥到ω2=45.9％，干燥空气干球温度为50℃、空气流量为140kg/h、载物量为22*临界2。0kg/m，干燥室面积为10m，X=0.42kg/kg,2含水量XC=7.95kg/kg，恒速阶段干燥速度为2。05kg/(m·h）X11X21

1122

0.90519.5kg/kg0.9050.45910.85kg/kg0.459恒速干燥阶段耗时θ1，依据式（10-29）θ1GC(X1X)=1.97.95)=0.14hAUC102.05降速干燥阶段耗时θ2,依据式（10—32）GC(XCX*)XCX*1.9(7.950.42)7.950.422AUClnX2X*=102.05ln0.420.85=2h总时间为θ=θ1+θ2=0.14+2=2。14h产量=G1/θ=20/2.14=9。3kg/h热量耗费：假定空气的初始状态是温度为25℃，湿度为H0.△I=（1.01+1.88H0)（50-25）=25（1.01+1.88H0）Q=L×△I×θ=140×25（1.01+1。88H0）×2.14=7490（1。01+1。88H0）方案一：洋葱由ω1=90。5%干燥到ω2=45。9％,干燥空气干球温度为60℃、空气流量2022＊为140kg/h、载物量为2。0kg/m,干燥室面积为10m，X=0.38kg/kg，临界含水量XC=8。05kg/kg，恒速阶段干燥速度为2。63kg/（m2·h)解：G1=2。0×10=20kg，GC=G1×（1—ω1）=20×（1-0。905)=1.9kgX1

1

0.9059.5kg/kgX2

11

122

10.9050.45910.85kg/kg0.459恒速干燥阶段耗时θ1,依据式（10—29）θ1GC(X1X)1.98.05)=0。1hAUC102.63降速干燥阶段耗时θ2，依据式（10—32）GC(XCX*)XCX*1.9(8.050.38)8.050.382AUCln=102.63ln0.38X2X*0.85=1。55h总时间为θ=θ1+θ2=0。1+1.55=1。65h产量=G1/θ=20/1。65=12.1kg/h产量提升率=（12.1-9。3）/9。3=30%热量耗费增添率:假定空气的初始状态是温度为25℃，湿度为H0。△I=（1。01+1。88H0）（—）（。0）6025=351.01+188HQ=L×△I×θ=140×35(1。01+1。88H）×1.65=8085（1。01+1.88H）008085(1.011.88H0)7490(1.011.88H0)热量耗费增添率=7490(1.011.88H0)7.9%方案二：洋葱由ω12=90。5％干燥到ω=45。9%，干燥空气干球温度为60℃、空气流22*=0.33kg/kg，临界含量为155kg/h、载物量为2.0kg/m，干燥室面积为10m,X2水量XC=8。37kg/kg，恒速阶段干燥速度为2。90kg/(m·h)解：G1=2。0×10=20kg，GC=G1×（1-ω1）=20×(1-0。905）=1。9kgX11X21

1122

0.9059.5kg/kg10.9050.4590.85kg/kg10.459恒速干燥阶段耗时θ1，依据式(10—29）21GC(X1XC)=1.9(9.58.37)=0。07hθ1=10AUC2.90降速干燥阶段耗时θ2，依据式（10-32）GC(XCX*)XCX*1.9(8.370.33)8.370.332AUClnX2X*=102.90ln0.330.85=1。44h总时间为θ=θ1+θ2=0.1+1.98=1。51h产量=G1/θ=20/1.51=13。2kg/h产量提升率=（13.2-9.3)/9.3=41.％9热量耗费增添率:假定空气的初始状态是温度为25℃,湿度为H0.△I=（1。01+1。88H0）（60-25）=35（1.01+1。88H0）Q=L×△I×θ=155×35（1。01+1.88H0)×1.51=8192（1。01+1。88H0）8192(1.011.88H0)7490(1.011.88H0)热量耗费增添率=9.4%7490(1.011.88H0)方案三：洋葱由ω=90.5％干燥到ω=45.9％,干燥空气干球温度为70℃、空气流量为12。22*=0.3kg/kg,临界含水量140kg/h、载物量为0kg/m,干燥室面积为10m2,X2XC=8。1kg/kg，恒速阶段干燥速度为3。35kg/(m·h）解：G1=2。0×10=20kg，GC=G1×（1—ω1）=20×（1-0。905）=1。9kgX11X21

1122

0.9059.5kg/kg10.9050.4590.85kg/kg10.459恒速干燥阶段耗时θ1，依据式(10-29)θ1GC(X1X)1.9AUC103.35降速干燥阶段耗时θ2,依据式（10—32）GC(XCX*)XCX*1.9(8.10.3)8.10.32AUClnX*=ln0.3X2103.350.85=1。17h总时间为θ=θ1+θ2=0。08+1。17=1。25h产量=G1/θ=20/1。25=16kg/h22产量提升率=（16-9。3）/9。3=74。5%热量耗费增添率：假定空气的初始状态是温度为25℃，湿度为H0.△I=（1.01+1.88H0）(70-25）=45（1。01+1。88H0）Q=L×△I×θ=140×45（1.01+1.88H0）×1.25=7875(1.01+1.88H0）7875(1.011.88H0)7490(1.011.88H0)热量耗费增添率=5.1%7490(1.011.88H0)综上所述，方案一增添干燥温度，不可以达到目的；方案二增添空气温度、流量,干燥产量能达到要求,干燥温度也比较适合，能量耗费增添率为9.4％;方案三增添空气温度，固然能大幅度提升产量,能量耗费增添率为5。1%，可是对预热功率要求较高,对产质量量影响也较大.故综合考虑选用方案二。本章习题以及参照答案习题10-5在并流干燥器中，每小时将1。5吨切丁胡萝卜从含水量0.85干燥到0.20（湿基，下同)。新鲜空气的温度为27℃，相对湿度为60％，空气预热温度为93℃，若干燥器中空气是绝热增湿,走开干燥器的温度为50℃,试求:1)每小时除掉的水分；2)每小时空气用量；(3）每日的产品量。解：（1）每小时除掉的水分W，依据式（10-21a）W=G1(12)12代入数值可得:W=1.5×1000×(0。85—0。20）/（1-0.20）=1218.8kg/h(2）每小时空气用量L,因为t0=27℃，0=0.6,查图10-3得H0=0。012kg/kg，则t1=93℃，H1=0。012kg/kg，干燥过程中空气是绝热增湿,沿绝热饱和线交t2=50℃，则H2=0.032kg/kg,依据式（10-21c)W=1218.8/（）=60937.5kg/hLH2H1实质耗费空气用量为L`=L（1+H0）=60937.5×（1+0。012）=61668。75kg/h（3)每日的产品量G2G2=(G1-W)×24=（1500—1218。8)×24=6748。8kg/d习题10-6。某果蔬加工厂用热风个干燥新鲜蘑菇，生产能力为100kg/h，经干燥器脱水办理，湿基含水量由0.90降至0.30，温度由25℃升至35℃，干蘑菇比热容为2.345kJ/（kg·K）。新鲜空气由温度25℃、为0。30经预热器升温至70℃。加热后的空气经过干燥室温度降至50℃。假定空气在干燥过程是绝热增湿。试求:(1)每小时除掉的水分；232)每小时空气用量；3)汽化1kg水分的热耗费量。解：（1)每小时除掉的水分W,依据式（10-21a)G2(12)W=11代入数值可得：W=100×）/（1-0。90）=600kg/h(2）每小时空气用量L，因为t0=25℃，0=0。3，查图10—3得H0=0。006kg/kg，则t1=70℃，H1=0。006kg/kg，干燥过程中空气是绝热增湿，沿绝热饱和线交t2=50℃，则H2=0。016kg/kg，依据式(10-21c）LW=600/(0。016-0。006）=60000kg/hH2H1实质耗费空气用量为L`=L（1+H0）=60000×（1+0。006)=60360kg/h（3）汽化1kg水分的热耗费量q，依据式（10-25a)q=（G2cMtM2—G2cMtM1)/W+l(I2—I0)+q1—c1tM1I0=（1.01+1.88H0)t0+r0H0=（1。01+1。88×0.006）×25+2492×0。006=40。484kJ/kgI2=（1.01+1.88H2)t2+r0H2=（1。01+1。88×0.016）×50+2492×0。016=91。876kJ/kg代入数值得：q=(100×2.345×35—100×2。345×25）/600+100(91。876-40.484）+0—4.178×25=5038。66kJ/kg习题10-7.用连续式干燥器每小时干燥办理湿物料9200kg,湿基含水量由1。5%降至0.2%，温度由25℃升至34.4℃,其比热容为1。842kJ/(kgK）·。空气温度26℃，湿球温度23℃，在加热器中升温到95℃进入干燥器.走开干燥器的空气温度为65℃。假定空气在干燥过程是绝热增湿,试求：（1）每小时产品量及水分蒸发量；(2）每小时空气用量；（3）干燥器的热效率。解：（1）产品量G2，依据式（10-21b)G1×（1—ω1）=G2×（1-ω2）即:G2=9200（1-0.015)/(1-0。002）=9080kg水分蒸发量W，依据（10-21a）W=G2(12)=9080（0.015-0。002）/（1—0.015）=120kg11（2）每小时空气用量L，因为t0=26℃，tw=23℃，查图10-3得H0=0.018kg/kg，24则t1=95℃，H1=0.018kg/kg，干燥过程中空气是绝热增湿，沿绝热饱和线交t2=65℃,则H2=0.03kg/kg，依据式（10—21c）LW（0.03—0。018）=10000kg/h=120/H2H1实质耗费空气用量为L`=L(1+H0）=10000×（1+0。018）=10180kg/h（3）干燥器的热效率hI0=（1。01+1.88H0）t0+r0H0=(1。01+1。88×0。018)×26+2492×0.018=71.996kJ/kgI2=（1.01+1.88H2）t2+r0H2=(1.01+1.88×0。03）×65+2492×0。03=144.076kJ/kg热量耗费量q=L（I2—I0)/W=10000(144.076—71.996)/120=6007kJ/h。依据式(10—26）hr0cWt2c1tM1100%qhr0cWt2c1tM1100%24921.88654.18734.4100%41.1%q6007习题10—8某物料在某恒定干燥状况下的临界含水量XC=0。16kg/kg，均衡水分X*=0。05kg/kg，将其从X1=0.33kg/kg干燥到X2=0.09kg/kg需7h，问持续干燥至X3=0。07kg/kg，还需几小时?解：恒速干燥阶段耗时θ1，依据式（10-29）θ1=GC(X1XC)AUCGC(0.330.16)AUC=0.17GCAUC降速干燥阶段耗时θ2，依据式（10—32）2GC(XCX*)lnXCX*AUCX2X*=

GC(0.16AUC

0.05)0.160.05ln0.090.05=0。11GCAUC则:θ1/θ2=1。5，因此θ1=4。2h，θ2=2。8h25依据式（10-32）GC(XCX*)XCX*3AUClnX*X3=GC(0.160.05)ln0.160.05AUC0.070.05GC=0.19AUC则：θ1/θ3=0.89，因此θ3=4。7h,还需4。7小时。习题10—9将500kg湿物料由最先含水量ω1=0.15干燥到ω2=0。008，已测得干燥条件降落速阶段的干燥速率曲线为直线，物料临界含水量XC=0。11kg/kg，均衡水分X*=0。002kg/kg,恒速阶段干燥速率为1kg/（m2·h）。一批操作中湿物料供应的干燥表面积为40m2，试求干燥总时间。X11=0。15/（1-0.15)=0。18112X2=0.008/(1—0。008)=0.008112GC=G1×(1-ω1）=500（1-0.15）=425kg恒速干燥阶段耗时θ1，依据式（10-29)θ1GC(X1X)4250.11)=0。74hAUC401降速干燥阶段耗时θ2,依据式（10—32)GC(XCX*)XCX*2AUClnX*X2=425(0.110.002)ln0.110.002=3。30h总时间θ=θ14010.00810.002θ2。。。+=074+330=404h流体的流动一、填空：-31.当20℃的甘油(ρ=1261kg。m，μ=1499厘泊)在内径为100mm的管内流动时，—1若流速为2。0m。s时,其雷诺准数Re为（)其摩擦阻力系数λ为（）.26阻力损失为本来的（)。流体的粘度指(）。4。粘度值随温度变化而变化，对于液体，温度高升，粘度（)；对于气体,温度高升,粘度_（）.5。柏努利方程如衡算基准以J。kg-1表示,柏努利方程可表示为(），若用N.m—2—3(N.m。m)表示则可表示为( )。6。机械能主要包含(）和（)及静压能。流体的粘度指（).8。管路中的流动阻力损失主要包含( )、(）。9。粘度值随温度变化而变化，对于液体，温度高升，粘度（）；对于气体，温度高升,粘度( )。牛顿粘性定律表达式为（），其粘性系数粘度的物理意义是（）。某流体在圆形直管中作滞流流动时,其速度散布是（）型曲线，其管中心最大流速为均匀流速的（）倍。某流体在圆形直管中作滞流流动时，摩擦系数λ与Re的关系为（）。13。孔板流量计测得的速度是（）。已知一密闭管路，管的内径为d，管长为L，液体在管内作稳固连续层流流动，3—1流量为Vm.s，总的阻力损失为hf。现将管的内径换成d/2，其余均不改变，此时新管路内的流速为原流速的(），流体流动的总阻力损失为（）。15、单元操作中的衡算往常包含（)衡算和（）衡算.16、空气过滤净化常在空气加热以行进行是因为( )。17、局部阻力有（）和(）两种计算方法。18、压强的表示方法主要有绝对压力、(）和（）。19、流体流动过程的阻力损失能够分为（）和（)。二、判断:1。为减少吸入管路的阻力损失，一般应使吸入管径小于排出管径（）272。静止流体内部压强只与水平高度相关，等高位面即为等压面。( )3。在Re处于2000～4000之间时流体的流动属于介于层流和湍流间的过渡流型。（）孔板流量计和转子流量计的最主要差别在于：前者是恒截面，变压差;后者是恒压差，变截面.（）三、选择：1。流体管内作湍(紊）流流动时,其均匀流速u与管中心的最大流速umax的关系为（）。A。u≈1.5umaxB。u≈0.8umaxC.u≈0。5umaxDu≈0.6umax2。气体输送较之于液体输送其特色表此刻（）阻力损失大B流体粘度小C质量流量大D温度高液体在一等径直管中稳态流动，若体积流量不变，管内径减小为本来的一半，假定管内的相对粗拙度不变,则完整湍流(阻力平方区）时，流动阻力变成原来的（）。A．1/16B．8倍C．16倍D32倍在稳固流动的并联管路中，管子长，直径小，而摩擦系数大的管段，经过的流量（）。A.与主管相同B.大C.小D不确立5。水在园形直管中作滞流流动,流速不变，若管子直径增大一倍，则阻力损失为本来的（）。A.4倍B。1/2C。2倍D1/46。在必定流量下，流体在并联管路中作稳固连续流动，当并联管路数量愈多,则(）.A。流体阻力损失越大B.流体阻力损失越小C。流体阻力损失与并联管数没关D不确立7。孔板流量计测得的是（)28A速度散布B均匀速度C最大速度D压力8.在管路上安装仪表一般选择在距进口出口30～50d以上的地点主要因为(）便于丈量湍动时的状况B防止因为流体界限层发展致使速度散布沿管长的变化。防止界限层脱体便于测定层流时的状况9。流体在园管内作滞(层）流流动时，阻力与流速的(）成比率，作完整湍流时，则与速度的（)成比率。A。平方，一次方B.五次方，三次方C。一次方，平方D平方10、层流与湍流的实质差别是（）。A湍流流速＞层流流速;B流道截面大的为湍流,截面小的为层流；层流的雷诺数＜湍流的雷诺数；D层流无径向脉动，而湍流有径向脉动.11、选择离心泵主要的性能参数是( )A。扬程和效率B.流量和效率C.功率和效率D。流量和扬程12、在国际标准单位制中黏度的单位是（）.2A.cpB。PaC。W／m·℃D.Pa。s。干燥一、填空:1。空气湿度(湿含量）H指（)，相对湿度指（）空气中水分含量的几种不同的表示方法有（)，（),相对湿度，干、湿球温度.3。露点是指（）。4。空气的干球温度为80℃,相对湿度为10％,依据空气－水系统h－H图确立湿度H为（）29kg/kg,焓值h为（）kg/kg.5。空气的干球温度为80℃，相对湿度为10％，依据空气－水系统h－H图确立其湿球温度tw为( )℃，露点td为（）℃。6列举两个与干空气采纳水分能力相关的状态参数(），（）。7列举两个热、质同时传达的单元操作(）（）8、往常干燥包含预热阶段，(），（）。9、联合水分指（）。10、干燥器的热效率一般指（）。11、不饱和湿空气的露点、干球温度和湿球温度依照从高到低摆列的次序是( )；( );（).相对湿度φ值能够反应湿空气汲取水汽能力的大小，当φ值大时,表示该湿空气的汲取水汽的能力（）当φ=0时。表示该空气为（）。12、在必定空气状态下干燥某物料，能用干燥方法除掉的水分为（);第一除掉的水分为(）；不可以用干燥方法除的水分为（）。13、毛巾在恒定空气条件下的干燥可分为预热升温阶段、（）和降速干燥等几个阶段.14、干燥这一单元操作，既有（）传达,又有（)传达。15、依据水分与固体物料间结协力的大小，可将其分为（)和(）。二、判断：1、湿球温度和干球温度的差值越大说明空气采纳水分的能力越小.（）2、物质的焓值大小与所选用的计算基准状态相关.(）3、当温度不太高而相对湿度不太大的时候可以近似以为空气－水蒸汽系统湿球温度，绝热饱和温度及露点相等.( )4、.绝热增湿能够近似看作一等焓过程。（）5、联合水和非联合水表现的均衡蒸汽压不同。(）6、干燥是较高温度的气流与湿的物料接触，气固两相间发生热量和物质的同时30传达。（）7、物猜中的自由水分相当于非联合水分.（）8、在必定条件下测定获取的物料干基含水量x,物料表面温度Ts和相应时间t的数据绘制成的图称为干燥速率曲线。（)9、喷雾干燥的干燥时间很短主假如因为干空气的温度特别高。（）10、用相同状态的干热空气干燥含水量相同的不同性质的物料，经过相同的干燥时间后从湿物猜中带走的水分是相同的。(）11、假如其余条件不变而将干燥器出口废气的温度降低则干燥器热效率变)、假如其余条件不变而将干燥器出口废气的湿度降低则绝对干空气用量变(）。12、干燥的恒速阶段物料表面的温度为（），物料获取的热量主要用于(）.13、湿空气经预热,相对湿度φ(）。三、选择：1、相对湿度指（）都不对B每Kg干空气所带有的水汽量。C每Kg湿空气所带有的水汽量。D空气中的水汽分压与统条件下空气中的水汽分压可能达到的最大值之比。2、物猜中的水依照在必定条件下可否用干燥的方法除掉能够分为( )两种。联合水,非联合水B自由水分，均衡水分C自由水分，临界水分均不对3、喷雾干燥干燥时间很短主要因为（）干燥介质的温度很高B传热传质的表面积很大C去除水重量少D都正确4、在必定的空气条件下，用对流干燥方法干燥湿物料时，能除掉的水分是(）。A.均衡水分B.联合水分C.非联合水D。自由水分5、喷雾干燥的最主要长处是（）。适合热敏物料;B能量利用率高；C节俭能量；D干燥效率高。五、阐述：311、剖析减小物料的厚度能够缩短干燥时间的主要原由。2、表示湿空气水分含量（湿润程度）的参数有哪些？并详尽解说此中的一个参数.3、今测得空气的干球温度为60℃,湿球温度为45℃，表达利用焓－湿图用作图法求解湿空气的湿度H、相对湿度、焓h及露点td的方法及步骤。（8分）4、简述恒定干燥条件下的干燥过程阶段，并剖析怎样针对不同的物料特色设计干燥的工艺条件。流体的运输一、填空:1。流体输送中液体在管道中的经济流速为（），气体在管道中的经济流速为(）.列举两个影响离心泵安装高度的要素（）、（）。3。对于离心泵假如运行中泵内混入了许多的空气则会发生(）现象，假如安装高度太高可能发生（）现象.流体静力学方程合用的必需条件包含(），(）同一种流体.5．某输水的水泵系统,经管路计算得,需泵供应的压头为H=19m水柱，输水量为20kg·s—1，则泵的有效功率为（）。6。离心泵的主要零件有以下三部分（),（)和泵轴。离心泵安装高度过高会发生（）现象。7．、离心泵的工作点由（）特征曲线与(）特征曲线决定.二、判断:1.离心泵开泵以前要先灌液，目的是防备气蚀现象发生。（）2。离心泵在启动时要全开出口阀3。实质使用的一台压缩机所能达到的最高压力是有限的。当关小离心泵的出口阀时，泵的扬程增大了，其升扬高度提升了（）.5。若将同一转速的同一型号离心泵分别装在一条阻力很大，一条阻力很小的管32路中进行性能丈量时，其测出泵的性能曲线就不相同（）。若将同一转速的同一型号离心泵分别装在一条阻力很大，一条阻力很小的管路中进行性能丈量时其实质供应管路的最大流量也不相同（）。三、选择：1。离心泵的安装高度太高可能致使（）现象。气缚B扬程变大C都有可能D气蚀2．离心泵铭牌上注明的扬程是指( )。A。功率最大时的扬程B。最大流量时的扬程C.泵的最大扬程D。效率最高时的扬程五、阐述:1、绘制离心泵特征曲线和管路特征曲线的表示图并标明每一条曲线和坐标的名称,联合图剖析离心泵启动时出口阀是封闭仍是全开？2、简述离心泵的采纳步骤和使用操作中需要注意的问题。传热一、填空：平壁稳固传热过程,经过三层厚度相同的不同资料，每层间温度变化以下图,试判断λ1、λ2、λ3的大小次序（）以及每层热阻的大小次序(）。33牛顿冷却定律表达式为：(）和（).3。传热的基本方式有（);(）；辐射.传热的基本方式有（）;（）；对流传热。列管式换热器主要由(），（），管板和封头，折流板构成。6。列管换热器，在壳程设置折流挡板的目的是（)。7.对于间壁式换热器：m1Cp1（T1-T2)=m2Cp2（t2-t1）=K.A.△tm等式建立的条件是（)、（)、无相变化。8。列举影响沸腾给热的两个要素( )、（)。.9。增强传热过程应采纳以下门路:增添传热面积比如(）；提升温差比如（）对间壁式换热器：m1Cp1（T1—T2)=m2Cp2（t2-t1）=K.A.△tm等式建立的条件是（)、（)、无相变化。物体的黑度是指（）。提升总传热系数应当考增强传热系数较（）一侧的传热状况.间壁式换热器中洁净的流体一般走（）程，易结垢有腐化性的走（）程。14。列举两种提升保温成效的方法（）(）传导热是（)。对流传热则是（)．温度场指(）.17。传热膜系数或称给热系数的单位为（）。18。热学范围的四个基本因次是（），(），长度,质量。19。辐射传热是_（）有一高温炉，炉内温度高达1000℃以上，炉内有焚烧气体和被加热物体，定性剖析从炉内向外界大气传热的传热过程以下：（)；（）;炉外经过对流与辐射并联联合传热,将热量从炉的外壁面传到大气中.烘烤面包的过程包含了哪些传热的方式：（）；（）;热传导.提升总传热系数应当考增强传热系数较(）一侧的传热状况。间壁式换热器中洁净的流体一般走（）程，易结垢有腐化性的走（）程。3424．热传导的一般规律用（)定律描绘，对流给热的一般规律用（）描绘.25．蒸汽冷凝传热的热阻主要集中在(），在立式蒸汽加热设施中蒸汽的流动方向往常是（)。26．黑体的表面温度从400K升至800K,其辐射能力增大到本来的（）倍。27．常用的列管换热器可分为固定管板式、（）和(）等。二、判断：凡稳固的圆筒壁传热，热通量为常数。( )在列管式换热器的设计中饱和蒸气一般都走管程。3。实时除去传热表面的污垢主假如为了增大传热的面积达到增强传热成效的目的.（）4。室内空气加热设施常常安装在离地面比较近的地方主要为了增强强迫对流传热。（）在确立列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走管程；易结垢的流体走管壳程。（）6。在稳态传热衷，凡热阻大处其温差也大.（)冷热流体的出进口温度确立此后传热的均匀推进力就确立了。（）三、选择:揭露黑体的全辐射能力与表面温度关系的定律是（）普朗克定律B克尔基荷夫定律C斯蒂芬－波尔茨曼定律D能量守恒定律2。在对流体进行加热或许冷却时多采纳逆流操作主假如为了（)增大均匀温差B增大传热系数C增大传热面积D以上都不对3。影响资料的导热系数的要素主要有（）A构成，构造，湿度B构成，面积，构造C构成，湿度,厚度D4。

面积，构造，厚度对于多层壁的稳固传热,拥有较大的热阻的那层拥有的温差。（A较小B温差与热阻没关C不确立D较大

）35选择固定管板式换热器仍是选择浮头式换热器主要考虑的要素是（)A传热面积B流体性质C总传热系数D冷热流体的温差6。列管换热器管程常用流速范围为:一般液体（）,气体( )。A。0—1-1-1-1。5~3m.s；5~30m.sB。3～15m。s；5～30m.sC。3～5m.s-1；5～10m。s—1D0。5~3m。s—1;1～3m。s—1翅片管换热器的翅片应安装在( )。A.管外B.α大的一侧C.管内D。α小的一侧8。套管冷凝器的内管走空气，管间走饱和水蒸汽，假如蒸汽压力必定，空气进口温度必定，当空气流量增添时:（1）传热系数K应（)（2）空气出口温度（)A增大,增大B减小减小C基本不变基本不变D增大，减小用冷却水将必定量的热流体由100℃冷却到40℃,冷却水初温为15℃,在设计列管式换热器时，采纳两种方案比较，方案Ⅰ是令冷却水终温为30℃，方案Ⅱ是令冷却水终温为35℃，则用水量W1和W2,所需传热面积A1和A2关系为)AW1﹥W2；A1﹥A2BW1﹥W2；A1﹤A2CW1﹤W2；A1﹤A2DW1＝W2;A1＝A210．沸腾给热过程中，增大过热度，其沸腾给热系数（）.A.增大;B.减小；不变；D。不确立。11．在对流传热系数的关系式中，反应流体流动状况对传热系数影响的是(）。。努塞尔数Nu;B。雷诺数Re；C。普兰特数Pr；D。格拉斯霍夫数Gr。12。对于传热系数K下陈述法中错误的选项是（)A、传热过程中总传热系数K与对流给热系数和管壁的热阻都相关；B、总传热系数K跟着所取的传热面不同而异;36C、总传热系数K可用来表示传热过程的强弱,与冷、热流体的物性没关；D、要提升K值，应从降低最大热阻着手。揭露了物体辐射能力与吸效率之间关系的定律是（）.A、斯蒂芬—波尔兹曼定律;C、折射定律;B、克希霍夫定律；D、普朗克定律;在流体出进口温度相同条件下，对于传热均匀温差的描绘正确的选项是（）.A逆流大于并流B并流大于逆流C不可以确立D相同大常压水蒸气冷凝加热空气，空气均匀温度为20℃,则壁温约为（)A。20℃；B.100℃;C。60℃；D.49。7℃.16。不需要赔偿圈的换热器是（)A。固定管板式;B.