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文档简介

沈阳腾越建筑工程有限公司1 1司轮扣式支架模板工程施工方案依据砼工程质量,对下道工序的施工有直接的影响。因此,合理选用模板体系,做好模板接缝和细部处理,严格执行“三检制",保证模板的施工质量,确保主体结构达到合同标准.1)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。术规范》JGJ162-2008;5)惠州建筑施工安全规范和规程及本企业相关施工标准;6)本工程施工图纸和本工程施工组织设计等。沈阳腾越建筑工程有限公司1概概况惠州珑誉花园惠州市惠城区水口大道与湖滨路交界处惠州市惠宇投资发展有限公司广州博意建筑设计院有限公司广东省工程勘察院广东宏茂建设管理有限公司沈阳腾越建筑工程有限公司惠州市质量安全监督站高层民用建筑序号项目1工程名称2工程位置3建设单位4设计单位5勘察单位6工程监理7施工单位8质量安全监督单位9工程规模10建筑类别1司序号12345678项目建筑功能高程设计建筑结构安全等级抗震设防烈度建筑面(m2)建筑层数层高(m)结构形式住宅、车库、商业、/建筑高度(m)#楼地下室地下室基础类型主体类型99。32.377。397。898。6.15-4.8积26672.824243。320355.729475.827541.82内容高层建筑高层建筑耐火等级设计使用年限地上1标准层2。9地下建筑面积地下5。02。96。15m—4.8m筏板承台桩基础限公司开发建设的高档次商业住宅小2司板施工的模板体系中,拟在各主楼标准层采用采用轮扣式钢管支撑系统.木模板施工的工程,铝模、钢模、高支模及15m以内,净空层高度在12m一下的单跨、多缺点:术参数3司2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施.较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力(临界力)的验算,确保架体的稳定性和安全性.设足够的剪刀撑,在顶托与架体横杆300—500mm之术参数AMM理论重(KG)9。38。284。22。5横杆架立杆荷载(Pmax)分别为:40、30、25KN。4司HG90Pmax=6。77KNQmax=14.80KNHG-120Pmax=5.08KNQmax=11.11KNHG80Pmax=3.39KNQmax=7。40KN3、支座设计荷载:可调底座Pmax=60KN,可调顶托Pmax=60KN,可调早拆N节、轮扣式支撑的设计向间距为设时要注意楼层框架轴线间距,按照排架间距在梁轴线两侧搭设立杆,立改用另一种长度的横杆进行搭设。轮扣式脚手架要特别注意纵横横杆的长度一定要一致,以保证架体相互紧扣,能有效搭设剪力撑.轮扣式脚手架,柱模板支完后,再支靠墙轮扣立杆。轮扣柱模板木方或钢管上,使整个体系成形稳定的系统.度不一定能正好到达梁底,因此,在轮扣式脚手架顶端,加设U型托进U型托的的受力稳定.5司梁底板.至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度。1)材料准备6司间后分批进后分批进后分批进后分批进后分批进后分批进后分批进后分批进规格名称木楞立杆横杆数12345678块条个个个吨个模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记,堆放于现场施工段工作(1)轮扣式支撑体系扣件必须插牢固,保证不能自拔.(2)按规范要求(架体高度超过4个步距)每隔五跨设置剪刀撑。(3)可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm.(4)作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。第七节、操作工艺7有限公司建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》具体为:立杆顶部采用顶托支撑,顶托梁、板注:1—18mm厚胶合板2-板次楞木3—顶部封口托木4—木档5—通长夹木6-梁次龙骨7—梁主龙骨8-板主木楞8司1)模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性,支模架(模板支柱和斜撑下)的支撑面应平整压实,并有足够的承压面积。2)模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞,以确保预埋、预留孔洞的3)柱子模板接缝控制差、用油膏批嵌,外侧用硅胶或发泡剂封闭,以防漏浆.1)拆除前的准备④拆除前对整个建筑物实行全封闭,禁止无关人员进入操作现场,以免发生2)拆模时间规定:侧模拆除时,砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏,方可拆除.板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见,并报现场监理工程师同意.各部位构件拆模时所需混凝土强度:结构类结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%)≤250板梁≤8759司>8>8100悬臂构件-—1003)模板拆除注意事项(1)、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆(满足操作要求)铺上脚(3)、拆下的模板由人工往下传递,层高超过4m楼面底模由人工通过绳子模板质量标准、木枋、胶合板,在使用前应认真挑选防止锈的强度、刚度和稳定性;保证结构、构件各部分形允许偏差项项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5高-5~+2相邻两板表面高低差2截面尺寸—5~+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0~+10司距的排列,要确保支撑系统有足够的刚度,模板支顶的底部应在坚实地面上,梁标高引测误差,同时在同一板跨内先定出板边两侧高度,中间部位正确,即板底模压往梁(柱)侧模上口;正确按照施、宽度不均匀,中间外凸工技工操作,人员相对固定;正确确定楼梯踏步的防治措施:1)墙体螺杆(或柱抱箍)间距严格按模板方案执行;2)螺杆加工先做样品,检查与螺帽套丝是否吻合,否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直司周未搭设斜撑,浇筑砼时向一侧倾斜;4)输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏.防治措施:1)柱(墙)边线测放完毕后,应先检查钢筋是否偏位,否则纠正后再焊接及绑扎钢筋,绑完后,吊线检查其垂直度,若存在倾斜、扭转情况采用交接:木工接收时钢筋、木工专业工长应3)模板安装完毕后,先由班组进行自检,垂直度在5mm内方可要求作业队质检保护1、模板存放场地(清理、维护)要平整,模板平放时要有木枋垫架,立放时要搭设分类模板架,模板触地处要垫木枋,搬运柱模(模板)要轻起轻放,不得2、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和楞角.宽80~100mm,楼梯踏步保护模板宽度50~80mm。第十节、模板施工职业健康安全要求1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布,避免受潮变形,司除和安装,不能图方便擅自搭设.4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求,梁板模架应加防滑5)、模板上堆放钢筋,砼必须分散堆放,不得集中堆放.6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工.。硬拉硬扯.1)支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2)操作工在作业时严禁喝酒或带病作业.3)操作工在上架时必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。2)严禁穿拖鞋上架,必须穿防滑鞋;3)根据砼浇筑位置,及时进行检查,出现较小问题,如倒枋、爆模,立即停4)出现较大问题,如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离,并及时通知上司2)、圆盘锯处锯木灰排放,造成环境施工现场粉尘的排放.。第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理.在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据严格控制砼出料高度,不得超过40cm高,泵出的混凝土要及时振捣铺平.节、施工监测方案b梁、柱模板受力变承情况,发现下沉、松动和变形情况及司2)浇砼前进行第一次观测,以后每半小时进行一次观测。并作好记录。mH栓1道,对拉螺栓直径20mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。00mm,梁模板截面底部方木距离300mm,梁模板截面侧面方木距离400mm.司AAkN/m2;0kN/m3;Nm500kN/m2。其中——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2.000h;V凝土的浇筑速度,取2。500m/h;取0。850。F4*2*1*0.85*1.58=14.19kN/m2F=28.8kN/m2压力标准值F1=14.190kN/m2F14。190kN/m2F=28.8.000kN/m2。I矩W分别为:W30。00×1。80×1.80/6=16。20cm3;I8cm4;计算,计算简图如下BB300300300司其中f—-梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2);M—计算的最大弯矩(kN。m);q—-作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);M=—0。10×10。35×0。3002=0。093kN。mf5.74N/mm2QqlTQbh[T]Q0。300×10.35=1.863kNT3×10.35/(2×300×18)=0。2875N/mm2T=1.40N/mm2其中q=0.34×0。30+24.00×0.30×1。00+1。50×0.30×1.00=7。大挠度司计算,计算简图如下22.63kN/mBAB400400400400400f度计算值(N/mm2);M—计算的最大弯矩(kN。m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);M0。10×22.628×0。4002=—0。362kN.mf6.705N/mm2Q6qlQ0.400×22。628=5。431kNT3×5431/(2×1000×18)=0。453N/mm2T]=1.40N/mm2最大挠度计算公式如下:q。19×1.00=14。19N/mm司大挠度v14.190×400。04/(100×6000.00×486000.0)=0.843mmA—穿梁螺栓有效面积(mm2);f70N/mm2;kNN模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、版)、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20;纵距(m):0.90;步距(m):1。50;脚手架搭设高度(m):2.70;采用的钢管(mm):Φ48×3。0;立杆采用顶托与板底支撑方木连接;连接方式:方木支撑;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25。000;楼板浇筑厚度(m):0.15;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3。500;司施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;3。楼板参数nSiC每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440。000;计算楼板的宽度(m):4。00;计算楼板的厚度(m):0.12;计算楼板的长度(m):4。50;施工平均温度(℃):15。000;4。木方参数木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。300;木方的间隔距离(mm):300。000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100。00;楼板支撑架荷载计算单元方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10。000×10.000/6=83.33cm3;I=5.000×10.000×10。000×10.000/12=416。67cm4;方木楞计算简图(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q=25.000×0。300×0.150=1。125kN/m;1司(2)模板的自重线荷载(kN/m):q=0。350×0。300=0.105kN/m;2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p=(2。000+3.500)×0.900×0。300=1。485kN;12。强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载集中荷载最大弯距q=1.2×(q+q)=1.2×(1。125+0.105)=1.476kN/m;12p=1.4×1。485=2。079kN;M=Pl/4+ql2/8=2.079×0.900/4+1。476×0。9002/8=0.617最大支座力N=P/2+ql/2=2.079/2+1.476×0.900/2=1。704kN;截面应力σ=M/W=0。617×106/83333。33=7。407N/mm2;方木的计算强度为7.407小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算:下:Q=ql/2+P/2其中最大剪力:Q=1。476×0。900/2+2.079/2=1。704kN;T1N/mm2;截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;方木的抗剪强度为0.511小于1。300满足要求!4.挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q=q+q=1。230kN/m;12集中荷载p=1.485kN;最大变形V=5×1。230×900。04/(384×9500。000×4166666.667)+1485。000×900。03/(48×9500.000×4166666.7)=0。835mm;方木的最大挠度0.835小于900.000/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1。476×0.900+2。079=3.407kN;司支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m)支撑钢管计算变形图(kN。m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M=1.534kN.m;max最大变形V=7。006mm;max最大支座力Q=14.908kN;max截面应力σ=341.544N/mm2;支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。司(1)脚手架的自重(kN):N=0.129×2。700=0.349kN;G1(2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×1.200=0.378kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N=25.000×0。150×0。900×1。200=4.050kN;G3经计算得到,静荷载标准值N=N+N+N=4。777kN;GG1G2G32。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值N=(2。000+3。500)×1。200×0。900=5.940QkN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1。4N=14.048kN;GQ不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N—--—立杆的轴心压力设计值(kN):N=14。048kN;σ-——-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i查表得到;oi----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A-——-立杆净截面面积(cm2):A=4。24cm2;W---—立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4。49cm3;σ———-——-—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]—--—钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2;L-——-计算长度(m);o如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算l=kuho1l=(h+2a)o(1)(2)k-—--计算长度附加系数,取值为1。155;1u—-—-计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3;u=1。730;公式(1)的计算结果:立杆计算长度L=kuh=1.155×1。730×1.500=2。997M;o1L/i=2997。225/15。900=189.000;o由长细比l/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。201;o司立杆稳定性计算σ=164.835小于[f]=205。000满足要求!立杆计算长度L=h+2a=1.500+2×0.100=1。700m;oL/i=1700。000/15。900=107.000;o由长细比l/i的结果查表得到轴

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