超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总

1/391/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总 1/391/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总、规程及技术标准m采用外径为φ48mm，壁厚3mm的焊接钢管。材质符合《普通碳素结构钢技术条件》涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯2/392/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总采用宽厚200mm×50mm木板，木板材质不低于国家的Ⅱ等杉木和松木板，两端使用搭设顺序→安装工字钢梁→在工字钢梁上放线→在向扫地杆→逐根树立立杆随即与纵向扫地杆扣牢→安装横扫地杆扣牢→安装第一步大横杆(与各立杆扣牢)→安装第一步第二步小横杆→加设临时抛撑(上端与第二步大横杆扣牢,在装三、四步大横杆和小横杆→设置联墙杆→接立杆→加设剪刀搭设工艺标定立杆位置；周边脚手架从一个角部开始并，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步固定，并按此要求继续向上接长；在设置第以确保构架稳定和架上操作人员的安全；剪架子一起及时设置；安全网满挂，挂于脚手钢筋，在剪力墙柱内外焊钢管，再用钢管拉牢，或拉结置处没剪力墙、框架柱，应在窗洞口和楼层处搭设临时牢。连墙杆应均匀布置，形式可以花排，也可以并排，连mm须将高m结构外边缘的距离200mm，立杆接长3/393/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总方mm中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。大小横杆与m搭设栏杆，钢管接头要错开500mm以上，并不得大横杆与立杆用十字扣连接，大横杆设在小横杆上，在立柱扣紧，大横杆的长度不宜小于3跨，并不小于6m。木脚手板：作业层脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120~150mm。脚手板采用50厚木脚横杆250mm以上未做固定的探头板。自顶层作业层的脚手板往下计，每12m满铺一层脚手挑架底部及操作层应设置200mm高挡脚板，搭设在外立杆的内侧。挡脚板采用剪刀撑：剪刀撑应满剪，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，剪刀撑各接头采用m图)。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。所有扣件要紧固，可用力矩扳手实测，要求达到40~65N.m。过小则扣斜杆应在1~2步内，由底至顶呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交全网从扫地杆开始设置，作业层加安全网要符合国家规定的各项技术要网采用尼龙绳固定，必须绷平、绷直，为保证安全设Φ20钢筋。施工层脚手架内侧与4/394/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总时支撑刚性连接的方法。纵向从一层开始隔横杆。装设连墙件应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和套架侧横杆连接且与墙面垂直,不准向上倾斜,下倾角度不宜超过15，且中间须设置防护栏杆，高度1.2m。都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平纵距始终保持一致。mmm要mm于大横杆在脚手架上堆积重物或作为承重结构。作业面上满铺的第一步必须设置安全兜网，然后在每三步架设封闭，不得出现有遗漏，要求周圈交圈，若出现同一周圈的兜搭接长度不得小于一跨。兜网设置必须严密、绑紧、绑平，四mm保证脚手架的整体别扣紧在立杆的连接点，各面的脚手架的大横杆要相互5/395/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总，采用槽钢焊接的吊装式0mm；横向偏差不大于其高度的1/600，且不大于50mm。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，同跨内外高度差不大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的误差不应大于50mm。脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。拆除顺序为:横杆→立杆→联墙杆→纵向支撑置护栏或警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员格按照先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则依次进行，严两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步。连墙指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另外一人有件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的中用钢丝绳栓住，及时用塔吊或以其他安全方式运按指定的地点分类堆放，当天拆当天清，拆下的6/396/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总式。当两组作业时,可分别从相对角开始置,不得滞后超过2步。mm整齐。连墙件之上的架高(以纵向平杆计)不得多于2步。之间至少有3道连接,其中,斜杆的搭接接头部位至在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距做大于或等于100mm项手架取3kN/m2；1.5kN；施工kN运和安装的构件自重不得大于2.5kN。人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀登脚手架上下。架上及安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自得有裂缝，结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的7/397/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总外脚手架的安全技术措施JGJ30-2001)进作业指导书，并进行结构计算，脚手架搭设必须是经过全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，体检合确。KN砼的输送管。电安全技术规范》(JGJ46-2005)有关规定执行。8/398/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总。标志。临街搭设时外侧应有防止坠物伤人的防护禁入内。安装设立安全警戒标志，或划分警戒区并设专平杆、扫地杆、连墙杆和安全网，在连墙杆处设得在脚手架基础及其附近进行挖掘作16#工字钢挑梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书采采用的钢管类型为48×3.0，4kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。kNm变化系数1.6300，体型系数1.1340。bU平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑9/399/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总形。P8kN/mP0.350×1.000/2=0.175kN/mQ000/2=1.500kN/mq0.175=0.256kN/mq.100kN/m和跨中矩)下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩计算公式如下:=0610×106/44910=135926N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!下的挠度计算公式如下:10/3910/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总q+0.175=0.213kN/mNm挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!不利荷载布置下计算小横杆的最大弯P38×1.500=0.058kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNP×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M1.2×0.038)×1.0002/8+3.534×1.000/4=0.889kN.m/4491.0=198.016N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:11/3911/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总集中荷载最大挠度计算公式如下:P.058+0.262+2.250=2.570kN的最大挠度VVV=2.434mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!抗滑承载力按照下式计算(规范cRc设计值,取8.0kN；P1=0.038×1.000=0.038kN值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kNNmkN会kN；kN,其抗滑承载力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN12/3912/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=2.900kN。内、外立杆按一纵距内施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kNUz构荷载规范》力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向压力N=1.2×2.900+0.85×1.4×6kN计算公式N=1.2NG+1.4NQMW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系数，取1.155；13/3913/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到×424)=121.721N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!k系数，取1.155；W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到9×424)+412000/4491=201.604N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!NlNlw+NoNlw=1.4×wk×Aw14/3914/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=Nlw.760kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.760kN连连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查查表得到=0.97；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf=84.157kNI934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面kNq25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m15/3915/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总119.78kN9.789.78kN0.24kN/mAB100130014000.570.900.0.570.900.140.149.929.970.06100.105为RkN,R2=10.866kN,R3=-0.565kNfM5W+N/A=1.024×106/(1.05×116800.0)+4.300×16/3916/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!bU,计算公式如下其中其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1300.0×160.0×235.0)=1.78bb'=1.07-0.282/b=0.912经过计算得到强度=1.02×106/(0.912×116800.00)=9.61N/mm2；<[f],满足要求!RAHRUi面计算其中其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各各支点的支撑力RCi=RUisini拉力分别为UkNRU大值进行计算，为RU=10.816kNFg力(kN)；Fg钢丝破断拉力总和(kN)；荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝0.8；17/3917/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总大于8.000×10.816/0.850=101.796kN。1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。UNN=RU=10.816kN公式为所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[10816×4/(3.1416×50×=12mmR10.866kN为f拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10866×4/(3.1416×50×=12mm下层钢筋下面，并要保证两侧Nmm18/3918/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总fcc算中取于131.6kN术规范》(JGJ130-2001)。杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步采采用的钢管类型为48×3.0，14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。kNm变化系数1.6300，体型系数1.1340。均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变P38kN/m标准值P2=0.350×1.000/2=0.175kN/mQ.000/2=1.500kN/mq.2×0.038+1.2×0.175=0.256kN/mq4×1.500=2.100kN/m19/3919/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总和跨中)下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩计算公式如下:=0610×106/44910=135926N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!下的挠度计算公式如下:q+0.175=0.213kN/mNm挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!20/3920/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总不利荷载布置下计算小横杆的最大弯P38×1.500=0.058kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNP×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M1.2×0.038)×1.0002/8+3.534×1.000/4=0.889kN.m/4491.0=198.016N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:P.058+0.262+2.250=2.570kN的最大挠度21/3921/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总VVV=2.434mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!抗滑承载力按照下式计算(规范cRc设计值,取8.0kN；P38×1.000=0.038kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kNNmkN会kN；kN,其抗滑承载力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kNNG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=2.953kN。内、外立杆按一纵距内施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN22/3922/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总Uz构荷载规范》力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向压力N=1.2×2.953+0.85×1.4×9kN计算公式N=1.2NG+1.4NQMW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系数，取1.155；W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到×424)=122.505N/mm2；23/3923/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!k系数，取1.155；W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到9×424)+412000/4491=202.388N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!NlNlw+NoNlw=1.4×wk×AwNo——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=Nlw.760kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.760kN连连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=170.00/1.60的结果24/3924/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总查查表得到=0.55；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf.331kNI934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面q25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m119.84kNA2009.84kN0.24kN/mB245025/3925/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总2.922.710.540.047.147.210.9890.0690.060为RkN,R2=7.745kN,R3=0.042kNfM5W+N/A=1.544×106/(1.05×116800.0)+5.125×水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!bU,计算公式如下其中其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.9326/3926/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总bb'=1.07-0.282/b=0.924经过计算得到强度=1.54×106/(0.924×116800.00)=14.31N/mm2；<[f],满足要求!RAHRUi面计算其中其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各各支点的支撑力RCi=RUisini拉力分别为RU9kNRU取最大值进行计算，为RU=13.799kNFg力(kN)；Fg钢丝破断拉力总和(kN)；荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝0.8；大于8.000×13.799/0.850=129.869kN。1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。UNN=RU=13.799kN公式为所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[13799×4/(3.1416×50×=14mmR=7.745kN为27/3927/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总f拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7745×4/(3.1416×50×=10mm下层钢筋下面，并要保证两侧Nmm=82.2mm。fcc算中取于131.6kN悬挑式扣件钢管脚手架计算书术规范》(JGJ130-2001)。管。采采用的钢管类型为48×3.0，28/3928/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变P8kN/mP0.350×1.500/3=0.175kN/mQ500/3=1.500kN/mq0.175+1.4×1.500=2.356kN/m弯矩计算公式如下:M356×1.0002/8=0.295kN.m/4491.0=65.578N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算公式如下:q38+0.175+1.500=1.713kN/m小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!29/3929/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总不利荷载布置下计算大横杆的最大弯P1.000=0.038kNP1.000×1.500/3=0.175kNQ.000×1.500/3=1.500kNP038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:/4491.0=106.903N/mm2Nmm,满足要求!的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:P.038+0.175+1.500=1.713kN最大挠度30/3930/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总VVV2=4.964mm150与10mm,满足要求!抗滑承载力按照下式计算(规范cRc设计值,取8.0kN；P1=0.038×1.500=0.058kN值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN求!NmkN会kN；kN,其抗滑承载力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kNNG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=3.583kN。内、外立杆按一纵距内施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kNUz构荷载规范》31/3931/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向压力N=1.2×3.583+0.85×1.4×5kN计算公式N=1.2NG+1.4NQ向压力N=1.2×3.583+1.4×00kNMW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系数，取1.155；W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到9×424)=131.913N/mm2；32/3932/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总k系数，取1.155；W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到9×424)+412000/4491=211.796N/mm2；NlNlw+NoNlw=1.4×wk×AwNo——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=Nlw16.140kN，连墙件轴向力计算值Nl=21.140kN连连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=150.00/1.60的结果查查表得到=0.63；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。33/3933/39超实用高层悬挑脚手架施工方案汇总Nf92kNNfNl连墙件的设计计算满足要求!Nq26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m11.60kN.60kN.60kN0.25kN/mA