连续箱梁预压方案（参考）

本文格式为Word版，下载可任意编辑——连续箱梁预压方案（参考）现浇预应力混凝土连续箱梁施工方案

一、工程设计概况

本标段安庄、朱庄分开式立交为跨（主）线桥，主线下穿。设计为后张法预应力连续箱梁，单箱单室，箱体宽5m，梁宽与桥面总宽一致为8.50ｍ，桥面净宽7.5ｍ。两桥预应力混凝土连续箱梁均为20+2×25+20四跨连续箱梁，混凝土设计标号为C50。预应力钢筋采用Φj15.24mm钢绞线，后张法施工，预应力钢绞线全桥贯穿仅在两端张拉。

二、施工布署1、总体安排

根据设计和施工现场实际状况及工期要求，两桥连续箱梁现浇混凝土设计标号为C50，均采用碗扣式满堂支架现浇施工，混凝土浇注前对支架进行预压试验，预应力孔道使用镀锌波纹管预留管道，预应力钢筋采用Φj15.24mm钢绞线。为了缩短施工周期，缩短支架受力时间，防止支架沉降、连续箱梁断裂，因此全桥连续箱梁分两个工作面现浇，由两端向中墩方向浇注，最终在2号墩处合拢，一次性完成。待全桥箱梁混凝土浇注完成，尽快进行预应力钢束的穿束，当混凝土强度达到95%以上时进行预应力张拉、压浆，最终浇注封锚混凝土。预应力张拉、压浆后即可按先中跨后边跨、从跨中逐步向两端支点对称的拆除支架。最终施工桥面系及耳背墙等附属工程。

2、施工人员及组织管理

由项目部成立一个连续箱梁施工队，由有施工经验的骨干人员组成：队长副队长各一人、技术负责人1人、技术人员及现场管理人员4人、及其他操作人员，主要负责现浇连续箱梁的施工。

连续箱梁施工队下设：支架班、模板班、钢筋班、混凝土班、预应力班、材料设备供应组，对人员进行分班组管理，按工序进行流水作业，责任到人。详见进场人员报验单及组织管理机构图。

3、原材料

（1）钢绞线、钢筋、钢板：

钢铰线：采用天津钢铁公司产品。用于工程的每批钢材均必需有厂家的试验报告和出厂合格质量证明.并经我部试验室复试、报监理工程师批准后方可使用。

钢绞线技术要求：采用ASTMA416-92a标准270级钢绞线,公称直径15.24mm,公称截面积140mm2,Rjb=1860MPa，松弛率为3.5%。

普通钢筋、钢板：采用安阳钢铁厂产品。

普通钢筋技术要求：应符合（GB1499-91）的规定，直径≥12mm者，采用II级20MnSi热轧螺纹钢筋，直径＜12mm者，采用I级（A3）热轧园钢筋。

钢板：采用符合（GB700-88）规定的普通碳素结构钢（A3）。（2）锚具、钢波纹管：箱梁锚具采用OVM15-11型锚具，其配套的千斤顶为YCW250，管道成孔采用钢波纹管,波纹管外径95mm，要求波纹管钢带厚度不小于0.30mm。

（3）细集料采用山东曲阜砂场的中砂,含泥量、细度模数均符合规范要求。附试验报告单。

（4）粗集料选用山东嘉祥卧龙镇石料厂碎石，其材料含泥量、针片状颗粒含量、压碎值、级配等均符合规范要求。附试验报告单。

（5）水泥采用郑州金龙水泥PO.42.5水泥，经我部试验结果均符合规范要求。附试验报告单。

4、施工设备

主要使用的施工设备有：扣碗式支架，混凝土搅拌站，混凝土搅拌运输车，混凝土输送泵车，汽车吊，钢筋、模板加工设备等。详见进场设备报验单。

5、混凝土供应

混凝土在拌和站集中拌和，设在K35+800右侧预制场内，配有两台JS750和两台JS500搅拌机，拌和能力60m3/h。用4台混凝土搅拌运输车运到施工现场。

混凝土协同比采用试验合格的各种原材料，协同比为：水泥:中（粗）砂:碎石:水:外加剂=1:1.18:2.49:0.32:0.01

其中每立方米混凝土水泥用量为491Kg，协同比已报总监办中心试验室批准。

三、施工方案1、满堂支架基底处理

桥位处地基主要为沥青混凝土老路面，为了提高地基承载力，沥青混凝土路面以外的地方先按零填方路基进行处理，整平、翻松20cm，待含水量适合的时候用18t振动压路机进行碾压，让落实度达到96%以上。然后填

筑20cm厚砂砾垫层落实，最终铺设0.2mx0.2m的油枕作支架垫木。

沥青混凝土路面部分可直接安放油枕，不平整的地方用沙砾石调整，并碾压密实。让满堂支架基底在同一水平面上，以便支架安装连接，地基处理宽度应比满堂支架每边宽2m以上,即地基处理宽度应大于:2+1.2+8.5+1.2+2=14.9m，地基应高出周边地面30cm以上,并在周边设置临时排水沟，以保证基础不受雨水浸蚀。

2、支架搭设

地基平整落实后，安装碗扣式脚手管和钢管，组成支架系统，根据梁体截面大小、混凝土重量、施工荷载（人、料、机等）及外界荷载如风力、雨雪等可能产生的荷载确定支架布置。

（1）支架承载力计算：

箱梁的混凝土量为398m3,钢筋混凝土的密度取2.6t/m3,恒载重为1034.8t，增加50%施工荷载(包括支架、模板自重)，2.0安全系数,计算支撑荷载总量为:

1034.8×(1+40%)×2.0=2897.44(t)

2897.44(t)×1000(Kg/t)×9.8×10-3(KN/Kg)=28394.91KN桥下支撑面积:长(20+2×25+20)=90(m)

宽8.5(m)

按0.9m步距布置:纵向为90/0.9=100(步)即101排横向为8.5/0.9=9.4(步)按10列支撑钢管数量为:101×10=1010(根)

按扣碗支架设计,当横杆步距（层高）为1.2米时,立杆设计支撑荷载

为30KN。

荷载验算：28394.91/1010=28.1（KN）

小于设计荷载30KN，但在实际施工时荷载重的部位应加密立杆。初步拟定纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m,靠墩台端部及箱梁腹板下，用间距为60cm、30cm进行加密调整，支架应设置纵横向水平杆加劲。

（2）支架立杆间距（步距）排列：根据箱梁荷载分布状况进行加强排列纵向间距:

（0.6m×8+0.9m×9+0.6m×6+0.6m×3）+（0.6m×3+0.6m×6+0.9m×16+0.6m×6+0.6m×3）+（0.6m×3+0.6m×6+0.9m×16+0.6m×6+0.6m×3）+(0.6m×3+0.6m×6+0.9m×9+0.6m×8)=87m共121排（不包括中墩处加密）,加密部分为横梁及变截面段或接缝位置。

横向排列：0.9m×3+0.3m×5+0.9m×3+0.3m×5+0.9m×3，台身肋板、墩柱处，间距作了适当调整，肋板处顶部方木应加大或加槽钢。中横梁下横向加密排列：0.9m×3+0.3m×19+0.9m×3，张拉端桥台处横向加密排列为：0.9m×2+0.3m×25（实际每个肋板处应减3列，共减6列）+0.9m×2。

图中为半个桥的平面布置图，全桥应按2号墩中心线对称布置。详见扣碗支架平面布置图。

（3）层高布置

根据平整落实后的地基标高，计算出支架净高，按竖向连接杆长1.2m为一层，分层排列至顶端，根据净高可由180cm、220cm及150cm专用立杆、可调理底座、拖撑等进行调理，以便满足支架总高度的要求。支架高度计算应考虑垫块、底拖、立杆、顶拖、纵横槽钢、木楞、底模厚度等尺寸高度，并画出支架布置图，以便施工时顺利安装。

（4）支架安装

支架安装顺序为：垫块、底拖、立杆和横杆、斜支撑、顶拖、纵横槽钢（作为加强用）和木楞。

在加最终一层支架和顶拖之前按设计要求进行支架预压加载，预压加载完成后进行最终一层支架和顶拖安装。支架预压荷载，在混凝土浇注过程中随着混凝土的浇注进度逐步拆除。

支架上部以顶托调平和调整标高，调平后铺设槽钢和方木，横向方木（0.12mx0.1m的方木）间距按立杆纵向步距，纵向方木（0.12mx0.1m的方木）间距为0.4m、中横梁下为0.2m，方木按先横向后纵向的安装，必要时可在跨距较大受力较重的方木下加铺14号槽钢或直接用12号槽钢代替。

方木调平后，根据设计安装底模板，底模板用2.44x1.24x0.018（m）的竹胶板制作。

3、支架预压

（1）支架预压试验的目的：是消除主要的非弹性变形和弹性变形量，

使底模顶面预设标高简单化。

（2）初步拟定预压方法：在加最终一层支架和顶拖之前，用竹跳板（或木板）铺在纵向横杆之上形成预压平台，在平台上画上方格，根据箱梁自重分布状况计算出每个方格内的荷载量，按方格安放沙袋进行预压。

（3）荷载计算与验算

按施工图设计，预压总荷栽为箱梁总重的80%，箱梁的混凝土量为398m3,钢筋混凝土的密度取2.6t/m3,总荷载重为1034.8t。预压总荷栽为1034.8×80%=827.84(t),采用铺设砂袋的方法预压，砂袋每袋重50kg,共用砂袋827.84×1000÷50=16556.8袋，按16557袋加载。

（4）支架横杆(预压平台支撑梁)受力验算

1设计允许荷载：○单根0.9m横杆设计均布荷载（0.9×Q）为：14.81KN、

跨中集中荷载P为：6.77KN。

2单根0.9m横杆受力计算○

预压平台支撑梁最大跨径为0.9m横杆,因此对0.9m横杆进行验算。按均布荷载形式计算预压总荷载为（平台材料荷载忽约不计）：

827.84（t）×1000（Kg/t）×9.8×10（-3）（KN/Kg）=8113(KN)。由支架纵向横杆支撑预压平台,纵向横杆数量（按纵向加密前间距0.9m计100步，有利于安全）为:

100×16=1600（根）

平均每根横杆承受荷载量：8113÷1600=5.1(KN)

即:P=5.1KN,Q=5.1/0.9=5.667KN/m。

3受力验算○

a.横杆长0.9m，设计允许均布荷载为14.81KN，大于实际荷载5.1KN,其富足系数为:(14.81-5.1)÷11.81×100%=65.5%，安全系数为14.81÷5.1=2.9。

b.按横杆跨中集中受力,设计允许荷载为6.77KN,其富足系数为:(6.77-5.1)÷6.77×100%=24.66%,安全系数为:6.77÷5.1=1.32。经过上述a、b两项计算说明，无论是均布受力或是集中受力，均较为安全，特别是均布（实际布载）状况下较为有利。

4在进行支架预压布(加)载时，应注意单根横杆加载不应超过允许受○

力，并应使受力均匀。0.9m横杆设计允许均布荷载14.81KN、跨中集中荷载6.77KN，参考1.2m横杆设计允许均布荷载11.11KN、跨中集中荷载5.08KN，1.5m横杆设计允许均布荷载8.80KN、跨中集中荷载4.06KN，可估

算0.6m横杆的设计荷载。

5为了减轻纵向横杆的受力，必要时可用脚手架钢管将此层横向横杆○

联结起来，起到加密纵向横杆、分担部分荷载（但应同时注意横向横杆的受力不要集中在跨中，应分散）。

（4）预压加载试验及确定底模顶面预设标高

把预压平台方格化并画线，根据箱梁重量的分布状况进行沙袋排列（预压前沙袋分布排列图提前报监理工程师批准），砂袋用吊车吊装，预压期间测量人员跟踪测量。

初定预压时间为不少于7天，根据测量结果，计算支架弹性变形和非弹性变形量（下沉量）,结合支架施工经验，确定底模顶面各点预设标高为：

B=b+h+y

式中:B——底模板顶面各点预设标高；

b——底模板顶面各点设计标高；

h——支架预压平台顶面终究模板顶面的支架弹性变形和接头压缩量；y——箱梁底面各点设计预拱度。

其中支架预压平台终究模板顶的支架弹性变形和接头压缩量h，可以按下述A、B两种方法确定：

A.二次预压法

1满堂支架经过预压后，先拆除一跨（或半跨）的预压荷栽。○

2按正常的施工方法对预压平台以上的支架、顶拖、槽钢、木楞、底○

模板进行施工。

3在施工好的底模板上布置标高测量点，并进行标高测量得各点值Mi，○

同时测量预压平台的标高得各点值Ti，计算预压平台与底模板间的高差为：（Mi-Ti）

4在底模板上按第一次预压的方法方格化、画线，并进行同样的加栽。○5测量底模板上标高测量点，得各点值mi，同时测量预压平台的标高○

得各点值ti，计算预压平台与底模板间加栽压缩后的高差为：（mi-ti）

6计算支架预压平台终究模板顶的支架弹性变形和接头压缩量hi为：○

hi=（Mi-Ti）-（mi-ti）

7在进行二次预压时，应按荷载量的不同，对测点进行分区，对各区○

的测量结果分别进行统计学计算：

h=（h1+h2+h3+…+hn）/n

S=

代表值

?(h?x)i?1n2n?1

h=h+Z0.025S

式中：Z0.05—与规定概率有关的正态分布表中的分位值，

取概率为95%，Z0.025=1.9。

（3）由于本桥4跨一联，中间未设计施工缝，应连续浇注，初步拟定两个浇注面，分别由两张拉端开始浇注，每4m为一个浇注段，先浇底板、后侧板、最终顶板，逐段推进，最终在2号墩中横梁处合龙。

纵向分段：依照梁的全横断面按与水平面成200～250夹角斜向分段，4m左右为一段。

水平分层：分底板（到腹板下拐角上口）、腹板（到上拐角下口分两层）、顶板（包括腹板上拐角）共4层，分层下料、振捣。

（4）上下层浇筑时间间隔不宜超过1～1.5h。上层混凝土必需在下层混凝土振捣密实后方能浇筑，以保证混凝土有良好的密实度。混凝土振捣采用插入式振捣器。

（5）在梁翼外侧悬臂上，距前沿15厘米范围内设置深度在1cm以内的倒V型滴水槽，以免水流污染混凝土表面。

（6）混凝土浇筑期间，注意保护好波纹管不受挠动，测量队要跟踪测量，随时检测支架结构的变形及沉降量。

（7）混凝土浇筑时，要根据混凝土的浇注速度，逐段分批拆除预压平台上的预压荷载，要保持混凝土的浇注量与预压荷载的拆除量基本平衡。应有专人负责，记录好混凝土的浇注量和预压荷载的拆除量之时间关系。

（8）由于混凝土浇注与预压荷载的拆除，有双层作业关系，要有充分的安全保证措施，并有专人负责观测了望，杜绝安全事故的发生。

（9）每一工作班制取试件检验其在标准养护条件下28d龄期的抗压极限强度试件2组，制取方法：开始时、浇筑一半时、浇筑终止时各取4件。混凝土组成材料的外观及配料、拌制，每一工作班至少2次抽样试验。根

据施工需要，应制取与结构物同条件养护的试件作为考核结构物拆模、张拉等阶段强度依据。

（10）混凝土工程施工本卷须知：

1箱梁模板制作和安装一定要精细，防止浇筑时漏浆；○

2施工中严防内模变形、移位；○

3横梁区域内钢筋较多，间距较小，施工时要特别注意振捣密实；○

4箱梁底板中设有通气孔和泄水孔，拆模后应及时打通；○

5箱梁施工完毕后，严禁在箱室内滞留永久性竖向支撑。○

（11）有关混凝土施工的其他技术要求，参照施工技术规范严格控制，并作好施工原始记录。

8、混凝土养护

浇筑完成后的混凝土及时按规范要求养护14d以上，并注意箱室内的混凝土养护，但不能关水加重箱梁及支架的荷载，养生期间要保证底板泄水孔、排气孔的通畅。

顶板混凝土应根据现场状况采取覆盖、洒水养护，覆盖材料为麻袋片或塑料薄膜。保持混凝土表面潮湿。

9、

预应力钢绞线的编束和穿束

预应力钢材采用φj15.24标准抗拉强度1860Mpa的高强度低弛钢铰线，其性能应符合ASTMA-92a270级标准，公称直径15.24mm公称截面面积140mm2,松驰率3.5%，锚具、锚垫板、波纹管、螺旋箍筋均采用OVM15-11配套产品。

在加工场内设置钢绞线的下料场地。钢绞线编束先将单根钢绞线在加工场用砂轮切割机下料，以保证切口平整、线头不散。再转运至现场进行编束。编束时钢绞线顺直，不得交织扭转。穿束在浇筑混凝土之前完成。

钢绞线下料长度按下式计算：

L＝l+2F+2δ

式中：l—孔道长度，即两锚垫板表面之间的长度，按实际丈量；

F—锚板厚度，OVM15-11型为70mm；

δ—钢绞线预留量，对YCW250型680mm，施工图设计F+δ=830mm

穿束前应全面检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置正确，若锚垫板移位，造成垫板平面和孔道中轴线不垂直时，应用楔形垫板加以改正；孔道内应畅通、无水份和杂物，穿束前应用通孔器对孔道进行试穿。穿束时核对长度，对号穿入孔道。钢丝束应从一端穿入孔道，并从另一端处抽出至少680mm，以保证该