铁路站房工程模板施工方案

一、编制依据1、xx站．站房工程设计图纸2、xx站．站房工程实施性施工组织设计3、混凝土结构工程施工验收规范《GB50204-2002》4、建设工程施工质量验收统一标准《GB50300-2001》5、简明施工计算手册（中国建筑工业出版社）《第二版》6、建筑施工手册（中国建筑工业出版社）《第四版》7、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)二、工程概况建筑规模建筑面积（M22）总建筑面积34497m2地上建筑面积22447mm2地下建筑面积11050m2建筑层数建筑檐口高度主体一层，附地地下室，檐口高高度16..800mm。±0.00±0.00相对对绝对标高高31.774m基底标高地下室基础板底底标高为-7.335m（相对标标高）结构形式主体结构框架结构基础结构独立基础、梁板板式筏形基基础地下室、水泵房房框架-剪力墙结构地下水质对砼无腐蚀性混凝土垫层C10、C115独立基础、梁板板式筏形基基础、水泵泵房、地下下室底板C30（其中水水泵房、地地下室混凝凝土为结构构自防水，防防水、抗渗渗等级分别为二级级、P6）剪力墙C30框架柱C30框架梁、板C30构造柱、圈梁C25混凝土保护层承台50mm地下室外墙、外外柱、顶板板、梁迎水面50mmm；非迎水水面：28mm、42mm、28mm、42mmm地下室内墙、外外柱、顶板板、梁21mm、422mm、21mm、35mmm梁35mm柱42mm楼板21mm三、施工安排1、施工部位及工期要求：2010年12月15号地下结构完2010年12月31号主体结构封顶2、模板及支撑材料选用本工程地下结构墙体采用胶合板现场拼装；顶板采用竹胶板现场拼装。模板采用钢管架支撑系统。主要使用材料如下：18mm胶合板、15mm竹胶板、50×100mm、100×100mm方木，螺纹止水螺栓、圆钢对拉螺栓及螺母等套件以及φ48×3.5mm钢管及扣件、U型托等。本工程模板隔离剂采用水质脱模剂。严禁使用油质脱模剂。3、配模计划顶板模板：考虑地下室1~4轴-0.15m、9~13轴4.75m板面为两工作面，及人力实际情况，拟配备以上两者之和的顶板模板面积；墙、柱、梁模板：配备一套。施工准备1、技术准备a、熟悉审查图纸。根椐工程结构情况和施工设备及料具供应等条件，编制模板施工设计。施工设计包括模板排列图、连接件和支承件布置图以及细部结构和特殊部位的详图，并注明预留孔洞的位置。b.根据配模图编制配模表，进行备料。c.根据现行的《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002的规定以及工程结构型式、施工条件，确定模板荷载，并对模板强度、刚度等进行验算（结构验算见后第九条）。机具准备压刨、平刨、电锯、砂轮机、手提电锯、手提电刨、冲击钻、手枪钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、翘棍等。3、施工前，所需各种材料及人力必须全部进场到位；地下结构墙体模板提前拼装。现场准备及作业条件地下墙模应事先做好模板拼装的准备，并支设拼装操作平台。按配模表准备模板、连接件和支撑件，做好脱模剂、封边材料的准备以及操作工具的准备工作。拼装的墙体模板，应进行编号，分规格堆放。测放好轴线、模边边线、水平标高控制线，模板底部应做好找平层，预埋好固定墙体模板的地锚。支搭操作用的脚手架和安全防护设施。墙体钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，并办完隐预检手续。五、模板设计及安装（一）、5.1、模板设计5..1.1、承台、及垫层模板模板采用竹胶板，厚度δ=15mm，模板纵向背带10*10cm方木，间距30cm；方木背带横向钢管，间距90cm，钢管利用拉杆实行对拉加固；整个模板支架用钢管斜撑于承台的边坡上，并与模板的背带横向钢管连接，斜撑的间距为1.20m；垫层厚度为100mm，垫层模板采用100×100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木支撑在基坑壁上5.1.2、基础底板及50cm上剪力墙墙模板设计本工程地下室、水泵房基础为梁板式基础，上部为剪力墙结构，为了满足地下室、水泵房外墙抗渗的需要，底板上结构外墙体需做50cm吊模施工。在浇筑底板混凝土时，利用提前砌筑的240mm厚防水保护墙做外侧模，50cm上墙体内侧模采用钢模做吊模。考虑砼浇筑时侧压力较大，砖砌保护墙外侧用木方及钢管进行支撑加固，支撑间距不大于1.5m。5.1.3、底板后浇带模板设计采用5×5筛网，通过φ10钢筋做成卡扣形状固定，间距200mm，见下图：5.1.4、底板电梯底坑模板设计采用18mm厚竹胶板板和50×100mm木方配制成，根据电梯底坑截面尺寸进行吊模板施工至底板以上50cm处。5.1.5、地下结构剪力墙体模板设计：、本工程地下室结构中，墙体模板采用18mm厚胶合板拼装，使用φ48×3.5mm钢管作为背楞，其中横向次背楞采用50mm×100mm木方，间距225mm，竖向主背楞采用2φ48×3.5mm钢管，间距450mm。地下结构中，地下一层结构层高为7.20m（扣除500mm高吊模墙及顶板120mm，实际支模高度为7.08m），墙体拼装体尺寸见附图三所示。、由于墙体高度不同，在实际拼装模板时，根据实际情况加配模板，满足实际要求。5.1.6、顶板模板的设计：顶板模板采用15mm厚竹胶板板，竹胶板下铺50×100mm方木做次肋。垂直于小木楞下方铺设2φ48×3.5mm钢管主肋。支撑采用满堂碗扣脚手架，立杆顶端安装U型托。本工程中顶板厚度为120mm，主肋间距1200mm，次肋间距300mm，支撑间距900mm，上下设四道水平拉杆，其间距不大于1500mm；管根垫15mm厚竹胶板块；顶板跨度大于4.0m时，按2/1000起拱。（二）、5.2模板的支设、基础底板及底板上50cm外墙模板支设：（承台及垫层模板支设略）、施工顺序：与钢筋交接验收→抄平放线→焊模板定位卡→安装模板（吊模）→立架管固定→调整、加固模板→检查报验、根据定位尺寸线，焊接附加钢筋头作为模板定位卡。、底板外侧设砖胎膜，内侧模板为15mm厚竹胶板板，采用50×100mm木方作水平肋，φ48×3.5mm钢管作架管加固。、依据设计和规范要求，外墙体水平施工缝，采用3mm厚、高400mm的止水钢板居墙中埋置。、架管加固，在墙体两侧分别立架管，用卡扣连接成一个整体。内、外侧设支撑，架管每600mm设置一道。、底板后浇带模板支设、施工顺序：施工准备→抄平放线→下铁钢筋绑扎→卡5×5筛网→上铁钢筋绑扎→检查验收、以后浇带的位置线，在下铁钢筋绑扎好以后，绑扎上铁之前，安装5mm×5mm筛网，然后绑扎上铁。、电梯井底坑模板支设、根据图纸截面尺寸，采用15mm竹胶板与50×100mm木方现场配置成一方形模。、电梯井底标高为-8.75m，顶标高为-7.35m，考虑结构形式，拟将电梯井分两次支模即进行吊模施工，首次吊模高出底板高50cm，并对电梯井四周焊接40cm*3mm钢板止水带，防止电梯井渗水。、吊模施工时，应对模板上口及下口分别用5*10cm作背楞进行加固并锁口，立杆采用φ48×3.5mm钢管，间距1.0m并与中间设一道圆14止水对拉螺栓。5.2.3.4、模板上口应顺直，拼缝严密5.2.4、基础底板柱放大脚模板支设5.2.4.1、采用吊模施工工艺，对于高度为1.0m的放大脚，竖向采用2道对拉螺栓，第一道距底板顶面250mm，第二道距底板顶面750mm。水平方向依截面尺寸不同设2~4道对拉螺栓。利用φ48×3.5mm钢管做加固。5.2.5、剪力墙模板的支设、施工顺序：施工准备→测量放线→墙洞套口安装→贴海绵条→支一侧模板→临时固定→支另一侧模板→调整加固→验模报验、底板完毕后，放线人员及时放出该施工段的墙体边线、控制线，门窗洞口线。在模板安装前，要求复核墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号符合设计图纸要求。、施工前检查底板的平整度，抹上砂浆找平层，达到强度后，沿边线贴上海绵条。、安装墙洞套口前，依据洞口定位尺寸，检查钢筋垂直度是否满足要求，本工程套口的位移在2mm以内合格，垂直度控制到2mm内，木楔临时固定，较大套口加固采用木方对顶。在边框上粘贴厚10mm贯通密封条，密封条顺直贯通，套口模板和砼的接触面，涂刷水质脱模剂，涂刷面要求均匀。、先支内侧模板，然后支外侧模板。内墙一侧模板安装就位，穿对拉螺栓，然后支另一侧模板。依墙体边线，首先调整模板水平位置，然后吊线坠，调整模板垂直度。临时锁上二或三根螺栓，然后调整模板水平位置（依墙体边线），调整垂直，左右位置严格符合线位，逐根紧固螺栓。、检查：墙面模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。墙面挂通线检查，主要检查接缝的平整，墙模板的垂直度，筒模的平面位置，对角尺寸，穿墙螺栓的紧固，接缝严密度；外墙检查大角方正垂直及上下的严密度。5.2.5.7、自检合格后，报项目专职质检员组织专检，合格后申请监理验模，做分项工程验收，签定工程验收单，模板工交砼工办理交接验手续。5.2.6、楼梯模板的支设5.2.6.1、楼梯全部现场用、方木配置。5.2.6.2楼梯侧帮及踏步采用多层板，根据图纸尺寸现场加工。楼梯底板所用材料50mm厚木板，50×100mm木方，架管、卡扣。踏步与踏面模板保持水平垂直，踏步下口向里收2mm，并加固结实，避免打砼时变形。5.2.6.3、支设包括平台、平台梁、底板、侧帮、踏步几个部分；主要控制好标高位置及加固的牢固性。5.2.6.4、拆模板后，随即用多层板做护角遮盖。5.2.7、顶板模板的支设5.2.7.1、施工顺序：搭设顶板满堂脚手架→支撑加固→施工缝处理→弹板底高度控制线→摆放主龙骨及次龙骨→自检标高→安装板模→旋紧可调顶托→清理→自检互检→报验5.2.7.2、采用50×100mm方木沿四周顶梁封边，15mm厚竹胶板板拼装（按跨度的2/1000起拱），用满堂碗扣脚手架支撑。立杆上下层在同一位置上，立杆底垫15mm厚竹胶板尺寸50mm×50mm。主龙骨采用φ48×3.5mm双钢管，间距为1200mm；次龙骨为50×100mm木方，间距300mm。施工前，弹出板底高度控制线；靠墙侧的立杆距墙200mm放置。次龙骨依高度控制线靠墙（梁）面贴紧，如有缝隙，在木方上贴10mm厚海绵条与墙（梁）面靠紧，保证无缝隙不漏浆。多层板靠墙（梁）处的侧边贴10mm密封条，密封条必须贯通不间断，不高出模板面，以保证墙板阴角方正。墙顶板底模板节点详见下图四。5.2.7.3、楼板模板的安装，应由四周向中心铺板。支柱在高度方向所设的水平撑，按构造与整体稳定性要求布置。5.2.7.4、顶板的预留洞：预留洞口做定型模板。采用50×100mm木方作口套，外覆多层板，洞口处钢筋断开后，四周安放加强筋。洞口拆模后，效果要求：板面尺寸正确，位置正确，边角方正，不漏浆，不扭曲、不变形，上下层中心线误差不大于3mm，拆模后作好覆盖。六、模板的拆除模板的拆除应按现行的《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求，拆模时不得损坏模板和混凝土结构。6.1、墙体模板的拆除：、拆模的要求：当墙体砼强度达到砼强度1.2MPa时，或在可以保证砼表面及棱角不因拆模而受到损坏时，方可拆除模板。、模板拆除要遵循先支的后拆、后支的先拆的程序，优先考虑整体拆除，便于整体转移，重复进行安装。、墙体模板拆除时，先松开墙体底部的穿墙螺栓，再卸上部墙体的螺栓。在模板没有稳定的支撑前，不得将所有的螺栓全部卸掉，以免拼装模板失稳倾倒。卸下的穿墙螺栓及其套件必须随拆随放入工具箱内，不得随地乱扔。6.2、顶板模板拆除：、顶板模板拆除时，必须有实验室发放的砼抗压强度报告单，结构跨度在2m~8m时，同条件养护的砼试件强度达到设计强度的75%以上时，方可申请拆模；结构跨度超过8m时，同条件养护的砼试件强度达到设计强度的100%以上时，方可申请拆模。、拆模时先降下可调顶托，再取下方木，用撬棍沿板缝撬动顶板模板，松动多层板，再拆除碗扣架。6.3、模板的维护保养、每次拆模后必须及时清除模板表面的砼残渣和水泥浆，涂刷隔离剂，然后分类码放，拆下的扣件及螺母螺杆要经常用机油和黄油润滑，并集中堆放管理。、多层板运输堆放要防止雨淋水浸；严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷封边漆，防止水浸后引起板起层和变形；多层板模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕，碰伤或其它较轻的缺陷时，用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD-01环氧木模保护剂。七、模板安装的允许偏差和检查方法：7.1、墙体允许偏差及检查方法见下表：项次项目名称允许偏差检查方法1大角垂直2用经纬仪检查2楼层高度5用钢尺检查3全楼高度10用钢尺检查4内墙垂直2用2m靠尺检查5内墙表面平整2用2m靠尺检查6内墙厚度-2~+2用尺检查7内墙轴线位移5用尺检查7.2、门洞允许偏差及检查方法：项次项次名称允许偏差检查方法1单个门窗口水平平3拉线检查2单个门窗口垂直直2用靠尺检查3楼层洞口水平±10拉线检查4楼层洞口垂直±5吊线检查7.3、拼装模板支模质量检查标准：项次项次名称允许偏差检查方法1垂直3用2m靠尺检查2位置2用尺检查3上口宽度+2~-0用尺检查4标高5用尺检查八、安全措施8.1、现场施工人员必须戴好安全帽，严禁吸烟，不准往槽内扔东西。除后台木工外，其他人不能使用电锯、电刨。木工使用电锯时，严禁用手在电锯正对方向推木条。8.2、塔吊吊模板、木方、钢支撑等材料时，先检查是否挂稳再起吊。材料吊在空中时，下方严禁站人，信号员要执证上岗，严格遵守“十不吊”的原则。8.3、吊运零散模板时，应将模板放入吊笼内，防止坠落伤人。8.4、顶板拆除模板时，严禁用铁锤乱砸，对拆下的模板要有人接应放稳，妥善传递或用绳钩放至地面，严禁抛掷。8.5、对活动部位必须一次拆除，拆完后方可停歇。如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故。8.6、模板堆放现场，不得进行明火作业如焊接、切割等作业。8.7、浇筑砼砼时，设专专人看护模模板，如发发现模板倾倾斜、位移移、局部鼓鼓胀时，应应及时采取取紧固的措措施，方可可继续作业业。8.8、使用电电动工具，必必须采用36V以下的低低压电源，并并装有可靠靠的漏电保保护装置。九、满堂脚手架架搭设及拆除除安全要求技术1、搭设安全技术术要求（1）、从事脚手架架搭设的工工人必须经经培训考核核合格，持持特种作业业操作证上上岗作业，非非架子工未未经同意不不得单独进进行作业（2）、架子工必须须经过体检检，凡患有有高血压、心心脏病、癫癫痫病、晕晕高或视力力不够以及及不适合登登高的，不不得从事登登高架设作作业（3）、立杆：根据据楼层标高高确定立杆杆长度，立立杆地面应应整平夯实实，立杆下下应垫方木并加设设扫地杆；；相邻立杆杆接头应错错开2～3m，必须使使用一字扣扣件连接，不不得用十字字扣件接在在大横杆上上或用转轴轴扣件搭接接，立杆必必须垂直，允允许偏差1/2000立杆高度度。（4）、纵、横水平平杆应与立立杆同步安安装，以使使架体形成成整体，并并及时安设设剪刀撑，确确保架体稳稳定。（5）、架板铺设：：架高在4m以内，架架板间隙≯≯20cm，架高大大于4m，架板必必须满铺。（6）、每隔1～～1.5m高设一道道纵横向水水平拉杆，在在操作层通通道处可设设在1.8m高处。（7）、施工用电电梯和脚手手架等与建建筑物通道道的两侧边边，设置防防护栏杆，地地面通道上上部装设安安全防护棚棚（8）、架体安装人人员必须戴戴安全帽、系系安全带。安安全带应系系扣在安装装牢固稳定定的纵向水水平杆上。安安装人员应应站在临时时安装的脚脚手板上作作业，严禁禁攀爬在架架体上作业业。（9）、满堂架未经经验收合格格前，禁止止上架子作作业（10）、遇有六级大大风、雨雪雪天气，应应停止架体体搭设施工工2、拆除安全技术术要求（1）、应全面检查架支支的扣件连连接、支撑撑体系等是是否符合构构造要求；；（2）、应根据检查结果果补充完善善施工组织织设计中的的拆除顺序序和措施，经经主管部门门批准后方方可实施；；（3）、应由单位工程技技术负责人人进行拆除除安全技术术交底；（4）、应清除脚手架上上杂物及地地面障碍物物。（4）、拆除作业必须由由上而下逐逐层进行，严严禁上下同同时作业；；（5）、拆脚手架时时，地面应应设围栏和和警戒标志志，并派专专人看守，严严禁非操作作人员入内内。十、模板设计计算书书I、剪力墙体模板设设计计算本工程地地下室结构构中，墙体体模板采用用多层板拼装装，使用φ48×3..5mm钢钢管作为背背楞，其中中内背楞采用50mmm×100mm木方，间间距225mm，外背楞采用2φ48×3..5mm钢钢管，间距距450mmm。对拉螺栓栓采用M14型，间距距横向400mmm，纵向500mmm。混凝土土自重取24KN/mm3，外墙混混凝土强度度等级C30，混凝土土入模温度度为25℃，浇筑速速度取3m/h，塌落度度取150mm。钢管抗抗拉强度值值为215NN/mm22，普通螺螺栓为170N/mmm2。一、荷载设计值值1、混凝土侧压力力F1＝0.22rctt0β1β2V1/2F2＝rcH取两者较小值作作为混凝土土侧压力rc：砼的重力力密度，取取值为25KN/㎡t0：新浇砼的初凝时时间（h），采用t0=2000/（T+15）计算，其其中T为砼的温温度；按T=25计算，t0=5β1：外加剂影响修正正系数，取取值为1.2β2：砼坍落度影响修修正系数，取取值为1.155V：砼的浇筑速度（m/h），3m/hH：砼的侧压力计算算位置处至至新浇筑砼砼顶面的总总高度（m），5.555mF1＝0.22rctt0β1β2V1/2＝0.22×244×5×11.2×11.15××31/2＝63.102KKN/㎡F2＝rcH＝24×5.55＝169.92KNN/㎡FF1，F2取较小值值，所以取F1＝63.1002KN/㎡2、混凝土侧压力力设计值1）FF=F11×分项系数×折减系数数=63.1022×1.22×0.99=68.150KKN/㎡2）倾倒混凝土时时产生的水水平荷载，取4KN/㎡荷载设计值为44×1.44×0.99＝5.044KN/㎡荷载组合F，＝68.1550＋5.044＝73.119KNN/㎡二、墙模板面板板的计算面板为受弯结构构,需要验算算其抗弯强强度和刚度度。根据《建建筑施工手手册》，强强度验算要要考虑新浇浇混凝土侧侧压力和倾倾倒混凝土土时产生的的荷载；挠挠度验算只只考虑新浇浇混凝土侧侧压力。计算的原原则是按照照龙骨的间间距和模板板面的大小小,按支撑在在内楞上的的三跨连续续梁计算。面板计算简图1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公公式如下：：其中，M：面板板计算最大大弯距(N·mmm)；l：计算跨度(内楞楞间距)：l=225mm；q：作用在模板上的的侧压力线线荷载，q=FF，×0.45=73.199×0.45=32.9936kNN/m；面板的最大弯距距：M=00.1×332.9336×225×225=1.6677×105N.mm；按以下公式进行行面板抗弯弯强度验算算：其中，σ：面板板承受的应应力(N/mmm2)；M：面板计算最大弯弯距(N·mmm)；W：面板的截面抵抗抗矩；bb：面板截面面宽度，h：面板截面面厚度；W=450××16.8.00×16.88.0/66=2.1168×1104mmm3；F：面板截面的抗弯弯强度设计计值(N/mmm2)；f=133.0000N/mmm2；面板截面的最大大应力计算算值：σ=MM/W==1.6667×1105/22.1688×104=7..689NN/mm22；面板截面的最大大应力计算算值σ=7.6689N//mm2小于面板板截面的抗抗弯强度设设计值[f]]=13NN/mm22，满足要要求！2、抗剪强度验算面板的最大剪力力计算公式式如下：其中，V：面板板计算最大大剪力(N)；l：计算跨度(竖楞楞间距)；l=250mm；q：作用在模板上的的侧压力线线荷载；q=32.9936kNN/m；面板的最大剪力力：V=0.6××32.9336×225=44466.36NN；截面抗剪强度必必须满足:其中，τ---面板截面面的最大受受剪应力(N/mmm2)；V：面板计算算最大剪力力(N)：V=44466.36NN；B：构件的截截面宽度(mm)：b=4550mm；hn：面板厚度(mm)：hn=115.0mmm；fv：面板抗剪剪强度设计计值(N/mmm2)：fv=11.5000N/mmm2；面板截面的最大大受剪应力力计算：T=3××44466.36//(2×4450×115.0)==0.9888N/mmm2；面板截面抗剪强强度设计值值:[ffv]=1..500NN/mm22；面板截面的最大大受剪应力力计算值ττ=0.9888N/mmm2小于面板板截面抗剪剪强度设计计值[fv]=11.5N//mm2，满足要要求！3、挠度验算根据规范，刚度度验算采用用标准荷载载，同时不不考虑振动动荷载作用用。挠度计算公式如如下:其中，q：作用用在模板上上的侧压力力线荷载:q=633.1022×0.455=28..396NN/mm；l：计算跨度度(内楞间距):ll=2225mm；E：面板的弹弹性模量:E=95500N//mm2；I：面板的截截面惯性矩矩:I=455×1.688×1.68×1..68/122=17..78cmm4；面板的最大允许许挠度值:[ν]=0.9mm；面板的最大挠度度计算值:ν=0..677××28.3396×22254/(1000×95500×11.7788×105)=0.6mm；面板的最大挠度度计算值:ν=0.2344mm小于等等于面板的的最大允许许挠度值[ν]=0.9mm，满足足要求！四、墙模板内外外楞的计算算（一）内楞直接接承受模板板传递的荷荷载，按照照均布荷载载作用下的的三跨连续续梁计算。本工程中，内龙龙骨采用木木楞，宽度度50mm，高度度90mm，截截面惯性矩矩I和截面抵抵抗矩W分别为：W=50××90×90/6=6.775cm3；I=50×990×90×90/122=3003.755cm4；内楞计算简图1、内楞的抗弯强度度验算内楞跨中最大弯弯矩按下式式计算：其中，M：内内楞跨中计计算最大弯弯距(N·mmm)；l：计算跨度(外楞间距):ll=4550mm；q：作用在内内楞上的线线荷载，q=755.71××0.2225=16.4668kN//m；内楞的最大弯距距：M=00.1×116.4668×450×450=3.333×1005N.mm；内楞的抗弯强度度应满足下下式：其中，σ：内内楞承受的的应力(N/mmm2)；M：内楞计计算最大弯弯距(N·mmm)；W：内楞的的截面抵抗抗矩(mm3)，W=6.755×104；f：内楞的的抗弯强度度设计值(N/mmm2)；f=133.0000N/mmm2；内楞的最大应力力计算值：：σ=3..33×1105/6.755×104=4..933NN/mm22；内楞的抗弯强度度设计值:[ff]=13N//mm2；内楞的最大应力力计算值σ=4.9933NN/mm22小于内楞楞的抗弯强强度设计值值[f]==13N//mm2，满足要要求！2、内楞的抗剪强度度验算最大剪力按均布布荷载作用用下的三跨跨连续梁计计算，公式式如下：其中，V：内楞楞承受的最最大剪力；；l：计算跨度(外楞楞间距):ll=4550mm；q：作用在在内楞上的的线荷载，q=16.4668kN//m；内楞的最大剪力力：V=0.6××16.4668×450==44466.3022N；截面抗剪强度必必须满足下下式：其中，τ：内楞楞的截面的的最大受剪剪应力(N/mmm2)；V：内楞计算最大剪剪力(N)：V=44446.3302N；b：内楞的截截面宽度(mm)：b=50mm；hn：内楞的的截面高度度(mm)：hn=90mm；fv：内楞的的抗剪强度度设计值（N/mmm2）：fv=11.5000N/mmm2；内楞截面的受剪剪应力计算算值:τ=3×44446.3302//(2×50×90)=1.4822N/mmm2；内楞截面的受剪剪应力计算算值τ=1..482N//mm2小于内楞楞截面的抗抗剪强度设设计值fv==1.5NN/mm22，满足要要求！3、内楞的挠度验算算挠度验算公式如如下：其中，ν：内内楞的最大大挠度(mm)；q：作用在在内楞上的的线荷载(kN/mm)，q=63.110×0..225/1==14.1198kN/m；l：计算跨跨度(外楞间距)，l=450mmm；E：内楞弹弹性模量（N/mmm2），E=95000.00N/mmm2；I：内楞截截面惯性矩矩(mm4)，I=3.0038×1106；内楞的最大挠度度计算值:ν=0..677××14.1198×55004/(1000×95500×33.0388×106)=0.2088mm；内楞的最大容许许挠度值:[ν]=2mm；内楞的最大挠度度计算值ν=0.2088mm小于内内楞的最大大容许挠度度值[ν]=2mmm，满足要要求！（二）外楞承受内楞传传递的荷载载，按照集集中荷载作作用下的三三跨连续梁梁计算。本工程中，外龙龙骨采用圆圆钢管48×33.5钢楞楞，截面惯惯性矩I和截面抵抵抗矩W分别为：外钢楞截面抵抗抗矩W=5.088cm3=4.1167×1106mm3；外钢楞截面惯性性矩I=12.119cm44=1.2219×1106mm4；外楞计算简图1、外楞的抗弯强度度验算外楞跨中弯矩计计算公式：：其中，作用在外外楞的荷载载:P=(11.2×663.1002+1..4×4)×0..225×0..45/2==41166.9477N；外楞计算跨度((对拉螺栓栓水平间距距)：l=450mmm；外楞最大弯矩::M=0.1775×41116.9947×4450.000=3..242××105N·mmm；强度验算公式：：其中，σ：外楞楞的最大应应力计算值值(N/mmm2)M：外楞的最大弯距距(N·mmm)；M=3.2442×1005N·mmmW：外楞的净截面抵抵抗矩；W==5.008×1003mm3；f：外楞的的强度设计计值(N/mmm2)，f=2205.0000N//mm2；外楞的最大应力力计算值:σ=3..242××105/5.008×1003=63..819NN/mm22；外楞的最大应力力计算值σ=63..819NN/mm22小于外楞的的抗弯强度度设计值ff=2055N/mmm2，满足要求求！2、外楞的抗剪强度度验算外楞计算最大剪剪力计算公公式如下：：其中，P：作用用在外楞的的荷载:P=41166.9477N；V：外楞计算算最大剪力力(N)；外楞的最大剪力力：V=0.655×4116..947=26776.0116N；外楞截面抗剪强强度必须满满足：其中，τ：外楞楞截面的受受剪应力计计算值(N/mmm2)；V：外楞计算最大剪剪力(N)；V=26676.0016N；A：钢管的截截面面积(mm2)；A=500mmm2；fv：外楞的的抗剪强度度设计值(N/mmm2)；fv=2205N//mm2；外楞截面的受剪剪应力计算算值：τ=2××26766.0166/5000.0000=10..704N//mm2；外楞截面的受剪剪应力计算算值τ=10..704N//mm2小于外楞楞截面的抗抗剪强度设设计值[fv]=2005N/mmm2，满足要要求！3、外楞的挠度验算算根据《建筑施工工计算手册册》，刚度度验算采用用荷载标准准值，同时时不考虑振振动荷载作作用。挠度验算公式如如下：其中，P：内楞楞作用在支支座上的荷荷载(N)：P=63.1102×0.2225×0..45/2＝3.1955×103N；ν：外楞最大挠度((mm)；l：计算跨度(水平平螺栓间距距)，l=4550mm；E：外楞弹性模量((N/mmm2)，E=2060000.000N//mm2；I：外楞截面惯性矩矩(mm4)，I=1..22×1105；外楞的最大挠度度计算值：：ν=1..146××3.195×103×4503/(1000×20060000×1.222×1005)=0.1333mm；外楞的最大容许许挠度值:[ν]=1mm；外楞的最大挠度度计算值ν=0.1333mm小于外外楞的最大大容许挠度度值[ν]=1.66mm，满满足要求！！五、穿墙螺栓的的计算计算公式如下：：其中N：穿墙螺栓所受的的拉力；A：穿墙螺栓栓有效面积积(mmm2)；f：穿墙螺栓栓的抗拉强强度设计值值，取170N/mmm2；查表得：穿墙螺栓的型号号：M14；穿墙螺栓有效直直径：11.555mm；；穿墙螺栓有效面面积:A=1005mmm2；穿墙螺栓最大容容许拉力值值:[NN]=1.700×1055×1.005×100-4=17.885kNN；穿墙螺栓所受的的最大拉力力:N=63..102××0.455×0.45=12.7778kkN。穿墙螺栓所受的的最大拉力力N=112.7778kN小于穿墙螺螺栓最大容容许拉力值值[N]==17.885kN，满足要要求！II、顶板模板设计计计算顶板厚度为1220mm，试定主主肋间距11200mmm，次肋间间距250mmm，支撑间间距900mmm。一、板底模板的的强度和刚刚度验算模板按三跨连续续梁计算，如如图所示::1、荷载计算，按按单位宽度度折算为线线荷载。此此时，模板的截面抵抗抗矩为：ww＝10000×1222/6=22.40××104mm3；模板自重标准值值：x1＝0.355×1==0.355kN/mm；新浇混凝土自重重标准值：：x2＝0.255×25××1=66.25kkN/m；；板中钢筋自重标标准值：xx3＝0.255×1.88×1==0.455kN/mm；施工人员及设备备活荷载标标准值：xx4＝3×1=3kNN/m；振捣混凝土时产产生的荷载载标准值：：x5＝2×1==2kN//m。以上1、2、33项为恒载载，取分项项系数1..35，4、5项为活载载，取分项项系数1..4，则底底模的荷载载设计值为为：g1=(x1+xx2+x3)×1..35=((0.355+6.225+0..45)××1.355=9.5518kNN/m；q1=(x4+xx5)×1..4=(33+2)××1.4=7kNN/m；对荷载分布进行行最不利布布置，最大大弯矩取跨跨中弯矩和和支座弯矩矩的较大值值。跨中最大弯矩计计算简图跨中最大弯矩计计算公式如如下:M1max=0.088g1lc2+0.11q1lc2=00.08××9.5118×0..252+0.11×7×00.2522=0.0091kNN·m支座最大弯矩计计算简图支座最大弯矩计计算公式如如下：M2max=--0.1gg1lc2-0.1117q11lc2=-00.1×99.5188×0.2252-0.1117×77×0.2252=-00.1111kN·mm；经比较可知，荷荷载按照图图2进行组合合，产生的的支座弯矩矩最大。MMmax=00.1111kN·mm；2、底模抗弯强度度验算取Max(M1mmax，M2maxx)进行底模模抗弯验算算，即σ=0.1111×1066/(22.40××104)=4..611NN/mm22底模面板的受弯弯强度计算算值σ=4..611NN/mm22小于抗弯弯强度设计计值fm=133N/mmm2，满足要要求。3、底模抗剪强度度计算。荷载对模板产生生的剪力为为Q=0.66g1lc+0.6617q11lc=0.66×9.5518×00.25++0.6117×7××0.255=2.5507kNN；按照下面的公式式对底模进进行抗剪强强度验算：：τ=3×25007.3775/(22×10000×122)=0..313NN/mm22；所以，底模的抗抗剪强度ττ=0..313NN/mm22小于抗剪强度度设计值ffv=1..5N/mmm2满足要求求。4、底模挠度验算算模板弹性模量EE=95000N//mm2；模板惯性矩I=10000×1123/12==1.444×105mm4；根据JGJ1330－20011，刚度验验算时采用用荷载短期期效应组合合，取荷载载标准值计计算，不乘乘分项系数数，因此，底底模的总的的变形按照照下面的公公式计算：：ν=0.2788mm；底模面板的挠度度计算值νν=0.2278mmm小于挠度度设计值[[v]==Min((250//150，10)mmm，满满足要求。二、底模方木的的强度和刚刚度验算按三跨连续梁计计算1、荷载计算模板自重标准值值：x1=0.335×0..25=00.0877kN/mm；新浇混凝土自重重标准值：：x2=0.225×255×0.225=1..562kkN/m；；板中钢筋自重标标准值：xx3=0.225×1..8×0..25=00.1122kN/mm；施工人员及设备备活荷载标标准值：xx4=3×00.25==0.755kN/mm；振捣混凝土时产产生的荷载载标准值：：x5=2×00.25==0.5kkN/m；；以上1、2、33项为恒载载，取分项项系数1..35，4、5项为活载载，取分项项系数1..4，则底底模的荷载载设计值为为：g2=(x1+xx2+x3)×1..35=((0.0887+1..562++0.1112)×11.35==2.3779kN//m；q2=(x4+xx5)×1..4=(00.75++0.5))×1.44=1.775kN//m；支座最大弯矩计计算简图支座最大弯矩计计算公式如如下：Mmax=-00.1×gg2×la2-0.1117×qq2×la2=0..1×2..379××0.922-0.1117×11.75××0.922=-0..359kkN·m；；2、方木抗弯强度度验算方木截面抵抗矩矩W=bbh2/6=550×8002/6=55.3333×104mm3；σ=0.3599×1066/(5..333××104)=6..723NN/mm22；底模方木的受弯弯强度计算算值σ=6..723NN/mm22小于抗弯弯强度设计计值fm=133N/mmm2，满足要要求。3、底模方木抗剪剪强度计算算荷载对方木产生生的剪力为为Q=0.66g2la+0.6617q22la=0.66×2.3379×00.9+00.6177×1.775×0..9=2..257kkN；按照下面的公式式对底模方方木进行抗抗剪强度验验算：τ=0.8466N/mmm2；所以，底模方木木的抗剪强强度τ=0..846NN/mm22小于抗剪剪强度设计计值fv=1.33N/mmm2满足要求求。4、底模方木挠度度验算方木弹性模量E=90000NN/mm22；方木惯性矩I=500×8033/12==2.1333×1006mm4；根据JGJ1330－20011，刚度验验算时采用用荷载短期期效应组合合，取荷载载标准值计计算，不乘乘分项系数数，因此，方方木的总的的变形按照照下面的公公式计算：：ν=0.521××(x1+x2+x3)×laa4/(1000×E××I)+00.1922×(x44+x5)×laa4/(1000×E××I)=00.3966mm；；底模方木的挠度度计算值νν=0.3396mmm小于挠度度设计值[[v]==Min((900//150，10)=6mm，满足要要求。三、托梁材料计计算根据JGJ1330－20011，板底水水平钢管按按三跨连续续梁验算，承承受本身自自重及上部部方木小楞楞传来的双双重荷载，如如图所示。1、荷载计算材料自重：0..038kkN/m；；方木所传集中荷荷载：取（二二）中方木木内力计算算的中间支支座反力值值，即p=1.1g22la+11.2q22la=11.1×22.3799×0.99+1.22×1.775×0..9=4..246kkN；按叠加原理简化化计算，钢钢管的内力力和挠度为为上述两荷荷载分别作作用之和。2、强度与刚度验验算托梁采用钢管((双钢管):Φ48××3.55，计算简简图、内力力图、变形形图如下图图所示。W=10.166×1003mm3；I=24.388×1004mm4；支撑钢管计算简简图支撑钢管计算弯弯矩图(kN·mm)支撑钢管计算变变形图(mm)支撑钢管计算剪剪力图(kN)中间支座的最大大支座力Rmaxx=116.8885kNN；钢管的最大应力力计算值σ=11.3944×1066/10..16×1103=1377.1766N/mmm2；钢管的最大挠度度νmax==1.5522mmm；支撑钢管的抗弯弯强度设计计值fm=2055N/mmm2；支撑钢管的最大大应力计算算值σ=1337.1776N//mm2小于钢管管抗弯强度度设计值ffm=2055N/mmm2，满足要要求!支撑钢管的最大大挠度计算算值ν=1..522小小于最大允允许挠度[v]==min((900//150,,10)mm,满满足要求!!四、立杆稳定性性验算立杆计算简图1、不组合风荷载载时，立杆杆稳定性计计算（1）立杆荷载。根根据《规程程》，支架架立杆的轴轴向力设计计值N应按下式式计算：N=1.335∑NGK+1.4∑∑NQK其中NGK为模模板及支架架自重，显显然，最底底部立杆所所受的轴压压力最大。将将其分成模模板（通过过顶托）传传来的荷载载和下部钢钢管自重两两部分，分分别计算后后相加而得得。模板所所传荷载就就是顶部可可调托座传传力，根据据3.1..4节，此此值为F1=16..885kkN。除此之外，根据据《规程》条条文说明44.2.11条，支架架自重按模模板支架高高度乘以00.15kkN/m取取值。故支支架自重部部分荷载可可取为F2=0.15×55.85==0.8777kN；；立杆受压荷载总总设计值为为：Nut=F1+FF2×1.335=166.8855+0.8877×11.35==18.0069kNN；其中1.35为为下部钢管管自重荷载载的分项系系数，F1因为已经经是设计值值，不再乘乘分项系数数。（2）立杆稳定性验验算。按下下式验算φ--轴轴心受压立立杆的稳定定系数，根根据长细比比λ按《规程程》附录CC采用；A--立立杆的截面面面积，取取4.899×102mm2；KHH--高度度调整系数数，建筑物物层高超过过4m时，按按《规程》采用；计算长度l0按按下式计算算的结果取取大值：l0=h+2a=11.5+22×0.115=1..8m；l0=kμh=1.1677×1.4427×11.5=22.4988m；式中：h：支架立杆的步距距，取1..5m；a：模板支架立杆伸伸出顶层横横向水平杆杆中心线至至模板支撑撑点的长度度，取0..15m；；μ：模板支架等效计计算长度系系数，参照照《规程》附附表D－1,取1.4227；k：计算长度度附加系数数，按《规规程》附表表D－2取值为1..167；；故l0取2.498m；；λ=l0/i=22.4988×1033/155.8=1159；查《规程》附录录C得φ=0..277；；KH=1/[1+00.0055×(5..85-44)]=00.9911；σ=1.05××N/(φAKH)=1..05×118.0669×1003/(00.2777×4.889×1002×0.9991)==141..366NN/mm22；立杆的受压强度度计算值σσ=1441.3666N/mmm2小于立杆杆的抗压强强度设计值值f=2005N//mm2，满足要求求。2、组合风荷载时时，立杆稳稳定性计算算（1）立杆荷载。根根据《规程程》，支架架立杆的轴轴向力设计计值Nutt取不组合合风荷载时时立杆受压压荷载总设设计值计算算。由前面面的计算可可知：Nut＝18.0069kNN；风荷载标准值按按下式计算算：Wk=0.7μzμμsWo=00.7×00.74××0.2773×0..55=00.0788kN/mm2；其中w0：：基本风压压(kN/mm2)，按照《建建筑结构荷荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.55kN/m2；μμz：风荷载高高度变化系系数，按照照《建筑结结构荷载规规范》(GB500009--20011)的规定定采用：μμz=0..74；；μμs：风荷载体体型系数：：取值为00.2733；Mw=0.85×11.4×MMwk=0..85×11.4×WWk×la×h2/10==0.855×1.44×0.0078×00.9×11.52/10==0.0119kN··m；（2）立杆稳定性验验算σ=1.05××N/(φAKH)+Mw/W=1.05×118.0669×1003/(0..277××4.899×1022×0.9991)++0.0119×1006/(55.08××103)=145.0555N/mmm2；立杆的受压强度度计算值σσ=1445.0555N/mmm2小于立杆杆的抗压强强度设计值值f=2005N/mmm2，满足要求求。III、柱模板板设计一、参数信息1、基本参数柱截面宽度B方方向对拉螺螺栓数目::2；柱截截面宽度BB方向竖楞楞数目:66；柱截面高度H方方向对拉螺螺栓数目::2；柱截截面高度HH方向竖楞楞数目:66；对拉螺栓直径((mm)::M12；；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞楞；截面类类型:圆钢管488×3.55；钢楞截面惯性矩矩I(cmm4):122.19；；钢楞截面面抵抗矩WW(cm33):5..08；柱箍的间距(mmm):3350；柱柱箍合并根根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞楞；竖楞合合并根数::1；宽度(mm)::50.000；高度度(mm)::80.000；4.面板参数面板类型:胶合合面板；面面板厚度((mm)::18.000；面板弹性模量((N/mmm2):95500.000；面板板抗弯强度度设计值ffc(N/mmm2):133.00；；面板抗剪强度设设计值(N/mmm2):1..50；5.木方和钢楞楞方木抗弯强度设设计值fc(N/mmm2):133.00；；方木弹性性模量E((N/mmm2):95500.000；方木抗剪强度设设计值ft(N/mmm2):1..50；钢楞弹性模量EE(N/mmm2):21100000.00；；钢楞抗弯弯强度设计计值fc((N/mmm2):2005.000；二、柱模板荷载载标准值计计算其中γ---混凝土土的重力密密度，取225.0000kN//m3；t--新新浇混凝土土的初凝时时间，可按按现场实际际值取，输输入0时系统按按200//(T+115)计算算，得5..000hh；T--混混凝土的入入模温度，取取25.0000℃；V--混混凝土的浇浇筑速度，取取5.6550m/hh；H--模模板计算高高度，取33.0000m；β11--外加加剂影响修修正系数，取取1.2000；β22--混凝凝土坍落度度影响修正正系数，取取1.1550。根据以上两个公公式计算的的新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力FF；分别计算得990.2006kNN/m2、75.0000kkN/m22，取较小小值75..000kN/mm2作为本工程程计算荷载载。计算中采用新浇浇混凝土侧侧压力标准准值F1=75kkN/m22；倾倒混凝土时产产生的荷载载标准值F2=4kN/mm2。三、柱模板面板板的计算模板结构构件中中的面板属属于受弯构构件，按简简支梁或连连续梁计算算。本工程程中取柱截截面宽度BB方向和H方向中竖竖楞间距最最大的面板板作为验算算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要要考虑新浇浇混凝土侧侧压力和倾倾倒混凝土土时产生的的荷载；挠挠度验算只只考虑新浇浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息息可知，柱柱截面宽度度B方向竖楞楞间距最大大，为l==2100mm，且且竖楞数为为6，面板板为大于3跨，因因此对柱截截面宽度BB方向面板板按均布荷荷载作用下下的三跨连连续梁进行行计算。面板计算简图1、面板抗弯强度验验算对柱截面宽度BB方向面板板按均布荷荷载作用下下的三跨连连续梁用下下式计算最最大跨中弯弯距：其中，M---面板计算算最大弯距距(N·mmm)；l--计计算跨度((竖楞间距距):ll=2110.0mmm；q--作作用在模板板上的侧压压力线荷载载，它包括括:新浇混凝凝土侧压力力设计值qq1:.22×75..00×00.35××0.900=28..350kkN/m；；倾倒混凝凝土侧压力力设计值qq2:1..4×4..00×00.35××0.900=1.7764kNN/m；式中，0.900为按《施施工手册》取取用的临时时结构折减减系数。q=q1+qq2=288.3500+1.7764=330.1114kNN/m；面板的最大弯距距：M==0.1××30.1114×2210×2210=1.333×1055N.mmm；面板最大应力按按下式计算算：其中，σ--面板板承受的应应力(N/mmm2)；M---面板计计算最大弯弯距(N·mmm)；W---面板的的截面抵抗抗矩:b::面板截面面宽度，hh:面板截截面厚度；；W=3350×118.0××18.00/6=11.89××104mm3；f---面板的抗抗弯强度设设计值(N/mmm2)；f=113.0000N/mmm2；面板的最大应力力计算值：：σ=MM/W==1.333×1005/11.89××104=77.0277N/mmm2；面板的最大应力力计算值σ=7..027NN/mm22小于面板的抗抗弯强度设设计值[σ]=133N/mmm2，满足要要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布布荷载作用用下的三跨跨连续梁计计算，公式式如下:其中，∨---面板计算算最大剪力力(N)；l--计计算跨度((竖楞间距距):ll=2110.0mmm；q--作作用在模板板上的侧压压力线荷载载，它包括括:新新浇混凝土土侧压力设设计值q1:1..2×755.00××0.355×0.990=288.3500kN/mm；倾倾倒混凝土土侧压力设设计值q2:1..4×4..00×00.35××0.900=1.7764kNN/m；式中，0..90为按按《施工手手册》取用用的临时结结构折减系系数。q=q1+qq2=288.3500+1.7764=330.1114kNN/m；面板的最大剪力力：V=00.6×330.1114×2110.0=37794.3364N；；截面抗剪强度必必须满足下下式:其中，τ---面板承承受的剪应应力(N/mmm2)；V--面板计计算最大剪剪力(N)：∨=33794..364NN；b--构构件的截面面宽度(mm)：b=350mmm；hn--面板厚厚度(mm)：hn=188.0mmm；fv---面板板抗剪强度度设计值((N/mmm2)：fv=113.0000N//mm2；面板截面受剪应应力计算值值:τ=3××37944.3644/(2××350××18.00)=0..903NN/mm22；面板截面抗剪强强度设计值值:[ffv]=1..500NN/mm22；面板截面的受剪剪应力τ=0..903NN/mm22小于面板截面面抗剪强度度设计值[fv]=1..5N/mmm2，满足要要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布布荷载作用用下的三跨跨连续梁计计算，挠度度计算公式式如下:其中，q--作作用在模板板上的侧压压力线荷载载(kN/mm)：q==75..00×00.35＝＝26.225kNN/m；ν--面板最最大挠度((mm)；l--计计算跨度((竖楞间距距):ll=2110.0mmm；E--面面板弹性模模量（N//mm2）：E==95000.000N/mmm2；I--面面板截面的的惯性矩((mm4)；I=3350×118.0××18.00×18..0/122=11.70××105mm4；面板最大容许挠挠度:[ν]=210/2550=0.844mm；；面板的最大挠度度计算值::ν=0..677××26.225×2110.044/(1000×95500.00×1.770×1005)=0.2114mmm；面板的最大挠度度计算值ν=0.2214mmm小于面板最大大容许挠度度设计值[ν]=0..84mmm,满足要求求！四、竖楞方木的的计算模板结构构件中中的竖楞（小小楞）属于于受弯构件件，按连续续梁计算。本工程柱高度为为3.0mm,柱箍间距距为3500mm，竖竖楞为大于于3跨，因因此按均布布荷载作用用下的三跨跨连续梁计计算。本工程中，竖楞楞采用木楞楞，宽度550mm，高高度80mmm，截面面惯性矩II和截面抵抵抗矩W分别为:W=50××80×880/6=533.33ccm3；I=50××80×880×800/12=2113.333cm4；竖楞方木计算简简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计计算公式：：其中，M---竖楞计算算最大弯距距(N·mmm)；l--计计算跨度((柱箍间距距):ll=3550.0mmm；q--作作用在竖楞楞上的线荷荷载，它包包括:新浇混混凝土侧压压力设计值值q1:.22×75..00×00.21××0.900=17..010kkN/m；；倾倒混混凝土侧压压力设计值值q2:1..4×4..00×00.21××0.900=1.0058kNN/m；q=(17..010++1.0558)/11=18..068kN/mm；竖楞的最大弯距距：M==0.1××18.0068×3350.00×3500.0=2.211×1055N.mmm；其中，σ--竖楞楞承受的应应力(N/mmm2)；M---竖楞计计算最大弯弯距(N·mmm)；W---竖楞的的截面抵抗抗矩(mm3)，W=5..33×1104；f---竖楞的抗抗弯强度设设计值(N/mmm2)；f=113.0000N/mmm2；竖楞的最大应力力计算值::σ=MM/W==2.221×1005/5.333×1004=44.15NN/mm22；竖楞的最大应力力计算值σ=4..15N//mm2小于竖楞的抗抗弯强度设设计值[σ]=133N/mmm2，满足要要求！2、抗剪验算最大剪力按均布布荷载作用用下的三跨跨连续梁计计算，公式式如下:其中，∨---竖楞计算算最大剪力力(N)；l--计计算跨度((柱箍间距距):ll=3550.0mmm；q--作作用在模板板上的侧压压力线荷载载，它包括括:新浇混凝凝土侧压力力设计值qq1:1..2×755.00××0.211×0.990=177.0100kN/mm；倾倒混凝凝土侧压力力设计值qq2:1..4×4..00×00.21××0.900=1.0058kNN/m；q=(17..010++1.0558)/11=18..068kN/mm；竖楞的最大剪力力：∨=00.6×118.0668×3550.0=37794.3364N；；截面抗剪强度必必须满足下下式:其中，τ---竖楞截截面最大受受剪应力((N/mmm2)；∨--竖楞计计算最大剪剪力(N)：∨=33794..364NN；b--竖竖楞的截面面宽度(mm)：b=50.00mm；hn--竖楞的的截面高度度(mm)：hn=800.0mmm；fv--竖楞的的抗剪强度度设计值((N/mmm2)：fv=11.5000N/mmm2；竖楞截面最大受受剪应力计计算值:τ=3××37944.3644/(2××50.00×80..0)=11.4233N/mmm2；竖楞截面抗剪强强度设计值值:[ffv]=1..500NN/mm22；竖楞截面最大受受剪应力计计算值τ=1..423NN/mm22小于竖楞截面面抗剪强度度设计值[fv]=1..5N/mmm2，满足要要求！3、挠度验算最大挠度按三跨跨连续梁计计算，公式式如下:其中，q--作作用在竖楞楞上的线荷荷载(kN/mm)：q==75.000×0..21==15..75kkN/m；；ν--竖楞最最大挠度((mm)；l--计计