宣汉县某危岩工程治理施工图说明

宣汉县华景镇观音岩危岩工程治理施工图设计二00六年一月目录一．设计说明及工程预算0前言 10.1任务由来 10.2工程概况 10.3设计依据 11项目的必要性和紧迫性与要求 21.1项目的必要性与紧迫性 21.2工程治理的可行性 21.3工程治理的原则和目标 22自然地理及地质环境条件 32.1、自然地理 32.2、地质环境条件 33地质灾害体稳定性验证及结论 53.1危岩体基本特征 53.2危岩体所在地斜坡整体稳定性分析 53.3危岩体稳定性分析 53.4土体斜坡稳定性分析 104工程施工设计措施 124.1设计工况与参数 124.2危岩体施工图设计 124.3土体斜坡施工图设计 124.4治理工程分项设计 135工程监测设计 155.1工作的目的任务 165.2设计采用主要技术依据及原则 165.3监测工作设计 166施工组织设计 176.1施工条件 176.2料场选择与开采 176.3施工交通运输 186.4施工总布置 186.5施工方法及施工机械 186.6施工管理与监理 196.7施工总进度 197工程预算 207.1工程数量汇总表 207.2预算编制依据 207.3基础单价 217.4取费标准 217.5其他费用 217.6预备费 217.7投资预算 21二．设计图图01.A区危岩体工程治理平面布置图图02.C区危岩体工程治理平面布置图图03.A区危岩体工程治理正面图一图04.A区危岩体工程治理正面图二图05.C区危岩体工程治理正面图一图06.C区危岩体工程治理正面图二图07.危岩体支护结构剖面图1图08.危岩体支护结构剖面图2图09.危岩体支护结构剖面图3图10.危岩体支护结构剖面图4图11.危岩体支护结构剖面图5图12.危岩体支护结构剖面图6图13.危岩体支护结构剖面图7图14.危岩体支护结构剖面图8图15.土体斜坡1支护结构剖面图图16.土体斜坡3支护结构剖面图图17.挡土墙大样图图18.水沟大样图图19.锚索结构图一图20.锚索结构图二图21.砂浆锚杆大样图一．设计说明及工程预算0前言0.1任务由来观音岩危岩位于宣汉县华景镇渠江支流前河右岸岸坡中上部，紧邻场镇。斜坡由巨厚层至厚层状砂泥岩互层构成，卸荷裂隙和砂泥岩差异风化形成的凹腔发育，稳定性较差。自1993年以来每年雨季常发生岩块崩落、土体溜滑等地质灾害，对斜坡下部的居民生命财产安全和生活造成较大影响，直接威胁和间接影响场镇居民420余户5000余人，并影响14个政府部门和两所学校的2000余人的工作和教学，受威胁的直接经济损失在500万元以上。为此，四川省国土资源厅根据《地质灾害防治条例》和四川省地质灾害防治工作计划，将宣汉县华景镇观音岩危岩作为四川省12处特大型地质灾害治理工程之一，达州市国土资源局采取竞标的方式确定了我公司为宣汉县华景镇观音岩危岩项目的设计单位。我公司根据设计合同开展本项设计工作。0.2工程概况该工程位于宣汉县华景镇渠江支流前河右岸山体斜坡中上部，总长1010m。由三段边坡组成：观音岩段（A区）、小学校段（B区）和半边街段（C区）：观音岩段边坡：总长400m，海拔高程465m左右，上部基岩分布段陡崖高度6～18m，主要由侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂泥岩层组成。由于风化作用和砂岩与泥岩的差异风化，形成8处危岩体和多处岩腔，危岩体总体积1204m3。小学校段：总长75m,坡顶海拔高程450m左右，相对高差约50m。边坡上陡下缓，上部坡度45～65°，主要由侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂泥岩层组成；下部缓坡坡度15～25°,岩层为第四系松散层覆盖，厚度2-3m，下伏侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂泥岩层。据调查斜坡主要破坏形式为松散堆积层沿基岩面溜滑。半边街边坡长535m，高25-80m，上部基岩分布段构成陡崖，高度10～20m,主要出露侏罗系中统沙溪庙组（J2s）岩层。由于砂岩与泥岩的差异风化，形成5处危岩体和多处岩腔，危岩体总体积7572m3。据调查统计资料，场区边坡直接威胁和间接影响场镇居民420余户，并影响14个乡政府部门、两所学校的2000余人的工作和教学，受威胁的直接经济损失在500万元以上，按边坡规模和边坡的重要性，场区边坡属二级边坡。此外，在设计的现场核对中，发现观音岩段以南还有两段发育有凹腔的危岩体，也危及其下方居民、房屋的安全，也应作相应处理。0.3设计依据本次设计的主要依据有：（1）国家或行业规范：1）、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB50086－2001)；2）、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330－2002)；3）、《滑坡防治工程设计与施工技术规程》(2001，国土资源部)；4）、《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001)；5）、《混凝土结构设计规范》(GB50010－2002)；6）、《建筑抗震设计规范》〈GB50011－2001〉。7）、《岩土工程手册》；（2）项目设计合同（3）《宣汉县华景镇观音岩危岩工程地质勘查报告》（四川九0九建设工程有限公司2005年2月）。（4）《宣汉县华景镇观音岩危岩工程治理可行性研究报告》（四川九0九建设工程有限公司2005年6月）。1项目的必要性和紧迫性与要求1.1项目的必要性与紧迫性宣汉县华景镇观音岩危岩位于华景镇北侧斜坡上，主要由侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的砂泥岩和第四系松散堆积层组成。砂泥岩主要分布于斜坡中上部的陡崖处，坡高6-20m，坡度大于70°，坡面岩体的卸荷裂隙和由于砂泥岩差异风化形成的凹腔较发育，稳定性较差。第四系松散堆积体主要堆积于斜坡中下部，坡度一般30-40°，上部土体较薄（0.5m），极易沿基岩面溜滑至坡脚或堆积于民房后。自1993年以来每年雨季常发生岩块崩落、土体溜滑等地质灾害，对斜坡下部的居民生命财产安全和生活造成较大影响。宣汉县观音岩危岩的治理对整个华景镇及以后规划扩建有着至关重要的意义，主要表现在：场区紧邻华景镇场镇，危岩体的崩落以及土体溜滑将不可避免地伤及坡下场镇设施和居民；危岩体及土体斜坡正好位于华景镇场镇北侧，距离较近，而且现观音庙处坡脚为汽车站规划用地；宣汉—樊哙公路从场镇纵向穿过，危岩和土体斜坡威胁着公路的畅通运行。有鉴于此，对华景镇观音岩危岩体及土体斜坡进行有效地防治是十分必要的。1.2工程治理的可行性根据地勘报告：华景镇观音岩危岩体土质斜坡的地质灾害主要表现在观音岩上部岩质陡崖的危岩体崩落和土质斜坡的表面溜滑，规模较小，诱发因素主要为降雨和人类工程活动，因此对危岩体采用加固措施，局部地段采取地表排水是可以根治的。场区地形较陡，但岩质陡崖下的空地和斜坡是危岩体支护的较好的施工平台，场区交通较为方便，因此工程治理的施工条件较好。从现有的技术经济重要条件来看，工程治理环境投资不大，技术难度不高，工程施工工期不长，工程治理是很可行的。1.3工程治理的原则和目标1.4.1工程治理原则工程治理的总体原则是：⑴工程治理设计与施工应与当地的社会、经济和环境发展相适应，同时应与环境保护、土地利用相结合。⑵工程治理设计与施工通过技术经济论证，采用先进成熟的技术方法，使工程达到安全、经济、美观和适用。⑶在正常荷载条件下，工程治理应控制危岩体及土质斜坡的变形不超过允许范围，不产生危及场镇和居民的地质灾害。⑷在特殊荷载条件下，工程治理设计与施工应能保证地质体的整体稳定，不产生危及人的生命财产安全的重大地质灾害。1.4.2工程治理目标鉴于华景镇观音岩危岩体和土质斜坡的变形已对华景镇居民的生产生活造成影响，因此，观音岩危岩体的工程治理目标是采取综合整治措施，从根本上根治观音岩的灾害隐患，保障华景镇场镇及居民的安全。工程治理需要达到的目标是：在勘查报告和可行性研究报告的基础上，根据自然灾害发生、发展的规律，制定出切实可行的设计措施，以控制观音岩灾害体的变形，确保整个观音岩的长期稳定。达到综合治理、安全可靠、技术可行、经济合理、方便施工的目标。2自然地理及地质环境条件2.1、自然地理2.1.1交通位置场区位于宣汉县境东北部华景镇场镇西侧观音岩一带，前河右岸山体斜坡中上部位，属于华景镇华景村3组辖区，距离宣汉县城77km，紧邻场镇区，宣汉—樊哙公路从场镇纵向穿过，交通较为方便。2.1.2气象水文区内属于亚热带湿润季风气候，温暖潮湿、雨量充沛、四季分明、冬干少雨、夏热多雨。年均气温16.8℃，极端高温41.3℃，极端低温5.3℃；年均降雨量1213.5mm，最大一日降雨量192mm，每年降雨集中时间为5—10月，占年降雨量的79%。2004年9月5日发生百年难遇的暴雨，三天持续降雨量最大达到463mm。在观音岩与小学校间发育有吴家沟冲沟，沟底有常年性流水，工作期间枯季流量约0.01m3/s。在小学校与半边街斜坡之间有阴夹沟发育，沟底无流水。在危岩分布的斜坡地段没有冲沟发育，地表无常年性水流。前河自北向南从场镇东侧流过，属于嘉陵江水系。该河为区内最低侵蚀基准面，河面海拔高程约388m，河口多年平均流量72.36m3/s。2.2、地质环境条件2.2.1地形地貌根据危岩体的地貌特征，分为观音岩（A区）、小学校（B区）和半边街（C区）三个分区，A区与B区分界线为吴家沟，B区与C区分界线为阴夹沟。各区地貌特征分述如下：（1）观音岩（A区）：山顶海拔高程325m左右，相对高差50m。山脊走向N15°W，山脊顶部北高南低，较为平缓，延伸长度400m。斜坡形态呈折线型，上部陡崖高度6～18m，坡度70°以上，部分地段呈负地形；中部陡坡长度100～150m，坡度35～60°；坡脚局部人工开挖边坡高度5～10m，坡度50～70°。（2）小学校（B区）：为一SE走向的山梁的前部斜坡，延伸长75m，山顶海拔高程310m左右，相对高差50m。斜坡呈凹线形，上陡下缓，上部坡度45～65°，下部缓坡坡度15～25°。（3）半边街段（C区）：山脊走向N20～30°E，延伸长395m。山顶海拔高程360m，与坡脚相对高差25～80m左右,延伸长度200m。坡形呈凹线形，危岩分布段构成陡崖，高度10～20m,坡度大于75°，局部呈负地形。崖下斜坡大部基岩裸露，坡度45～60°，长度70～100m，表面由于岩石的差异风化作用，坡面呈锯齿状凹凸不平，硬质的砂岩突出于地表30～50cm，软弱的泥岩则凹进。在坡脚人工开挖边坡高度5～10m，坡度70～85°。2.2.2地层岩性区内出露的地层单一，为侏罗系中统沙溪庙组（J2s），岩性为青灰色砂岩及紫红色泥岩、泥质粉砂岩互层。在危岩形成的陡崖地带，主要由巨厚层状的砂岩构成，单层厚度一般1～2m，最厚可达4～5m。在崖下斜坡段多为巨厚层砂岩及泥岩互层。在A区砂岩和泥岩出露的比例各占50%；B区泥岩占70%，砂岩占30%；C区泥岩占60%，砂岩占40%。第四系松散堆积层在观音岩（A区）斜坡表面普遍分布，主要为坡残积层，其次为崩积层，岩性为砂质粉土含碎块石，厚度一般0.5～5m，斜坡表面堆积较薄，在坡脚部位局部增厚。碎块石含量20～30%，土体结构松散～稍密，潮湿。在小学校（B区）坡脚缓坡地带堆积第四系松散层，厚度0.4—1.1m。在半边街（C区）陡崖坡脚缓坡地带也有第四系松散层堆积，厚度0.5—1.5m。2.2.3地质构造与地震工程区处于新华夏构造体系的北东向五宝场背斜北西翼，属四川盆地弧形构造体系北缘的组成部分，地震活动弱，无孕震断裂，历史上无5级以上地震活动记录，按《中国地震基本烈度区划》，地震基本烈度为Ⅵ度。区内构造形迹以裂隙为主，断层不发育。裂隙主要见于砂岩中，主要有压扭性裂隙和风化裂隙两种。2.2.4水文地质条件区内地下水类型主要为基岩风化裂隙水，其次为第四系松散堆积层孔隙水。基岩裂隙水赋存于侏罗系中统沙溪庙组J2s砂泥岩层的裂隙中，主要接受坡面水入渗和后部基岩裸露区大气降水的补给，富水程度较低。松散层孔隙水主要赋存于斜坡表面的坡残积物中，没有稳定的地下水面，且动态随季节变化明显。主要由大气降水补给。场区地下水属HCO3·SO4—Ca·Mg型水。地下水游离CO2含量3.08mg/L，不含侵蚀性CO2，区内地下水无侵蚀性，PH值7.9，呈碱性。2.2.5危岩体形成原因及主要诱发因素（1）形成原因影响区内危岩体的因素有自然因素和人为因素。自然因素包括地形地貌、地层岩性、地质构造、降雨等，人为因素主要指人类工程活动。1）地形条件场区高陡的斜坡地形为岩体变形破坏创造了空间条件。2）地层岩性场区地层为侏罗系中统沙溪庙组J2s砂泥岩层，坚硬的巨厚层块状砂岩由于其抗风化能力强于泥岩，易形成陡崖地形，软弱的巨厚层状泥岩易被风化剥蚀而形成凹腔。3）地质构造岩体中节理裂隙和软弱结构面破坏了岩体的完整性，使危岩体极易脱离母岩，沿着外倾陡裂隙面产生变形破坏。4）降雨和人类工程活动降雨降低了岩体完整性和力学强度，促进了岩体结构面的发展。人类不合理的工程活动破坏了斜坡形态和岩体完整性，改变斜坡自然应力平衡，促进了岩土体的失稳变形。（2）主要诱发因素目前影响区内危岩体形成的主要因素是人类工程活动和降雨。1）人类工程活动主要表现为对斜坡下坡脚部位的边坡开挖和人工不合理的爆破取石。2）降雨降雨的浸润、水楔、冲刷及动静水压力促进了岩体结构面的发展，降低了岩体完整性和力学强度，近几年来较大强度的降雨尤其是暴雨促进了这一地质作用。2.2.6危害方式危岩体发生破坏，其运动方式受下部斜坡的物质组成、边坡坡度角等的影响，运动距离各不相同。根据R·M·Spang（1978）的研究成果，崩落体只有坡度角小于一定临界值（约27°）时，才停积于崖角，随坡度角增大，可分别表现为滑动、滚动、跳跃和自由崩落等方式，大部分或全部堆积于坡脚（图2-1）。场地受岩体破坏影响的主要有观音岩段（A区）和半边街段（C区），其上部基岩出露地段的坡度角均大于45°,因此岩体在产生变形破坏后，大部分以滚动、跳跃或自由崩落的方式向坡脚运动，最后堆积于坡脚缓坡地带或滚入坡下民房和公路，直接影响场镇和公路的安全。现在坡脚已有岩体崩落之后的堆积物，而且据现场调查，已有多处民房遭滚落岩体破坏。图2-1危岩崩塌破坏运动图示3地质灾害体稳定性验证及结论3.1危岩体基本特征场区危岩体大部分布于观音岩（A区）和半边街（C区）的山梁陡崖，少数分布于斜坡表面。A区共有8处（未含新增2处），C区共有5处。危岩体都由巨厚层砂岩构成。灾害规模属于小型，全区13处危岩总的体积为8775m3，每处体积一般为200～1000m3，最小仅1.4m3,最大为3360m3。根据危岩变形破坏方式，可分为滑移式和拉裂式两种，以滑移式为主，占71%。3.2危岩体所在斜坡整体稳定性分析观音岩危岩体所在斜坡地层为侏罗系中统沙溪庙组（J2s），岩性为青灰色砂岩及紫红色泥岩、泥质粉砂岩互层。构造部位处于北东向五宝场背斜北西翼，岩层倾角14-16度，倾向与坡向相反，为反向坡。从赤平投影的结果来看，当坡度小于50度时，斜坡基本处于稳定状态。据此分析，该处斜坡发生整体崩塌的可能性较小。3.3危岩体稳定性分析对于场区危岩体的稳定性分析，采用定性分析（赤平极射投影法）和定量评价两种方法进行。3.3.1定性分析（赤平投影分析）据地勘资料场区危岩体主要分布于观音岩段（A区）和半边街段（C区）边坡上部基岩出露地段，共有13处危岩，其中观音岩段边坡8处（WyA-1#—WyA-8#），半边街5处（WyC-1#—WyC-5#），赤平极射投影图详见图观音岩段边坡危岩赤平投影图（图3-1）和半边街段边坡危岩赤平投影图（图3-2），通过赤平投影分析如表3-1。表3-1赤平投影分析表边坡名称及编号

边坡的稳定性评价

观音岩段

WyA-1危岩

裂隙2和裂隙3、裂隙1和裂隙3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-2危岩

裂隙1和裂隙3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-3危岩

裂隙1和岩层层面2之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-4危岩

裂隙1和裂隙3之间、裂隙1和岩层层面2之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-5危岩

裂隙2和裂隙3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，裂隙2与坡面倾向之间夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-6危岩

裂隙1和裂隙3之间的交线、裂隙1和裂隙4之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-7危岩

裂隙2和裂隙3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyA-8危岩

裂隙2和岩层层面3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

半边段

WyC-1危岩

裂隙1和裂隙2之间的交线与坡面倾向基本一致，但其倾角大于坡角，边坡为基本稳定结构；

WyC-2危岩

裂隙2和岩层层面3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyC-3危岩

裂隙1和裂隙3、裂隙1和裂隙2之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角以及裂隙1与坡面倾向之间夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态

WyC-4危岩

裂隙1和岩层层面3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

WyC-5危岩

裂隙1和岩层层面3之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。

由上表，场区边坡基岩裂隙切割岩层后除C-1外，均处于不稳定状态，加之砂岩下部的泥岩岩腔对边坡岩体的稳定性不利，需对场区边坡岩体进行稳定性定量分析。3.3.2定量评价(1)计算公式的采用根据地质构造、危岩体的结构类型、节理裂隙与裂缝及结构面的组合关系、张闭程度、延展性及贯通情况等，场区危岩按其变形破坏类型分为拉裂式（倾倒崩落式）、滑移式等两类,对危岩按各自特征选取代表性断面进行稳定性计算。1）拉裂式危岩根据勘查结果以及我们现场调查，综合分析危岩体的结构面发育现状、危岩体底部泥岩凹腔的空间特征，确定了本次待处理的部分危岩体破坏模式为“拉裂式倒塌崩塌危岩”，其受力模型如下图所示。对危岩体的稳定性按下列方法计算。综合考虑危岩体稳定的最不利情况，将岩块按各自结构体特征选取代表性断面进行计算，同时在考虑裂隙水压力Q时，设 裂隙深度与裂隙充水深度相等，每一截面按单元宽度考虑，不考虑基座抗拉强度，取O点为倾覆点，为基座岩层中风化外缘点，计算公式如下：①裂缝水压力为：②崩塌危岩体的重心位于倾覆点外侧时:倾覆力矩:抗倾覆力矩:③崩塌危岩体的重心位于倾覆点内侧时:倾覆力矩:抗倾覆力矩:崩塌危岩体稳定系数为:以上各式中:崩塌危岩体的重力(KN);崩塌危岩体的高度(m);裂缝倾角(度);裂缝深度(m);裂缝充水深度(m);裂缝中静水压力(KN);崩塌危岩体重心作用点距倾覆点的水平距离(m);崩塌危岩体岩石抗拉强度标准值(Kpa)的0.7倍；锚索沿加固断面纵向每延米的预应力值（KN/m），，为锚索预应力值（KN），为锚索沿加固断面纵向间距（m)；锚索倾角（度）；锚索在崩塌危岩体上作用点距倾覆点的垂直距离(m);锚索在崩塌危岩体上作用点距倾覆点的水平距离(m)。下面以WYC-3危岩为例计算稳定系数：此危岩体计算参数为工况一在加固前，Q=0，代入前面公式有：=2175KN.m==6448.6KN.m==2.96，稳定。工况二在加固前，代入前面公式有：=401.93KN=2209.8+3994.9=6204.7KN==1.04，稳定性较差,需加固。加固后由于危岩凹腔处得到支撑,稳定性满足要求。2）滑塌式危岩滑塌式危岩计算模型见图3-4，按单位宽度考虑，则稳定系数为：以上式中：——单位长危岩体重力（KN）；——单位长危岩块体承受的水平地震力（KN）。由P＝ξW计算，ξ为地震力系数，取值ξ=0.05；——破裂面倾角（?）；——危岩体高度（m）；、——分别为裂隙面的等效内聚力（kPa）和内摩擦角（?）；——裂隙深度（m）裂隙水深度；——裂隙充水深度（m）,天然状态取三分之一裂隙水柱高,暴雨期间取三分之二裂隙水柱高；——裂隙中静水压力（KN）；（2）参数选取在对试验资料综合分析的基础上，结合各危岩体的地质特征、该地区类似工程的经验等选取计算参数。据岩体完整性，危岩基座下泥岩剥蚀风化程度，将室内试验或饱和状态平均抗压强度折减为原来的0.9倍，再取折减后数值的3％作为标准抗拉强度。拉裂式危岩：根据经验及类似工程试验，抗拉强度RL=0.4MPa；滑塌式危岩：结构面C=30-50KPa，φ=20-25°。砂岩重度：25KN/m3（天然状态）；25.4KN/m3（饱和状态）。（3）荷载及荷载组合危岩活动的主要影响因素是大暴雨，由于该地区地震烈度为Ⅵ度区，不考虑地震对危岩的影响，选取三种工况对危岩体的稳定性进行计算。a、工况Ⅰ(旱季天然状态)：此时不考虑裂缝中静水压力Q，裂缝中未充水；b、工况Ⅱ（雨季裂隙饱水状态)：认为在暴雨或持续降雨条件下，裂隙完全处于饱水状态；c、工况Ⅲ（加固后无裂隙状态）：此时已用锚索将危岩体加固，且裂隙采用水泥砂浆填充。（4）危岩体稳定性评价标准各类危岩体稳定性评价标准见下表3-2。表3-2危岩稳定性评价标准危岩破坏模式

不稳定

稳定性较差

基本稳定

稳定

滑塌式危岩

＜1.0

1.0～1.1

1.1～1.3

＞1.3

拉裂式危岩

＜1.0

1.0～1.1

1.1～1.5

＞1.5

（5)危岩稳定性计算结果通过场区危岩体稳定性计算,按评价标准划分其稳定性结果见表3-3。（6）危岩稳定性评价由以上危岩稳定性计算结果可知，危岩体WyA-2、3、5、6，WyC-1、3、4在天然状态（工况一）下均处于基本稳定状态，但暴雨（工况二）下比天然状态（工况一）下的稳定性要降低，除WyA-1处于基本稳定状态外，其余均处于稳定性较差状态。因此需对边坡危岩体进行支护处理。3.4土体斜坡稳定性分析据勘察报告：场区三段边坡坡型大体一致，上陡下缓，上部第四系覆盖层较薄，下部较厚，坡面覆盖层岩性均为粉质粘土夹碎块石。A区覆盖层厚度：上部一般0.2～0.5m，最厚达1.5m，坡脚稍厚，有3-6m；B区覆盖层厚度一般0.4～1.1m；C区厚度0.5～1.5m。场区三段边坡的土体斜坡变形破坏均表现表面溜滑，主要是由于在连续降雨和暴雨的条件下，斜坡土体达到饱和状态时，自重增加，自身抗剪强度降低，土体与基岩接触面的抗剪强度降低而使得斜坡土体的产生溜滑现象，堆积于坡脚的缓坡地带或民房后，对坡脚居民的生产和生活构成一定威胁，根据现场调查调查分析，区内土质斜坡的稳定性较差，因此须对边坡土体进行支护处理。项目危岩体编号

稳定性

破坏类型

备注

工况一

工况二

工况三

稳定系数

稳定状态

稳定系数

稳定状态

稳定系数

稳定状态

A区

WyA-1

3.52

稳定

1.18

基本稳定

2.0

稳定

拉裂式

顺坡向裂（裂隙1）张开0.5—1cm，泥质充填，危岩体沿裂面产生破坏

WyA-2

1.18

基本稳定

1.09

稳定性较差

1.9

稳定

滑塌式

WyA-3

1.20

基本稳定

1.08

稳定性较差

1.8

稳定

滑塌式

WyA-4

1.08

稳定性较差

1.04

稳定性较差

1.6

稳定

滑塌式

WyA-5

1.21

基本稳定

1.06

稳定性较差

1.6

稳定

拉裂式

顺坡向裂（裂隙2）张开0.5—1cm，危岩体沿裂面产生破坏裂面大部因岩体表面风化呈弧形，局部平直，危岩体沿裂面产生破坏

WyA-6

1.15

基本稳定

1.06

稳定性较差

1.8

稳定

滑塌式

WyA-7

1.09

稳定性较差

1.01

稳定性较差

1.4

稳定

滑塌式

WyA-8

1.06

稳定性较差

1.02

稳定性较差

1.6

稳定

滑塌式

C区

WyC-1

1.14

基本稳定

1.08

稳定性较差

1.5

稳定

滑塌式

WyC-2

1.08

稳定性较差

1.02

稳定性较差

1.4

稳定

滑塌式

WyC-3

2.96

稳定

1.04

稳定性较差

1.5

稳定

拉裂式

顺坡向裂（裂隙1）张开1—5mm，地表可见裂缝，现被泥土覆盖危岩体沿裂面产生破坏

WyC-4

2.45

稳定

1.07

稳定性较差

1.6

稳定

拉裂式

顺坡向裂（裂隙1）张开2—3cm，小岩块，岩屑充填，倾向坡外，为危岩形成的控制性裂隙，危岩体沿裂面产生破坏

WyC-5

1.06

稳定性较差

1.01

稳定性较差

1.4

稳定

滑塌式

表3-3危岩体结构面力学参数取值及稳定性评价统计表4工程施工设计措施4.1设计工况与参数4.1.1治理工程设计工况设计工况为最不利荷载组合,即自重+裂隙水压力(天然、饱水状态)。4.1.2设计基本参数（1）气象按宣汉县气象站资料：场区年均气温16.8℃，极端高温41.3℃，极端低温5.3℃；年均降雨量1213.5mm，最大一日降雨量192mm，每年降雨集中时间为5—10月，占年降雨量的79%。。（2）地震根据《中国地震动参数区划图》（1：400万）（GB1836-2001），该区地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期0.35s，抗震设防烈度为Ⅵ度。（3）荷载及岩石力学指标危岩体重度取25KN/m3,岩石力学指标选取同第三章3.3节稳定性计算参数选取。4.1.3防治工程设计标准按一级边坡进行支护设计，设计年限为50年。设计安全标准，对于滑塌式危岩设计安全系数为1.3，拉裂式(倾倒式)危岩安全系数为1.5,斜坡设计安全系数1.35。4.2危岩体施工图设计本设计在可行性研究报告推荐方案和施工图评审时专家意见的基础上，综合考虑当地的自然条件、地质条件、经验及技术条件和场地特殊条件，通过经济比选和施工可行性比选，针对各危岩体的具体特征采用切实可行的措施进行支挡防护。治理措施如下：方案为：清危＋凹腔填撑+锚索（杆）锚固+清方＋裂缝补填⑴清危：在对边坡危岩进行支护处理之前，需仔细巡视，检查A、B、C三段的坡面，清除坡面零星、松动岩块，并对坡面进行局部修整，有利于下一步施工。⑵凹腔填塞、支撑：对于泥岩及砂岩的岩腔采用浆砌块石封填处理，防止岩层的进一步差异风化，且对上部砂岩起到支撑作用。对于悬空砂岩体采用圬工支撑，即开挖、平整基础，采用浆砌块石砌筑成墙、柱或肋的形式，以支撑上部悬空砂岩体。⑶锚索（杆）锚固：由于悬空的危岩体一般都受几组结构面的切割，稳定岩层的埋深较大，加之其基础为易崩解、风化的泥岩，极易在外因如裂隙水、植物根劈作用下发生倾倒崩塌，故对于计算所得的锚固力较大，且稳定岩层的埋深较大的危岩体，采用一般钢筋锚杆达不到支护效果，须采用锚索加固处理。对于支撑悬空砂岩采用的浆砌块石砌筑成墙、柱或肋，由于基底岩层多为全、强风化的泥岩，且自然坡度陡，襟边宽度不够，为保证其稳定性，不致于滑移、倾倒，因此采用一般钢筋锚杆与墙、柱或肋连接。⑷清方：对于临空面较高、且自然坡度陡，难以用浆砌块石砌嵌补或支撑的个别危岩体（如WyA-8），为保证其长期稳定，在确保施工安全的前提下采用人工清方减载的措施达到目的。⑸裂缝补填：对于清危、加固的坡面张开裂缝采用水泥砂浆或M10浆砌块石进行封填处理，防止裂隙水影响危岩体稳定和裂隙的进一步张开。4.3土体斜坡施工图设计对于斜坡土体溜滑的治理采用坡脚设置挡土墙、加强排水疏导措施的治理方案。根据施工图评审时专家形成的意见，为了尽量减少对自然坡面人为的扰动，在坡脚设置高出地面1.0m的挡土墙，起到挡土和拦截块石的作用；同时在挡土墙的前后设置排水沟和侧沟，在地形凹处设置吊沟，加强对地表水的快速疏导。4.4治理工程分项设计4.4.1危岩体治理工程分项设计1）锚索（杆）设计①计算公式A.锚固力计算：a.拉裂式危岩治理后要求K≥1.5，锚索锚固力设计值可按前面3.3.2定量评价的有关公式确定。b.滑塌式危岩治理后要求K≥1.3，锚索锚固力设计值可按前面3.3.2定量评价的有关公式确定。B.锚索（杆）设计计算根据锚固力的大小，以及危岩体处稳定岩层的埋置深度的不同，对于危岩体WyA-4、WyA-5、WyA-6、WyA-7、WyC-2、WyC-3、WyC-4、WyC-5采用锚索支护处理；WyC-1、WyC-3、WyC-4、WyC-5采用锚杆加强嵌补支撑墙与坡体的连结。。计算公式采用：式中：—锚杆(索)轴向拉力标准值（KN）；--锚索轴向拉力设计值（KN）；—荷载分项系数，取值1.25；—锚索钢绞线截面面积（mm2）；—边坡工程重要性系数，本设计取1.0；—锚筋抗拉工作条件系数；取值0.69；—预应力钢绞线抗拉强度设计值（KPa）；—锚杆锚固体与地层的锚固长度(m);—锚固体与地层粘结工作条件系数，取值0.60；D—锚固体直径（m）；—钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60；—锚杆钢筋直径（m）;—钢筋（钢绞线）根数（根）；—钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值（KPa）。—地层与锚固体粘结强度特征值（KPa），锚固介质为中风化砂岩，取值800KPa。②计算结果按以上各公式,对场区采用锚杆（索）支护的危岩体进行结构计算,其结果见表4-1。③材料准备A.M10水泥砂浆:砌筑排水沟、挡土墙及嵌补、支撑墙须用M10水泥，其标号采用P.O32.5，每一立方米M10水泥砂浆需水泥305kg,砂1.1m3,水0.18m3。B.砂浆锚杆：钻孔直径为φ100mm，采用φ25mm的螺纹钢筋，长度分别为6m、8m两种类型，用M35水泥砂浆注浆。C.钢绞线：锚索每孔由6束φ15.2mm的高强度、低松弛的钢绞线制作。钢绞线使用前做好清污除锈。D.锚具：预应力筋用锚具、夹具和连接器应具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用性，锚具应符合国家现行《预应力筋用锚具、夹具、和连接器应用规程》（JGJ85-2002）规定。E.垫板：每个锚头采用2块250x250x20mm钢垫板。F.垫墩：垫墩由C40混凝土制作，并在距其5cm处加一层φ8mm的钢筋网，网的钢筋间距16cm，并不与预留孔相冲突，垫墩顶面与钻孔轴线必须垂直，确保锚索张拉时千斤顶的张拉力与锚索在同一轴线上。2）清危、凹腔填撑及裂缝补填对于坡面已风化破碎且难于锚固支护的松动岩块进行清除处理，防止岩块崩落而威胁坡脚居民和场镇。对于坡面泥岩凹腔采用M10浆砌块石填塞，防止泥岩进一步风化使岩腔进一步扩大，影响上部岩体的稳定性；对于清危处理后的坡面张开裂缝采用水泥砂浆或M10浆砌块石进行封填处理，防止裂隙水影响危岩体稳定和裂隙的进一步张开。具体工作量如下表所示（4-1）：表4-1清危、凹腔填撑及裂缝补填工作量统计表危岩编号

清危（m3）

凹腔嵌补支撑（m3）

裂缝补填（m3）

备注

A区

580

641

200

清危工作针对性坡面所有风化破碎岩块，泥岩岩腔针对坡面所有泥岩风化凹腔（包括边坡中部基岩出露处）

C区

400

1633

150

注：①A区新增2处危岩，亦需要对凹腔进行嵌补支撑和加固，数量另计。②危岩凹腔起伏不平，工程数量以代表断面计。4.4.2土体斜坡治理分项设计1）挡土墙针对土质斜坡处第四系松散层的分布和地形情况，顺斜坡走向在坡脚布置挡土墙，其中，小学后坡一段挡土墙为直立式。基础深入下伏稳定基岩层1.0m，要求承载力≥300kPa，若局部地段承载力难以满足要求，可换填碎石进行处理；墙顶高出现有地面1.0m，有利于对坡面溜坍的土体和掉落的块石的拦截，加强对生命财产安全的保护。挡土墙采用M10浆砌块石砌筑,墙身外表面要求整齐、美观大方，对于连续长度大于50m的挡土墙，每隔50m还需要在墙身埋设钢筋，制作成检查梯，方便修复和对排水沟的清理。由于本次施工图设计缺少完整的土坡断面图，对挡土墙的具体布置还需要在现场进行调整。由于土坡4位于较陡峭的半坡上，不适宜设置挡土墙，加之松散残坡积物仅0.5～1.5m厚，即使溜坍也危害较小，为了减少对自然坡面的扰动，本次施工图设计暂不处理。挡土墙设计工作量如下表（4-2）：表4-2挡土墙工作量统计表危岩编号

总长（m）

基槽开挖（m3）

浆砌块石（m3）

A区

175

940

1420

B区

166

855

1244

2）排水沟、吊沟、侧沟沿土质斜坡下部根据不同地形，在不同位置修筑排水沟、侧沟和吊沟。排水沟设置在挡土墙靠山侧，且低于墙顶1.0m处，采用矩形断面，宽60cm，深60cm，顺边坡内侧厚度50cm，外侧30cm；吊沟设置在地形凹陷处，是为了把坡面冲沟和排水沟的水汇集到一起后，引入到下一个排水通道，采用矩形断面，宽60cm，深60cm，厚度30cm；侧沟设在挡土墙墙趾的位置，与挡土墙有效联结在一起，采用矩形断面，宽60cm，深60cm，厚度30cm；排水沟、吊沟和侧沟采用M10浆砌块石砌筑，沟底和沟侧采用防水砂浆抹面，块石强度为MU30，排水沟、吊沟沟底基础要夯实，局部软弱地段可用碎石铺垫。水沟与华景镇地下排水系统相接。具体工作量如下表（4-3）：表4-3截水沟工作量统计表危岩编号

总长（m）

基槽开挖（m3）

浆砌块石（m3）

砂浆抹面（m2）

排水沟

侧沟

吊沟

A区

175

175

50

420

310

1000

B区

166

166

40

340

280

930

表4-1危岩体设计参数统计一览表危岩体编号

支护类型

排数（m）

水平间距（m）

锚杆（索）根数（根）

钢筋（绞线）参数

设计吨位（kN）

锚固段长度取值（m）

设计长度（m）

倾角（?）

锚固体直径（mm）

设计总长度（m）

每米危岩体加固力（kN）

WyA-4

锚索

1

3.5

6

6?15.2

750

7

12

15

130

72

142

WyA-5

锚索

2

2

8

6?15.2

750

7

12

15

130

96

286

WyA-6

锚索

1

2

2

6?15.2

750

7

12

15

130

24

250

WyA-7

锚索

2

4

16

6?15.2

750

7

12

15

130

192

250

WyC-1

锚杆

2

1.2

20

?25

100

6

15

100

120

WyC-2

锚索

2

4

4

6?15.2

750

7

12

15

130

48

250

WyC-3

锚索

3

3.5

9

6?15.2

750

8

20

15

130

180

429

锚杆

4

1.2

32

?25

100

8

15

100

256

WyC-4

锚索

2

4

12

6?15.2

750

7

14

15

130

168

250

锚杆

5

1.5

50

?25

100

6

15

100

300

WyC-5

锚索

2

3

6

6?15.2

750

7

14

15

130

84

333

锚杆

6

1.5

60

?25

100

6

15

100

360

合计

锚索

63

6?15.2

750

130

864

锚杆

162

?25

100

100

1036

5工程监测设计5.1工作的目的任务场区边坡常有掉块情况发生，前人未做过详细的监测工作，只是通过对其上建筑物、危岩掉块的时间和频率等有初步认识。且无积累监测数据。为防止危岩体发生突发性变形破坏，确保区内人民的生命财产安全，同时满足工程设计和施工需要，必须建立对危岩体的监测网络。5.2设计采用主要技术依据及原则5.2.1监测设计的依据（1）地质依据《宣汉县华景镇观音岩危岩工程地质勘察报告》（2）测量设计依据主要参照中华人民共和国建设部颁发《建筑变形测量规程》（JGJ/T8－97）(1997)进行设计。5.2.2监测设计的原则(1)建立有效简便的监测网络充分利用现有监测设施和资料基础上，建立系统化、立体化监测系统，在治理施工过程中，及时测定和预报危岩的位移等变化情况，确保施工安全，并为长期稳定性预测研究提供资料。(2)采取多种手段进行综合监测监测工作采取地面变形监测、坡体上裂隙张开变化等综合手段。各种监测结果相互应证，提高监测成果资料的可靠性。(3)监测点尽可能进行长期监测贯彻全过程监测的工作思路，包括坡体变形监测、施工安全监测、防治效果监测，以监测结果作为反馈设计、指导施工和检验防治效果的依据。工程完工后，变形监测点、防治效果监测点应转为长期监测点，因此，监测点应做得牢固，不易损坏。(4)监测仪器选择原则1）、现场使用比较方便、简单；2）、仪器不易损坏，与环境相适应的性能。5.3监测工作设计5.3.1监测工作布置为监测危岩变形情况，在每个危岩体顶部、中下部均有监测点布置，设计每个危岩体8个监测点，纵横各一条剖面，共计120个点。通过监测工作，指导施工。5.3.2监测工作技术设计(1)监测对象和范围本次设计处治的15处危岩体。(2)监测周期的确定变形观测周期应以能系统反映所监测变形的变化过程，且不遗漏其变形时刻为原则，根据单位时间内变形量的大小及外界因素影响确定。因此，对危岩观测的周期应视其活跃程度及季节变化等情况而定。在遇暴雨、发现滑速增快或观测过程中发现有大滑动的可能时，应立即缩短观测周期，及时增加观测次数。在雨季每10天观测一次，旱季每15天观测一次；施工期间继续监测危岩体的水平、垂直位移变化，达到安全监测的目的；施工结束后转为长期监测，每季度一次观测，监测时间1年，以检验防治效果。(3)监测方法的选择采用简易方法进行位移观测，主要通过人工肉眼观测和用钢卷尺测量。(4)监测控制点1）选点观测点选设在危岩体上能反映变形特征的位置，原则上每个危岩体布置纵、横剖面各1条，横剖面上至少有2个控制点。2）埋石a、岩体上的控制点标石埋设采用水泥、砂浆现场浇固有“十”字中心的钢筋，岩体上凿孔深度不小于10厘米，建筑物顶上凿孔深度不小于5厘米，埋好后，标志顶部露出岩体面1厘米。b、岩体上的危岩观测点油漆标注。(5)控制点、危岩体变形观测点观测通过人工肉眼观测和用钢卷尺测量。各危岩体观测点的首次（零周期）观测，应适当增加观测量，以提高初始值的可靠性。(6)监测数据的整理及分析1）各周期变形观测结束后，应及时对观测点的位移进行计算。2）各周期观测成果的处理，应与实际变形情况接近或一致。变形观测点以各周期的长期观测数据为依据，通过分析画出各观测点的变形曲线，并对危岩体位移情况进行评价。3）提交资料监测工作结束后，提交下列成果：a.危岩体变形区观测系统点位位置图b.观测成果点c.观测点位移曲线图d.观测成果分析资料6施工组织设计6.1施工条件（1）交通条件场区距离宣汉县城77km，紧邻场镇区，宣汉—樊哙公路从场镇纵向穿过，交通较为方便。（2）气候条件区内气象属于亚热带湿润季风气候，温暖潮湿、雨量充沛、四季分明、冬干少雨、夏热多雨。年均气温16.8℃，极端高温41.3℃，极端低温5.3℃；年均降雨量1213.5mm，最大一日降雨量192mm，每年降雨集中时间为5—10月，占年降雨量的79%。2004年9月5日发生百年难遇的暴雨，三天持续降雨量达到463mm。12月以后至翌年4月底为旱季，降雨少，气温也较适宜，是施工的黄金季节，该期间适合工程施工。（3）水电供应施工用电可从华景镇接引，施工用水可抽取坡脚前河水用泵送或在坡体上修建小型蓄水池。（4）占地拆迁施工区位于华景镇北侧斜坡处，坡面主要为荒地和耕地，没有居民房屋，不存在移民搬迁问题，对于施工时的耕地及林地征用需当地政府协调解决。6.2料场选择与开采该区附近前河可供应的天然建材有河砂、砾石、卵石等，施工用河砂、卵砾石和条石可就地取材。块石料场在当地及工作区已有开采的石料场，石料为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩,质量良好。6.3施工交通运输场区有乡村公路直接通往A区南端和C区，可直接利用该道路，局部地段再修建临时施工便道即可；华景镇场镇公路可直接到达B区，可直接利用。6.4施工总布置场区三段边坡独立分布于场区北侧，各边坡之间独立性较大，一般情况下可以并行施工而无相互影响。为缩短施工工期，各段边坡施工可按照合适的施工顺序同时施工，确保施工质量的同时兼顾施工工期的缩短。场区施工场地为坡地地形，作业面较窄，建筑材料和施工设计放置较困难，应做好统筹安排，合理利用场区有限施工场地，保证施工作业顺利进行。6.5施工方法及施工机械（1）锚杆（索）施工1）锚杆（索）的施工应严格按设计图施工，应将锚杆（索）成孔工程作为对危岩进行再勘查的过程来进行，及时编录施工地质情况，以利于反馈设计、实际信息化施工。2）施工准备应按下列要求进行，以确保施工能连续、快速、安全地进行：按工程要求进行备料，钢筋、水泥应在交货时提交质量检测证书。钢筋应专门建库堆放，避免锈蚀。水泥宜使用普通硅酸盐水泥，严禁使用受潮和过期水泥。块石的岩性和强度应符合设计要求。砂石料的杂质和有机质的含量应符合《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定。3）锚杆（索）成孔：要求孔深、孔径、倾斜度满足设计要求，孔底干净。具体为锚杆水平方向孔距误差不应大于50mm，垂直方向孔距误差不大于100mm；孔深应不小于设计深度。4）杆（索）体制作与安放：宜采用整根钢筋（钢绞线）制作，制作前应对钢筋或钢绞线调直、除油、除锈。安放杆体时，应防止扭压、弯曲，注浆管随杆体一同放入钻孔，杆体入孔深度应大于锚杆长度的95%。5）注浆：采用有压一次性全粘结注浆，注浆压力可取0.4～0.6Mpa，应采用自孔底向上注浆方式。水灰比0.42，注浆浆液应搅拌均匀，在初凝前用完，孔口溢出浆液时可停止注浆。6）张拉：锚索张拉必须等锚孔砂浆达到设计强度的80％后方可进行。6束锚索设计张拉力为75t，要求张拉到50t即可。张拉应分两次逐级张拉，第一次张拉力为总张拉力的50％，两次张拉间隔的时间不宜小于3天。张拉中应对锚索实行双控（即伸长量和受力值是否相符）。7）锁定：锚杆锁定采用将端头垂直弯曲0.4m后埋设在离嵌补支撑外墙0.5m处，锚索锁定采用锚具锁定，然后浇注锚墩。8）锚杆试验：施工前，应在不同地段做不少于3根锚杆（索）的基本试验。工程竣工后，应选取锚杆（索）总数的5%进行验收试验。（2）清危对坡面松动危岩体采用人工清除，为防止落石伤及坡下居民，为了更好地操作实施，具体做法是：现场确认每一块危岩，编号、做上标记并确认数量；施工前，必须搭好安全平台，确保万无一失，总监理工程师签字确认后，在专人监测下，方可对危岩进行人工凿除，禁止放炮，只能采用风镐及钢钎慢慢清除。（3）凹腔填撑和裂缝补填对坡面的泥岩凹腔采用M10浆砌块石进行填塞处理，危岩凹凸不齐，以设计断面为代表，对全部凹腔进行填塞支撑。具体做法要求如下：施工前先剥除坡面已风化岩块，为了达到设计的支撑受力和连结的整体效果，须将原光滑不均的岩面和坡面凿成小台阶状，再选用岩性和强度符合设计要求的块石进行嵌补、砌筑，并在结合部灌注M25水泥砂浆，填撑顶部与危岩间灌注膨胀水泥，达到紧密接触的目的。（4）挡土墙在斜坡土体坡脚处采用M10浆砌块石进行挡土墙砌筑，位置、高度要与地形相适应，严格按设计原则施工，基础置放在持力层较好的岩层上，基础埋深1.0m，分段开挖、分段砌筑，每10～15m设置一道伸缩缝，高出地面以上要设置泄水孔，挡土墙还要与墙趾处侧沟有效联结在一起，并做到排水顺畅。（5）排水沟、吊沟、侧沟施工时应严格按设计图施工，及时编录施工地质情况，以利于反馈设计、实际信息化施工。根据地形灵活放线施工，确保地表水畅通无阻，处理好水沟变形缝的渗漏问题，防止水沟漏水影响斜坡土体稳定性。（6）施工顺序搭建好安全平台后，先清除危岩、填补裂缝，然后施工锚杆、跳槽开挖基底、砌筑嵌补支撑墙体（锚杆与圬工的衔接，填撑顶部与危岩的密接）、锚索施工、绿化坡面。6.6施工管理与监理（1）施工管理宣汉县华景镇观音岩危岩治理是四川省国土资源厅列入四川省2004年特大型地质灾害项目，关系到华景镇场镇及居民安全，为此须成立专门的以项目责任人负责的质量管理体系，以严格的质量管理和有效的质量保证措施，确保工程质量目标的实现。（2）施工监理施工监理是保证地质灾害防治工程施工质量，控制施工工期和造价，提高工程效益和施工管理水平的重要办法。地质灾害治理工程施工必须由有监理证书的监理单位进行工程监理。1）监理机构组织：整个治理工程的需要设总监、驻地监理工程师，共需监理工程师2人，辅助工作人员2～3人，其监理机构如下：2）监理单位的主要工作内容：①协助业主编制招标文件。②协助业主组织招标活动。③协助业主与中标单位签字承包合同。④审批施工组织设计。⑤检查工程使用的材料、构件、设备的规格和质量⑥检查施工技术措施和安全防护措施。⑦督促履行承包合同，主持协商合同条款的变更，调解合同双方争议，处理索赔事项。⑧检查工作和施工质量，验收分部分项工程，签署工程付款凭证。⑨组织工程师竣工预验收、提出竣工验收报告。3）监理工程师的职责与权限监理工程师在计划管理、质量控制、计量与支付、合同管理等方面的职责权限按国土资源部颁发《地质灾害防治工程施工管理办法》执行。6.7施工总进度矿区危岩体分布相对分散，可考虑分段同时施工。为保证危岩治理工程施工安全，可在枯水季节完成，总工期设计3个月。详见下表6－1。表6－1工程施工进度计划表工程名称

15

30

45

60

75

90

1．清危

2．锚杆施工

3．凹腔嵌补支撑及裂缝填塞

4．锚索施工

5．挡土墙及侧沟砌筑

6．排水沟砌筑

7．吊沟砌筑

8．绿化及扫尾工作

7工程预算7.1工程数量汇总表根据施工图设计的治理措施，对于宣汉县华景镇观音岩危岩工程治理的工程量统计如下（表7-1）：表7-1工程量统计表项目

编号

工程内容

单位

工程量

A段

B段

C段

合计

危岩治理

1

清危

m3

580

400

980

2

凹腔填塞

m3

641

1633

2274

3

裂缝封填

m3

200

150

350

4

φ25螺纹钢筋

kg

3911.6

3911.6

5

锚索750KN

m

384

480

864

6

锚杆100KN

m

1036

1036

7

支撑墙挖基

m3

1200

8

试验锚索500KN

m

50

9

脚手架

m2

6250

土质斜坡治理

10

排水沟、侧沟、吊沟总长

m

400

372

772

11

基槽开挖(沟)

m3

420

340

760

12

浆砌块石(沟)

m3

310

280

590