铁路大体积混凝土工程施工方案

/书目TOC\o"1-2"\h\u1.编制说明 11.1.编制依据 11.2.编制原则 11.3.编制范围 12.工程概况 23.施工模板验算 43.1.承台模板验算 43.2.墩身模板验算 84.大体积混凝土结构应力计算 124.1.混凝土绝热温升值计算 124.2.各龄期混凝土收缩变形值的当量温度 134.3.各龄期混凝土弹性模量值 144.4.混凝土的温度收缩应力值计算 144.5.混凝土抗拉强度值及限制温度裂缝的条件计算 154.6.混凝土的实际温度计算 165.大体积混凝土施工温控监测 195.1.施工测温范围 195.2.测温方法 195.3.混凝土养护测温孔布置 205.4.测温频率 215.5.测温管理工作 226.混凝土施工技术措施 226.1.混凝土原材料的选择 226.2.混凝土协作比设计 236.3.混凝土拌和生产 246.4.混凝土运输施工 256.5.混凝土浇筑施工 276.6.大体积承台混凝土冷却水管降温措施 296.7.模板拆除施工 316.8.混凝土养护施工 317.特殊气候的条件下施工措施及施工支配支配 337.1.雨季施工 337.2.夏期施工 337.3.冬季施工 348.主要应急保障措施 358.1.成立应急组织机构 358.2.主要施工应急措施 359.平安保证措施 369.1.平安目标 369.2.平安生产领导小组 369.3.平安施工措施 3610.施工环境爱惜、水土保持措施 3810.1.环境爱惜目标 3810.2.施工环境爱惜、水土保持措施 38编制说明编制依据《高速铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR9603-2015；《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10572-2010；（3）《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设[2010]241号；（4）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB10424-2010；（5）《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009；（6）《混凝土强度检验评定标准》GB50107-2010；（7）《通用硅酸盐水泥》GB175-2007；（8）《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB10005-2010；（9）《铁路桥涵工程施工平安技术规程》TB10302-2009；（10）我公司拥有的科技成果、机械设备，施工技术和管理水平以及多年来工程实践中积累的施工及管理阅历；（11）现场踏勘、调查、采集、询问及施工所获得的资料；（12）中国铁路总公司下发的有关铁路建设施工平安、质量、文明施工方面的有关文件、通知。编制原则（1）全面响应并严格遵守该项目招标文件的要求。（2）为确保平安、质量及工期，力求施工技术创新和接受新工艺、新设备、新技术、新材料。（3）本施工方案依据本标段设计图纸，结合桥址的地质、水文、气候、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求等多方面的因素而编制。（4）严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评定及验收标准，确保实现精品工程目标。（5）合理支配施工依次，做到布局合理、突出重点、科学组织、均衡生产，以保证施工连续均衡地进行。实现管理程序化、工艺标准化、工装机械化、信息智能化等目标。编制范围本方案适用于徐盐铁路IV标段承台、墩身等需按大体积混凝土施工的结构。工程概况新建徐盐铁路站前及相关工程施工XYZQ-Ⅳ标段起止里程桩号为DK114+667.002~D2K161+100.000（其中DK116+845.9731=DK119+175，短链长2329.0269m），标段位于宿迁市境内，起于宿迁市宿城区，止于宿迁市泗阳县，正线长度44.104km。本标段范围内包含特大桥2座，总长39023.73m：其中宿迁特大桥，全长13891.25m，含6座连续梁；京杭运输河特大桥，全长25132.48m，含3座连续梁。中桥6座，小桥2座，涵洞12座，区间及站场路基长度5.08km。共1处制梁场，预制架设767孔箱梁。共两个车站，分别为宿迁站和洋河北站（预留站）。DK136+000~DK161+100段邻近既有宿淮铁路，距离既有铁路约50m左右，最近处8米，其中5.36km需进行邻近营业线施工。本标段大体积混凝土工程施工主要为桥梁承台、墩身施工，本标段主要混凝土结构工程量见下表。表2徐盐铁路XYZQ-Ⅳ标主要混凝土结构工程数量表序号项目混凝土方量（m3）1宿迁特大桥钻孔桩158479.12承台（含回填和垫层）83319.93墩台59562.344连续梁2-(32+48+32)m2605.45(48+80+48)m2929.363-(60+100+60)m12896.587附属工程混凝土45.88CFG桩591.249桥面系13891.25延长米10本桥工程量小计320429.6611京杭运输河特大桥钻孔桩213094.0512承台（含回填和垫层）113374.613墩台77615.214连续梁(72+132+72)m6987.1152-(32+48+32)m2605.416简支梁24m（59孔）129801732m（708孔）20248818附属工程混凝土68.819桥面系25132.48延长米20本桥工程量小计629213.1521框架中桥（6座）明挖基础(含承台)8255.322框架桥身及附属15162.823框架身内路面混凝土1471.324CFG桩8286.9925工程量小计33176.3926框架小桥（2座）明挖基础(含承台)2184.127框架桥身及附属6588.7428框架身内路面混凝土2164.429CFG桩477.930工程量小计11415.1431涵洞（12座）单孔D<3m(5座)涵身及附属62432明挖基础(含承台)1113.133CFG桩135934单孔3m≤D<5m(1座)涵身及附属182.935明挖基础(含承台)332.936CFG桩195.1537单孔D≥5m(1座)涵身及附属347.138明挖基础(含承台)267.739CFG桩784.0440双孔3m≤D<5m(1座)涵身及附属365.941明挖基础(含承台)733.742CFG桩293.6343双孔D≥5m(4座)涵身及附属658.144明挖基础(含承台)3879.845CFG桩1403.6746工程量小计12540.6947以上各项目工程量累计1006775.03

施工模板验算承台模板验算模板设计构件规格及布置1、面板：δ6；2、肋：10#槽钢，布置间距为300mm；3、背楞：双14#槽钢，布置间距为913mm；4、边框：δ14。荷载分析1、计算假定新浇筑混凝土初凝时间（h）取t0=200/（20+15）≈5.71(h)；混凝土的浇筑速度v=2.0m/h；取混凝土侧压力计算位置处，至新浇混凝土顶面总高度为2.5×5.71=14.275m；浇注速度限制为2m/h，容重为25KN/m3，坍落度16～20cm，混凝土入模温度为5℃～30℃，取平均值20℃。计算参数：混凝土的浇注速度为2m/h；混凝土的温度T=20℃；外加剂影响修正系数β1=1.2；坍落度影响修正系数β2=1.15；混凝土的湿重度ν=25KN/m³；混凝土的初凝时间t0可按下式求得：t0=200/（T+15）。2、基本荷载1）砼最大侧压力按如下浇筑条件：水平侧压力标准值：F1=0.22ν×[200/（T+15）]×β1×β2×V1/2=0.22×25×[200/（20+15）]×1.2×1.15×21/2=61.3KN/m²F2=v×H=25×14.275=357KN/m2水平侧压力取值F1=61.3KN/m2=0.061N/mm2振捣砼荷载：=4KN/㎡3、荷载组合系数取值：k活=1.4，k恒=1.2=k恒qmax+k活=1.2×61.3+1.4×4=79.2KN/m2=0.079N/mm2承台模板刚度分析1、面板分析（1）计算单元选取，在最大侧压力区选择1mm宽度（便利计算，实际计算结果和取值无关）分析：I面==5.4（mm4）w面==2.7（mm3）（2）受力简图：仅按平模分析基本为连续多跨，这里偏大按连续三跨分析，L=300-48=252（48为10#槽钢宽度）（3）强度分析=0.079N/mm2M面=0.1×L2=0.1×0.079×25202=501.7N·mmσ=M面/W面=501.7/2.7=188N/mm2＜［σ］=215N/mm2（4）刚度分析=0.061N/mm2===0.45(mm)＜［］=0.8mm故面板刚度合格。2、肋刚度分析（按两端悬臂单跨向支梁分析）（1）基本数据对10#槽钢I肋=1.98×106mm4W肋=3.966×104mm3因背楞宽度为b=2×58+35=151mmL=1200－b=1049mmm=400－=324.5受力简图：按两端肋承载宽度=300+300/2=450mm分析=450×0.061=27.5N/㎜；’=450×0.079=35.6N/㎜。（3）强度分析肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处M肋===3022440N·mmσ=M肋/W肋=3022440/3.966×104=76.2N/mm2＜［σ］=215N/mm2（4）刚度分析λ==0.325-24λ2=2.54-1+6λ2+3λ3=-0.29===0.09(㎜)＜［］=0.7㎜===0.4(㎜)＜［］=0.7㎜故肋刚度合格。3、背楞刚度分析（1）基本数据因竖肋较密，故背楞近似按承受均布荷载计算。背楞为双14#槽钢I肋=5.64×106mm4W肋=8.05×104mm3=1200×0.061=73.2N/㎜=1200×0.079=94.8N/㎜（2）背愣强度分析肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处M肋===2745000N·mmσ=M肋/W肋=2745000/8.05×105=3.4N/mm2＜［σ］=215N/mm2（3）刚度分析λ==0.45－24λ2=0.56===0.1(㎜)＜［］=0.7㎜故肋刚度合格。结论依据承台模板设计方案所选δ6面板，10#槽钢肋，以及双14#槽钢背楞刚度合格，符合设计及施工要求。墩身模板验算模板设计构件规格及布置模板面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#钢，水平间距为300～350mm，小横肋为6mm厚钢板，高80mm，竖向间距500mm，背带接受2[28a，最大间距为1000mm，接受Φ25精轧螺纹钢对拉螺栓，水平间距最大为1000mm。荷载分析1、载荷：砼的浇注速度为V=2m/h，浇注温度T=15°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=7h，砼的密度rc=24.5KN/m3。最大侧压力P1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22*24.5*7*1*1.15*21/2=61.36KN/㎡侧压力取P=61.36KN/㎡振动产生的侧压力P振=4KN/㎡组合载荷：∑P=61.36*1.2*0.85+1.4*4*0.85=67.35KN/㎡取掉振动P=61.36*1.2*0.85=62.59KN/㎡均布载荷∑q=67.35*1=67.35KN/mq=62.59*1=62.59KN/m检算标准强度要求满足钢结构设计规范；结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/1000；钢模板面板的变形为1.5mm；钢面板的钢楞、主梁的变形为5.0mm。墩身模板刚度分析1、面板的校核：取1mm宽面板，A=6mm2，W=6mm3，I=18mm4，q=67000/1000/1000=0.067N/mm。（1）强度计算Mmax=kmaxqly2=0.081*0.067*3502=665N*mσmax=Mmax/γxWx=665/1*6=111N*mm2<215N*mm2面板的强度满足要求。（2）挠度计算按最不利状况平模板宽度取3800，边框竖肋位置0，325，675，925，1375，1724，2075，2425，2775，3125，3475，3800。利用《结构力学求解器》得出第1、10单元有最大变形位移1.1mm。其次和第十竖肋有最大支反力=25.18N。面板的刚度满足要求。2、竖肋的校核：（1）竖肋用[10，支撑间距最大为1000，其I=198.3*10-8m4，W=39.7*10-6m3弯矩M===3148N.m弯曲应力σ=M/W==79.3MPa＜205MPa挠度===0.8mm＜（1000/500=2.0mm）竖肋的强度和刚度均满足施工要求。（2）背带的强度校核：背带接受2-[28a[28a的截面积S=4002mm2，I=4753*10-8m4，W=340*10-6m3q=67.5*1.0=67.5N/mm弯矩M===52734N.m弯曲应力σ=M/W==78MPa＜205MPa挠度===0.0018m=1.8mm＜2㎜背带的强度、刚度均满足施工要求。（3）组合变形：1.1+0.8+1.8=3.7mm，满足施工要求。3、连接螺栓的校核：模板用M20标准件连接（1）横法兰部位Ｎ=PA=67*0.5×0.3=10KNM20螺栓截面面积A=245mm2主要受剪τ=Ｐx/Ａ=10×103/245=41N/mm2<[τ]=125N/mm2，故满足要求。（2）圆端和直段连接部位拉力值Ｐx＝67.35×π×1.0×2.0=423KNM20螺栓截面面积A=245mm2主要受拉σ=Ｐx/Ａ=423×103/2×16×245=54N/mm2＜[σ]=215N/mm2，满足要求。4、对拉螺杆校核对拉螺栓接受精轧螺纹钢Φ25，截面面积Ａ＝491mm2Ｐx＝67.35×1.0×2.0×√2=191KNσ=Ｐx/Ａ=191×103/491=389N/mm2<[σ]=785N/mm2，远满足要求。大体积混凝土结构应力计算为便于以下温度应力和收缩应力的计算，以C35墩台身混凝土施工配比为例计算。墩台身C35混凝土的协作比为：P.O425水泥280kg，粉煤灰120kg，砂743kg，碎石1070kg，水153kg，减水剂4.0kg。设定大气温度为28℃，混凝土入模温度为28℃，混凝土的尺寸厚度为2.5m。混凝土绝热温升值计算式中：T（t）在t龄期时混凝土的绝热温升(℃)；Q每千克胶凝材料水化热量（J/kg），按《铁路混凝土施工技术指南》得，其计算方式为Q=kQ0；Q0每千克水泥水化热量，k为粉煤灰掺量的调整系数，取0.93；则W每立方米混凝土的胶凝材料用量（kg/m³），据协作比得W=400kg/m³；C混凝土比热，一般为0.92～1.0kJ/（kg·℃），一般取0.96kJ/（kg·℃）；ρ混凝土的质量密度，依据协作比得ρ=2370kg/m³；m和水泥品种、浇筑温度有关的系数，0.3～0.5d-1，取夏期温度25℃时，据《建筑施工计算手册》表查得m=0.384；t混凝土的龄期（d）；e常数，为2.718；经计算得混凝土在1d，3d，7d，14d，28d的绝热温升见下表。表4.1-1混凝土各龄期的绝热温升值(℃)龄期(t)1d3d7d14d28d绝热升温值20.343.559.263.363.6各龄期混凝土收缩变形值的当量温度式中—龄期为t时混凝土的收缩引起的相对值；—在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取3.24×10-4；M1·M2·M3···M11—考虑各种非标准条件的修正系数，按《铁路混凝土工程施工技术指南》表D.2.1查得。M1=1.0，M2=1.35，M3=1.21，M4=1.45，M5=1.09，M6=1.1，M7=1，M8=0.76，M9不修正，M10=0.89，M11=1.02；各龄期混凝土收缩变形值时的当量温度(℃)：式中Ty(t)—各龄期（d）混凝土收缩当量温度（℃）；α—混凝土的线膨系数，取1.0×10-5。详细计算结果见下表。表4.2-1各龄期的混凝土收缩变形值及当量温度(℃)龄期(t)1d3d7d14d28d收缩变形值6.318×10-61.877×10-54.293×10-58.300×10-51.551×10-4收缩当量温度0.631.884.298.3015.51各龄期混凝土弹性模量值各龄期混凝土弹性模量计算式：式中E(t)—混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）；E0—混凝土的最终弹性模量（N/mm2），一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量，按《铁路混凝土施工技术指南》表D.3.1查得，C35混凝土28d的E0=3.15×104N/mm2；β—掺合料修正系数，该系数取值应现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可参考下述方法计算β=β1·β2；其中β1为粉煤灰掺量对应系数，β2为矿粉掺量对应系数，则β=0.98；ψ—系数，应依据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取ψ=0.09。详细计算结果见下表：表4.3-1各龄期混凝土的弹性模量（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d弹性模量值26577304144282211228386混凝土的温度收缩应力值计算式中σ—混凝土的温度（包括收缩）应力（N/mm2）；△T—混凝土的最大综合温差（℃），其计算方法为：T0—混凝土的入模温度（℃），现取T0=28℃；Th—混凝土浇注后达到稳定时的温度（℃），一般依据历年气象资料取当年平均气温（℃），现取Th=20℃；T(t)—浇筑完t时间后的混凝土的绝热温升值（℃），详细值见表4.1-1；Ty(t)—混凝土的收缩当量温度（℃），详细结果见表4.2-1；R(t)—混凝土的外约束系数，,其中；H--为混凝土浇筑体的厚度，该厚度为块体实际厚度和保温层换算混凝土虚拟厚度的和（mm）；Cx—外约束介质的水平刚度（N/mm3），取Cx=1.25；E(t)—混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2），详细结果见见表4.4-1；cosh—双曲余弦函数，据《建筑施工计算手册》附表查得；S(t)—考虑徐变影响的松弛系数，取S(t=1)=0.611，S(t=3)=0.570，S(t=7)=0.502，S(t=14)=0.420，S(t=28)=0.336；α—混凝土的线膨胀系数，为1.0×10-5；ν—混凝土的泊松比，取ν=0.15。详细计算结果见下表。表4.4-1各龄期混凝土的温度收缩应力值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d最大综合温差20.8438.2150.7455.5559.53外约束系数0.7160.4310.2670.1890.152温度收缩应力值0.2850.8071.1541.1471.015混凝土抗拉强度值及限制温度裂缝的条件计算混凝土抗拉强度计算ftk（t）--混凝土龄期为t时的抗拉强度标准值（N/mm2）；ftk—混凝土的抗拉强度标准值（N/mm2），C35混凝土为2.2；γ—系数，近似取0.3。详细计算结果见下表。表4.5-1各龄期混凝土的抗拉强度值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d抗拉强度值0.571.311.932.172.20限制温度裂缝条件K--防裂平安系数，取1.15；λ—掺合料对混凝土抗拉强度的影响系数，查表取λ=0.97；ftk—混凝土的抗拉强度标准值（N/mm2），C35混凝土为2.2；详细计算结果见下表。表4.5-2各龄期混凝土的抗拉强度值及温度应力值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d抗拉强度值0.571.311.932.172.20λftk(t）/K0.4811.1011.6281.8281.855温度应力值0.2850.8071.1541.1471.015由上表可知，混凝土在各龄期时的温度应力值均小于抗拉强度值，均满足抗裂条件的要求，所以在正常环境温度下下，自然养护不会导致混凝土内部开裂。混凝土的实际温度计算运用一维差分法：式中：α—混凝土导热系数，取0.0035m2/h。混凝土在t1和t2时间之间所产生的温差：Δt—间隔的时间段，Δx—混凝土沿厚度分成的有限段，—在第k时间里，第n层混凝土的温度，—从(k-1)Δt天到kΔt天内散热温升，m—温升速度系数（0.3～0.5），取0.5，计算假定：为便利计算，对混凝土的初始边界温度，即k=0时的温度，和土干脆接触的混凝土下表面初始温度取为地基温度，上表面初始温度取为大气温度，混凝土内部初始温度取其入模温度。混凝土上表面边界可假定为散热温升为0，即恒为大气温度；混凝土地基接触面边界的散热温升可假定取混凝土内部散热温升的一般，即/2。据计算及探讨资料表明，当时，差分法可以取得比较好的计算结果，所以计算时取在1/4旁边。取Δt=0.5d=12h，Δx=2.5/6=0.417m，即将2.5m高的承台分为6层，相应的差分法公式为从上至下各层混凝土的温度分别用T1，T2，T3，…T6表示，相应的k时刻各层的温度即为T1k，T2k，T3k，…T6k。混凝土和大气接触的上表面边界温度用表示，和地基接触的下表面边界温度用表示。k=0，即kΔt=0d，上边界取大气初始温度，T0,0=28℃，各层混凝土温度取入模温度，T1,0=T2,0=T3,0=T4,0=T5,0=T6,0=28℃，下表面边界温度取地基温度，k=1，即kΔt=0.5d，则上表面边界温度，散热温升为0，其温度始终同大气温度，T0,1=28℃，则以此类推，计算k=1d，2d，3d，……，28d时各层温度，计算结果如下表：表4.6-1第1～28天各层混凝土温度变更统计表第k天大气温度散热温升ΔTk第1层第2层第3层第4层第5层第6层地基接触面温度表面温度和大气温度差芯部温度和表层温度差028.010.9028.0028.0028.0028.0028.0028.0028.00126.28.4938.9038.9038.9038.9038.9038.9033.4512.700.00227.46.6144.3147.3847.3847.3847.3846.0733.5116.913.07328.65.1547.5853.2553.9953.9953.6749.9635.2118.986.41430.54.0149.5157.2158.9659.0658.0052.4436.3319.019.50529.33.1250.7959.7862.5762.7960.9253.9037.8021.4911.89632.42.4350.8961.4065.0765.4162.8054.8336.8018.4914.35730.91.8951.4062.1866.7067.1363.9454.8339.0320.5015.52831.31.4750.9462.5667.6068.1564.4055.1137.6319.6416.93930.11.1550.4862.4567.9968.5964.5454.6137.7920.3817.811034.10.8949.6062.0567.9468.6164.2654.0936.5915.5018.681133.50.7049.7661.3667.5868.3063.7553.2239.3816.2618.181234.40.5449.3360.7566.9467.7263.0053.1138.6114.9318.001331.10.4249.0360.0366.1866.9462.3052.5439.1917.9317.531434.10.3347.7859.2865.3066.0661.4852.1036.4913.6817.901530.90.2647.5858.2964.3665.1060.6550.9238.6116.6817.151632.60.2046.3957.4263.3364.1059.6350.5635.8613.7917.321730.40.1645.9356.3962.2963.0358.7249.4037.0415.5316.741830.70.1244.8655.4461.2061.9757.6748.8235.0714.1616.731929.30.0944.1254.4060.1160.8656.6947.7635.1414.8216.372032.20.0743.1153.3959.0159.7755.6346.9633.8010.9116.272128.40.0643.0352.3457.9158.6654.6145.9535.8014.6315.252230.90.0441.8051.4956.8057.5653.5645.6532.6710.9015.382330.80.0341.5650.4855.7556.4552.6644.4734.4810.7614.552431.00.0341.1549.6354.6855.4051.6344.0734.1210.1513.892530.80.0240.7748.8353.6654.3450.7443.5234.179.9713.232632.90.0240.3348.0752.6853.3349.8943.0333.887.4312.672730.90.0140.4247.3351.7452.3649.0842.4935.359.5211.632833.30.0139.8046.7450.8451.4348.2942.3733.716.5011.33由上表可知，理论上，混凝土表面温度和大气环境温度温差在部分天数超过了20℃，这就须要洒水养护以降低散热温升，现场可接受土工布洒水保湿+塑料薄膜包袱养护；上表中混凝土芯部温度和表面温度温差均未超过20℃。大体积混凝土施工温控监测施工测温范围①大气温度；②水泥、水、砂子、石子等原材料温度；③混凝土拌制棚内温度；④混凝土出罐温度及入模温度；⑤混凝土养护温度；⑥混凝土施工作业环境温度；⑦其他需测温的项目。测温方法（1）大气温度，水泥、水、砂子、石子的温度以及工作环境温度可干脆用温度计测定。（2）混凝土出罐温度及混凝土入模温度的测定：混凝土灌注后，立刻用一小钢筋按入混凝土中并能形成确定深度的测孔拔出钢筋，然后将温度计轻轻放入，留置3～5min，快速取出温度计，使温度计和视线成水平，细致读数并记录测温表。（3）混凝土养护测温：结构物预埋钢管孔洞作为测温孔，温度测量用棒式温度计插入测量，并在孔内留置3～5min，快速取出温度计，使温度计和视线成水平，细致读数并记录。（4）测温时要留意混凝土浇筑体的表层、底层温度是以混凝土表面以内、底面以上50mm处的温度为准。混凝土养护测温孔布置测温孔的埋设方法测温孔在混凝土浇筑前进行埋设，和钢筋相连，埋设方法见下图。由于测温均接受棒式温度计，为保证棒式温度计的测温精度，应留意以下两点：①测温管的埋设长度宜比需测点深50～100㎜，测温管必需加塞，防止外界气温影响。②测温管内应灌水，灌水深度为100～150㎜；若孔内灌满水，所测得的温度接近管全长范围的平均温度。图5.3-1单点测温孔埋设示意图承台测温孔埋设方式在承台横桥向对称设置2个测温孔，1个作为表层温度测温孔，另1个作为芯部温度测温孔，详细位置见下图示意。在承台混凝土浇筑前，留意按图示位置预埋测温管，测温管如和钢筋、拉杆、预埋件位置冲突，可适当调整测温管位置。图5.3-2承台测温点布置图（单位：cm）墩台身测温孔埋设方式本标段墩身为双线圆端型实体墩，实行在墩顶埋设测温孔法测设混凝土表层及芯部温度。在墩顶横桥向对称设置2个测温孔，1个作为表层温度测温孔，另1个作为芯部温度测温孔，详细位置见下图示意。在墩身混凝土浇筑前，留意按图示位置预埋测温管，测温管如和钢筋、拉杆、预埋件位置冲突，可适当调整测温管位置。图5.3-3墩顶测温点布置图（单位：cm）测温频率表5.4测温项目及测温频率序号测温项目测温频率1环境温度每昼夜4次2混凝土入模温度每台班不少于2次3混凝土养护期间表面温度每昼夜4次4混凝土养护期间芯部温度每昼夜4次测温管理工作测温作业管理制度（1）温度测量指定专人负责，专职测温工作人员要细致负责，测试数据真实牢靠，质量检查人员每天要抽查测温状况，并将其纳入质量限制范围。（2）测温人员每天24h都应有人上岗，实行严格的交班制度，测温人员要分项分部位填写测温记录并妥当保管；测温负责人要定期将测温记录交施工处技术人员，并整理归入技术档案，以备存查。（3）架子队技术负责人、分项技术主管、技术员均要主动做好本职工作，对不负责任的人员赐予警告或确定的经济惩处。交接班管理制度（1）小组成员上午8点和下午18:00交接班，并将当班记录的数据细致交接清楚，对于存在的问题详实的反应在记录薄上，作为问题追究溯源的依据。（2）细致做好交接工作，接班者未到，交班者不得擅自离开工作岗位。（3）交接班时，交班者须要对接班者说明当班执行状况，以及数据记录状况，并和接班者共同分析当班所采集的数据。（4）交接班时双方共同细致的核对检测仪器是否出现故障，并做好相关记录。混凝土施工技术措施混凝土原材料的选择混凝土原材料的一般要求水泥应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积混凝土施工所用水泥其3d天的水化热不宜大于240kJ/kg，7d天的水化热不宜大于270kJ/kg。骨料骨料的选择，除应符合国家现行标准有关规定外，尚应符合下列规定：（1）细骨料宜接受中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%；（2）粗骨料宜选用粒径5~31.5mm，并连续级配，含泥量不大于1%；（3）应选用非碱活性的粗骨料；（4）当接受非泵送施工时，粗骨料的粒径可适当增大。粉煤灰和粒化高炉矿渣粉粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596和《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB/T18046的有关规定。外加剂所用外加剂的质量及应用技术，除应符合现行国家标准《混凝土外加剂》GB8076，《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119和有关环境爱惜的规定外，尚应符合下列要求：（1）外加剂的品种、掺量应依据工程所用胶凝材料经试验确定；（2）应供应外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响；（3）耐久性要求较高或寒冷地区的大体积混凝土，宜接受引气剂或引气减水剂。混凝土原材料的选择（1）为削减水泥用量，选用淮海中联P.O42.5低碱水泥，C3A试验实际值为6.97%，小于8%。（2）掺和剂添加了粉煤灰，降低混凝土的水化热。（3）细骨料料选用级配良好的中砂，其细度模数为2.7。（4）粗骨料接受连续级配5～25mm碎石。（5）外加剂主要选用了NOF-AS聚羧酸减水剂，其减水率为27.9%，大于25%，并适当添加了少量缓凝剂。混凝土协作比设计混凝土协作比的一般要求大体积混凝土协作比设计除符合现行国家现行标准外，尚应符合下列规定：（1）接受混凝土60d或90d强度作为指标时，应将其作为混凝土协作比的设计依据。（2）所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜低于160mm。（3）拌和水用量不宜大于170kg/m3。（4）粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%；粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。（5）水胶比不宜大于0.55。（6）砂率宜为38~42%。（7）拌合物泌水量宜小于10L/m3。混凝土协作比的选择通过试验室对进行的各项协作比设计、试拌及必选，选择合适的混凝土协作比，均满足大体积混凝土各项指标要求，最终选定协作比见下表。表6.2-1实际运用混凝土协作比一览表序号强度等级各种原材料含量矿粉及粉煤灰的掺量水胶比水泥矿粉粉煤灰砂碎石水外加剂1C30295/12671410711604.2129.9%0.382C35280/1207431070153430%0.393C40293/12674810771524.1930.1%0.37混凝土拌和生产混凝土拌和生产前的限制原材料质量限制（1）严格按规范要求进行原材料检测，对不合格的原材料进行退场处理。（2）水泥、粉煤灰、矿粉、外加剂均设置保温、防暴晒措施，水泥的入机温度不大于70℃，对温度大于70℃的水泥进行罐体表面浇水和静置处理，待温度低于70℃后方允许运用。（3）砂石料场用彩钢瓦设置密封棚，对含泥量超标的砂石料进行重新筛洗处理，直至试验检测合格经监理工程师批准后方可运用。（4）拌和水及原材料温度依据热工计算进行加热或降温措施。协作比限制混凝土搅拌前，试验人员测定粗、细骨料的含水率，刚好依据理论协作比调整施工协作比。测量次数为每工班抽测一次，雨天增加为每工班两次。混凝土生产过程限制（1）先向搅拌机投入骨料（碎石和砂）、水泥、粉煤灰和矿粉，搅拌匀整后，加水和外加剂，直至搅拌匀整为止。（2）混凝土的搅拌时间为全部材料装入搅拌机起先至搅拌机结束所用时间，混凝土持续搅拌时间为120～180s。（3）冬季搅拌混凝土前，先经过热工计算，并经试拌确定水和骨料须要预热的温度，以保证混凝土的入模温度满足要求。优先接受加热水的预热方法调整拌和物温度，但水的加热温度不高于80℃。当加热水还不能满足要求或骨料中含有冰、雪等杂物时，将骨料匀整地进行加热，其加热温度不高于60℃。水泥、外加剂及矿物掺和料可在运用前运入暖棚进行自然预热，但不得干脆加热。（4）夏期高温天气时，应实行确定的措施尽量降低混凝土拌合物的温度，限制混凝土的出机温度≯40℃。一般实行在骨料堆场搭设遮阳棚、接受冷却水搅拌混凝土、或接受水洗冷却碎石、搅拌时加冰屑等措施降低混凝土拌和物的温度，以保证混凝土的入模温度满足要求。混凝土生产过程留意事项（1）按要求定期对拌合站计量系统进行校验，限制计量误差。（2）搅拌站搅拌机刚起先工作时，先加砂浆潮湿完成后再进行试拌。第一盘试拌的混凝土要检验坍落度、含气量、泌水率等指标是否满足要求。如不符合要求，则重新调整，直至符合要求后方可正式搅拌生产。（3）混凝土出厂前按要求进行出机温度、坍落度、含气量等指标检测，各项指标均检测合格后方可出厂。混凝土运输施工混凝土泵的实际平均输出量可依据混凝土泵的最大输出量、配管状况和作业效率，按下式计算：式中：Q1每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h)；Qmax每台混凝土泵的最大输出量(m3/h)，依据本标段泵车型号，取90m3/h；α配管条件系数，取0.8；η作业效率，依据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料停留等状况，取0.5；则Q1=90*0.8*0.5=36m3/h；混凝土搅拌运输车台数计算当混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数，可按下式计算：式中：N混凝土搅拌运输车台数（台）；Q1每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h）；V每台混凝土搅拌运输车的容量（m3），取8m3；S混凝土搅拌运输车平均行车速度（km/h），取30km/h；L混凝土搅拌运输车来回距离（km），分别取5、10、15、20、25、30km；Tt每台混凝土搅拌运输车总计停留时间（h），依据测算平均取0.25h；计算结果见下表。表5.4.2-1输送车配置状况一览表序号输送车来回距离（km）输送车容量（m³）输送车配备数量（台）15822108331584420845258563086混凝土运输留意事项（1）混凝土搅拌运输过程中要以2～4r/min的转速转动，当搅拌运输车到达浇筑现场时，高速旋转20～30s后再将混凝土喂入泵车受料斗或混凝土料斗中。（2）混凝土运输车每天运用完后要在指定地点用高压水枪清洗干净，不能乱排乱放。（3）混凝土运输过程中，要尽量削减混凝土的转运次数和运输时间。（4）为了避开日晒、雨淋和寒冷气候对混凝土的影响，在混凝土搅拌运输车外包袱一层防布，起保温隔热作用。（5）混凝土运输要刚好，不宜超过30分钟到达现场。混凝土浇筑施工混凝土浇筑方式全面分层施工如下图，适用于结构面积不太大的工程，比如一般承台、墩台身工程。施工时从短边起先进行灌筑，也可以从中间向两端或从两端向中间同时进行浇筑。第一层施工完毕后，再回头浇筑其次层，此时第一层混凝土应保证还未初凝。如此逐层连续进行，直到浇筑完毕。图6.5-1全面分层方式分段分层施工如下图，适用于厚度不大而面积或长度较大的工程。施工时从底层一端起先浇筑，进行到确定距离后就回头浇筑其次层，再同样依次浇筑以上各层。当浇筑完最终一层后，应保证第一层还没有初凝，则又可进行其次段的依次分层浇筑，如此依次向前踏步式推动施工。图6.5-2分段分层方式混凝土分层浇筑施工要求（1）混凝土分层厚度限制在30～50cm之间，严禁分层过厚。（2）浇筑大体积混凝土应沿高度匀整分段、分层灌筑，分段数量应削减，每段混凝土厚度应为1.5～2.0m。当横截面面积在200㎡以内时，分段不大于2段；当横截面面积在300㎡以内时，分段不大于3段，且每段面积不得小于50㎡。段和段之间的竖向施工缝平行于结构较小截面尺寸方向。当接受分段灌筑时，竖向施工缝设置模板，上、下两邻层中的竖向施工缝要相互错开。（3）在新浇筑完成的下层混凝土上再浇筑新混凝土时，应在下层混凝土初凝前浇筑完成混凝土。上下层同时浇筑时，上层和下层前后浇筑距离保持1.5m以上，不准随意留置施工缝。（4）实行分层灌筑时，新浇筑混凝土和邻接的已硬化混凝土间的温差不得大于15℃。混凝土振捣方式（1）大坍落度的泵送混凝土振捣时间适当削减，一般为10～20s，以表面翻浆不再沉落为度，振动棒移动间距可适当加大，但不宜超过振捣棒作用半径的2倍。振捣工具和人员在施工过程中依据来料量适当调整，保证不漏振。（2）插入式振捣棒振捣方法和操作要点振动器安放在坚实的脚手板上，不得放置在模板支撑或钢筋上，运用振捣器需接受垂直振捣，不得水平拖动振捣棒。插入深度为振捣棒的3/4，作用轴线要相互平行以避开漏振。振捣棒难以插入钢筋密集部位时可倾斜振捣，但棒和水平夹角不宜小于45°，不得将软轴插入到混凝土内部或使软轴折成硬弯，并应避开振捣棒碰撞模板、钢筋、吊环、预埋件等。振捣棒和模板的距离不应大于其作用半径的0.5倍，一般要求为10～20cm。（3）运用振捣器时，前手应紧握在振捣棒上端约50cm处，以限制插点，后手扶正软轴，前后手相距约40～50cm，使振动棒自然沉入混凝土内，切忌用力硬插。插入式振动器操作时，做到“快插慢拔”。“快插”是为了防止混凝土表面先振实，而下面混凝土发生分层、离析现象，“慢拔”是为了防止使混凝土能填满振动器抽出时留下的空洞。振动棒插入混凝土后，应上下抽动，幅度为5~10cm，以解除混凝土中的空气，振捣密实，每插点应驾驭好振捣时间，过短过长都不利，每点振捣时间一般为20～30s，待混凝土表面呈现水平，不再沉落，不再出现气泡，表面泛出灰浆时方可拔出振动棒。拔出宜慢，待振动棒端头即将露出混凝土表面时，再快速拔出振动棒，以免造成空腔。（4）振动器插入点要排列匀整，接受“行列式”或“交织式”，按依次移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。每次移动位置的距离不大于振动器作用半径的1.5倍，振动棒作用半径（通常为振动棒半径的8～10倍）一般为300～400mm，见下图所示。图6.5-3插点排列图混凝土浇筑留意事项（1）混凝土浇筑前，检查混凝土的入模温度、坍落度、含气量指标，满足要求后方可起先进行浇筑施工。（2）混凝土灌筑时的自由倾落高度不得大于2m，当大于2m时，接受滑槽、串筒、漏斗下料，混凝土的最下两节应保持和混凝土面垂直，保证混凝土不出现分层离析现象。（3）在相对湿度较小、风速较大的环境下浇筑混凝土时，实行挡风措施，防止混凝土失水过快，避开浇筑有较大暴露面积的构件。（4）浇筑混凝土期间，应设专人检查支架、模板、钢筋、预埋件等稳固状况，当发觉松动、变形、移位时，应刚好处理。（5）混凝土顶面收光接受二次抹面处理。大体积承台混凝土冷却水管降温措施本标段宿迁特大桥23#、24#、48#、49#、67#、68#、107#、108#、113#、114#、284#、285#墩及京杭运输河特大桥450#、451#、452#、510#墩第一级承台一次浇筑混凝土方量大，且结构物相对表面积较小，为了保证大体积混凝土不会由于温度影响产生裂缝，施工均设置冷却水管进行降温。冷却水管布置图参见《徐宿淮盐施桥（参）31-38》，下面以京杭运输河连续梁第451#主墩施工为例，详细说明冷却水管的布置和安装。冷却水管的布置承台冷却水管在混凝土内沿高度方向每100cm部设一层，冷却水管接受φ48×3.5mm的钢管，其水平中心间距为1.0m，每根冷却水管长度不宜超过250m。冷却水管的出水口和进水口实行集中布置、统一管理，并标识清楚，水管由离心泵供水。跨京杭运输河451#墩（450#和此相同）第一级承台冷却水管布置见下图。图6.6-1451#墩承台冷却水管布置示意图冷却水管制安冷却管的弯头接受弯管机加工，冷却水管的接头接受橡胶套管并用铁丝绑扎坚实不漏水，每端冷却水管伸入橡胶管15cm。冷却水管安装时，将其按设计位置固定在支架上，并做到管道通畅，接头牢靠，不漏水、阻水；冷却水管安装完成后，进行通水检查。为了保证在冷却水管完成其使命后，不会形成锈蚀通道，承台冷却水管的进水口、出水口均接受PVC管，PVC管深化混凝土内部30cm，伸出承台外40cm；出水管运用橡胶套管连接至蓄水池内，进水管和进水主管连接，进水主管接受φ125mm钢管，进水主管接受高压离心泵集中从蓄水池内抽水供应，因冷却水管进出口集中布置，故需在进出口橡胶管上做出冷却管号标记，全部的进出水管均布置在连接通道上。冷却管进口接受每管一阀，每阀单独限制流量。在基坑外一侧布置一个进水箱和一个蓄水箱，其中进水箱和高压离心泵连接，高压离心泵和进水主管相连；为了做到冷却水循环运用，在蓄水箱内布置大流量潜水泵将水回抽至进水水箱。温度监控如前述，宿迁特大桥23#、24#、48#、49#、67#、68#、107#、108#、113#、114#、284#、285#墩及京杭运输河特大桥450#、451#、452#、510#墩等第一级承台中需布设冷却水管，为确认实际降温效果，施工期间同样应按本方案“5.体积混凝土施工温控监测”章节内容进行测温监控，记录相关测温数据，为后续施工供应宝贵的资料依据。模板拆除施工（1）模板拆除强度要求非承重模板应在混凝土强度达到2.5Mpa以上，其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆除。承重模板因在混凝土强度达到强度规定后方可拆除。芯模或孔洞的内模应在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。结构或构件芯部混凝土和表面混凝土之间的温差、表面混凝土和环境之间温差大于20℃时不得拆模，混凝土芯部温度降温前不得拆模，大风或气温急剧变更时不应拆模。（2）现场留设同条件养护的混凝土试块作为拆模依据。拆模前，将同条件试块刚好送交拌合站试验室，进行试块强度检验，当试块强度满足要求后方可拆模。（3）实行逐段拆模、边拆边盖的拆模工艺。（4）适当延迟拆模时间，当模板作为保温养护措施的一部分时，其拆模时间依据温控要求确定。（5）模板拆除时应由专人指挥，避开和相邻模板和混凝土面间发生碰撞，必要时可设绳索一端系于模板下方，一端由人牵住，防止模板摆幅过大。混凝土养护施工承台混凝土养护施工（1）在承台混凝土顶面接受先覆盖塑料薄膜后覆盖土工布，洒水保湿养护。（2）承台混凝土侧面模板拆除后，立刻用原土分层回填夯实，即用土层覆盖进行对承台侧面混凝土养护。墩台身混凝土养护施工（1）在墩台身混凝土顶面接受先覆盖塑料薄膜后覆盖土工布，洒水保湿养护。（2）墩台身混凝土拆模后接受先包袱塑料薄膜，后包袱土工布，墩顶设置滴水养护水箱的方式进行保湿养护。混凝土养护施工的其他要求（1）混凝土浇筑完成后，混凝土顶层养护材料不能干脆覆盖在刚浇筑完毕的混凝土层上，应先覆盖塑料薄膜，后覆盖土工布，并固定防止掉落。（2）定期检查土工布及塑料薄膜等养护材料的覆盖状况，对发生破损、吹翻等状况刚好进行修复。（3）养护水温顺混凝土表面温差不得大于15℃。（4）对混凝土的芯部和表层温差、降温速率进行检测、当实测结果不满足指标要求时，刚好调整保温养护措施。（5）保湿养护时间不少于14天。（6）对和标准条件养护法试件龄期分别为28d、56d的，其同条件养护法试件的逐日累积温度分别为600℃·d，1200℃·d，但养护龄期不宜超过60d，120d。

特殊气候的条件下施工措施及施工支配支配雨季施工（1）制定详细的雨季施工专项方案，并按要求严格落实雨季施工措施。（2）工地生产调度加强对气象信息的收集，提出现场措施和准备，削减雨、汛停工损失，雨后刚好复原施工。（3）疏通既有排水系统，保证排水畅通。（4）备齐备足防洪物资、排水设备，削减损失，提前储备施工材料，保证汛期施工连续性。做好施工现场排水，防止生产材料、设备和临时设施被淹。（5）拌合站和施工现场储备足够的防雨设施，确保雨季施工不受影响。（6）当天气预报有雨时，尽量担忧排混凝土浇筑施工。夏期施工施工措施（1）制定详细的夏期施工专项方案，并按要求严格落实夏期施工措施。（2）夏期施工时，将混凝土原材料进行遮盖，避开日光曝晒，降低原材料温度。（3）混凝土施工前，进行热工计算，混凝土入模温度不大于30℃，当现场原材料温度不能满足要求时，拌和用水应接受冷却水，使得混凝土入模温度满足规范要求。（4）夏期浇筑混凝土时，避开模板和新浇混凝土干脆受阳光照射，保证混凝土入模前模板和钢筋的温度以及旁边的局部气温均不超过40℃。（5）夏期混凝土浇筑施工时，应尽量削减浇筑层厚度，以便加快混凝土散热速度。施工支配支配要尽可能支配在傍晚而避开燥热的白天浇筑混凝土，比如，我部的承台、墩台身混凝土大部分混凝土方量约为125m³，混凝土浇筑时间大约为5～6h，混凝土浇筑时间尽量选择在下午4、5点时起先；另部分混凝土方量小于80m³的涵洞等结构，可以选择在早上6点起先，浇筑完成时间约9点，避开中午燥热高温。冬季施工施工措施（1）制定详细的冬季施工专项方案，并按要求严格落实冬季施工措施。（2）为预防气温的突然下降，避开工程遭受冻害，在冬季施工前后时间，随时留意天气变更，刚好实行防冻措施，预先做好各项准备工作。（3）混凝土原材料实行覆盖措施，防止霜、雪、雨对原材料的影响。（4）混凝土拌和前，进行热工计算，如不能满足出机温度大于10℃时，必需对材料分别进行加热，材料加热的温度满足规范要求。（5）搅拌混凝土时，须留意骨料不得带有冰雪和冻结团块，混凝土搅拌时间应比常温时延长50%。（6）加强对混凝土的爱惜，完善养护措施。（7）做好气象预报收听，收集气象资料，做好预防工作；机械设备留意在停机时放水，确保设备不被冻坏，保证后续施工。（8）在冬期施工条件下，浇筑混凝土时，要实行适当的保温防冻措施，防止混凝土提前受冻。施工支配支配要尽可能支配在白天浇筑混凝土，比如，我部的承台、墩台身混凝土大部分混凝土方量约为125m³，混凝土浇筑时间大约为5～6h，混凝土浇筑时间尽量选择在上午9、10点时起先，避开夜里低温。

主要应急保障措施成立应急组织机构组长：唐衡常务副组长：宋向荣副组长：冯景发、章世斌、李育才、武必群、孙新民、王毅组员：各架子队长、各部门负责人主要施工应急措施施工用电、用水主要应急措施（1）施工前，由工班长、技术员、平安员、电工对现场用电线路、用电设备进行检查，确保施工用电，施工中