重庆某蜂窝铝板幕墙设计计算书

重庆某蜂窝铝板幕墙设计计算书基本参数:重庆地区抗震6度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑幕墙》JG3035-96《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑制图标准》GB/T50104-2001《建筑铝型材基材》GB/T5237.1-2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2-2000《建筑铝型材电泳涂漆型材》GB/T5237.3-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》GB/T5237.4-2000《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5-2000《玻璃幕墙学性能》GB/T18091-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《铝及铝合金轧制板材》GB/T3880-1997《铝塑复合板》GB/T17748《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC133-2000《混凝土接缝用密封胶》JC/T881-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;昆亚公司菜元坝改造项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.1.1采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B类场地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W0---基本风压,按全国基本风压图,重庆地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按5.0取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32重庆设防烈度为6度,故取αmax=0.040GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值:qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值:q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为76.5m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz:76.500m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.469βgz=0.85×(1+2μf)=1.648μz:76.500m高处风压高度变化系数(按C类区计算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)0.44=1.508风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.648×1.508×1.2×0.400=1.193kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.193=1.670kN/m2二、B板强度校核:B板强度校核:(第1处)校核依据：σ=M/W=6×m×q×L2×η/t2≤fa=10.500N/mm2Lx:B板宽度:1.200mLy:B板长度:1.100mL:B板短边长度:1.100mm:弯矩系数t:金属板厚度:10.0mmWk:风荷载标准值:1.193kN/m2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.040×220.000/1000=0.044kN/m2荷载设计值为：q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk=1..699kkN/m22m1:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..043m0:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..084θ=Wkk×L4×109/Et4=44.99η:折折减系数，按θ=4.99查表得:1.000B板所受受最大弯矩矩应力值为为:σ=6××m1×q×L2×103×η/t2=55.3177N/mmm25.3117N/mmm2≤10.5500N//mm2强度可以以满足要求求B板挠度度校核:校核依据据:ｆ/L≤1/1000f1:挠度系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..003Lx:B板宽度:1.2200mLy:B板长度:1.1100mL:BB板短边长长度:1.1000mt:板板厚度:10..0mmE:弹弹性模量:355000..000NN/mm22v:泊泊松比:0..250荷载标准准值为：qK=WWk+0.55×qEAAkqK=11.1933+0.55×0.0044=11.2155D:板板弯曲刚度度:D=E××t3/12//(1-vv2)/10000000=311.1111板挠度::U=1004×f1×qK×L4×η/D=1..630mmm板挠度与与边长比值值:Du=UU/L/11000=00.00110.0001≤1/1000B板挠度可可以满足要要求三、C板强度校核:C板强度校校核:(第1处)校核依据据：σ=M/WW=6×mm×q×LL2×η/t2≤fa=110.5000N/mmm2Lx:C板宽度:1.2200mLy:C板高度:1.1100mL:CC板短边长:1.1100mt:金金属板厚度度:10..0mmWk:风荷载标标准值:1..193kkN/m22垂直于平平面的分布布水平地震震作用:qEAkk:垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.0400×2200.0000/10000=0.0044kNN/m2荷载设计计值为：q=1..4×Wkk+1.33×0.55×qEAAk=1..699kkN/m22m1:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..045m0:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..074θ=Wkk×L4×109/Et4=44.99η:折折减系数，按θ=4.99查表得:1.000C板所受受的最大弯弯矩应力值值为:=5..536NN/mm225.5336N/mmm2≤10.5500N//mm2强度可以以满足要求求C板挠度度校核:校核依据据:ｆ/L≤1/1000f1:挠度系数,按短边与与长边的边边长比(1.1000/1..200==0.9117)查表得:0..002Wk:风荷载标标准值:1..193kkN/m22Lx:C板宽度:1.2200mLy:C板高度:1.1100mL:CC板短边长:1.1100mt:板板厚度:10..0mmE:弹弹性模量:355000..000NN/mm22v:泊泊松比:0..250荷载标准准值为：qK=WWk+0.55×qEAAkqK=11.1933+0.55×0.0044=11.2155D:板板弯曲刚度度:D=E××t3/12//(1-vv2)/10000000=311.1111板挠度::U=1004×f1×qK×L4×η/D=1..206mmm板挠度与与边长比值值:Du=UU/L/11000=00.00110.0001≤1/1000CC板挠度可可以满足要要求四、支座强度校校核:1.支座校核依据：：根据一根根肋两侧相相邻两板格格的支承情情况，先求求肋两侧的的支座弯矩矩，平均后后为计算支支座弯矩：：MM支=(M支(i)+M支(j))/22对对支座强度度校核(以X方向为例)：σσ=M支/W=((M支(i)+M支(j))/22W=(mmxi×q××Lx×Li2+mxj×q××Lx×Lj2)/2//(Lx×t2/6)=3××(mxii×q×LLi2+mxj×q××Lj2)/t22.支座强度校核：：B,C之间：肋肋侧B板格支座座弯矩Mbx=mx×q×LLx×Lb2=00.0755KN·mm肋肋侧C板格支座座弯矩Mcx=mx×q×LLx×Lc2=00.1833KN·mm支支座弯矩:M=((Mbx+Mcx)/22=0..129KKN·m截截面抗弯矩矩：W=10000×LLx×t2/6=122800..000mmm3平平行肋支座座强度:σ=106×M/WW=10..069NN/mm2210.0069N//mm2≤10.5500N//mm2支座强度度满足要求求五、固定片（压压板）计算算:固定片（压压板）计算算:(第1处)Wfgg_x:计算单元元总宽为11200..0mmHfgg_y:计算单元元总高为33300..0mmHybb1:压板上部部分高为3350.00mmHybb2:压板下部部分高为3350.00mmWybb:压板长为为40.00mmHybb:压板宽为为40.00mmBybb:压板厚为为6.0mmmDybb:压板孔直直径为6..0mmWk::作用在幕幕墙上的风风荷载标准准值为1.1993(kNN/m2)qEAAk:垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用为0.0444(kNN/m2)A:每个压板板承受作用用面积(m2)A=((Wfg__x/10000/22)×(HHyb1+HHyb2)//10000/2=((1.20000/22)×(00.35000+0..35000)/2=00.21000(mm2)Pwkk:每个压板板承受风荷荷载标准值值(KN)Pwkk=Wk×A=11.1933×0.22100==0.2551(KNN)Pw::每个压板板承受风荷荷载设计值值(KN)Pw==1.4××Pwk=1..4×0..251==0.3551(KNN)Mw::每个压板板承受风荷荷载产生的的最大弯矩矩(KN.MM)Mw==1.5××Pw×(Wybb/2)==1.5××0.3551×(00.04000/2))=0.0011((KN.MM)Pekk:每个压板板承受地震震作用标准准值(KN)Pekk=qEAkk×A=00.0444×0.22100==0.0009(KNN)Pe::每个压板板承受地震震作用设计计值(KN)Pe==1.3××Pek=1..3×0..009==0.0112(KNN)Me::每个压板板承受地震震作用产生生的最大弯弯矩(KN.MM)Me==1.5××Pe×(Wybb/2)==1.5××0.0112×(00.04000/2))=0.0000((KN.MM)采用SSw+0.55Se组合M:每个压板板承受的最最大弯矩(KN.MM)M=MMw+0.55×Me=0.0011+00.5×00.0000=0.0011(KKN.M))W:压板截面面抵抗矩(MM3)W=(((Hyhh-Dyb)×BByb2)/6=(((40..0-6..0)×66.02)/6=2204.00(MMM3)I:压板截面面惯性矩(MM4)I=(((Hyhh-Dyb)×BByb3)/122=(((40..0-6..0)×66.03)/122=6612.00(MMM4)σ=1006×M/WW=1066×0.0011/2204.00=52..5(NN/mm22)σ=522.5(NN/mm22)≤84..2(N//mm2)强度满足足要求U:压压板变形(MM)U=1..5×10000×22×(Pwwk+0..5×Peek)×WWyb3/(488×E×II)=1..5×10000×((0.2551+0..5×0..009))×40..03)/(224×0..7×1005×6122.0)=0..012MMMDu:压板相对对变形(MM)Du=UU/L=UU/(Wyyb/2))=0.0012/220.0==0.00006Du=00.00006≤1/1550符合要求求Nvbhh:压板螺栓(受拉)承载能力力计算(N):D:压压板螺栓有有效直径为为5.0660(MMM)Nvbhh=(π×D2×1700)/4==(3.11416××5.06602×1700)/4=34118.5(N)Nvbhh=34118.5≥2×(PPw+0.55×Pe)=7113.5((N)满足要求求七、幕墙立柱计计算:幕墙立柱计算::(第1处)幕墙立柱按双跨跨梁力学模模型进行设设计计算：：1.选料:(1)风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值(矩形分布)qw:风风荷载线分分布最大荷荷载集度设设计值(kN/mm)rw:风风荷载作用用效应的分分项系数：：1.4Wk:风风荷载标准准值:1..193kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.1933×1.2200=22.0044kN/mm(2)立柱弯矩矩:Mw:风荷载作作用下立柱柱弯矩(kN.mm)qw:风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值:2..004((kN/mm)Hsjccg:立柱计算算跨度:3.3300mMw=((L13+L23)/8//(L1+L2)×qw=((2.80003+0.55003)/8//(2.8800+00.5000)×2..004=11.6766kN·mmqEA::地震作用用设计值(KN/MM2):GAk::幕墙构件(包括铝板板和框)的平均自自重:2220N/mm2垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用:qEAkk:垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.0400×2200.0000/10000=0.0044kNN/m2γE:幕墙地震震作用分项项系数:1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.0444==0.0557kN//m2qE：水水平地震作作用线分布布最大荷载载集度设计计值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.0577×1.2200=00.0699kN/mmME:地震作用用下立柱弯弯矩(kN·mm):ME=((L13+L23)/8//(L1+L2)×qE=((2.80003+0.55003)/8//(2.8800+00.5000)×0..069=00.0577kN·mmM:幕幕墙立柱在在风荷载和和地震作用用下产生弯弯矩(kN·mm)采用SWW+0.55SE组合M=Mww+0.55×ME=1..676++0.5××0.0557=1..705kkN·m(3)W:立立柱抗弯矩矩预选值(cm3)W=M××103/1.005/2115.0=1..705××103/1.005/2115.0=7..551ccm3qwk::风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(kN/mm)qwk==Wk×B==1.1993×1..200==1.4332kN//mqEk::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.0444×1..200==0.0553kN//m(4)I1,I22:立柱惯性性矩预选值值(cm4)R0=[[L12/2-((L13+L23)/8((L1+L2)]×((qwk+0..5×qEEk)/LL1=11.6066KNI1=11000××[1.44355××R0-0.4409×((qwk+0..5×qEEk)×LL1]×L13/(244×2.11)/200=113.8337cm44I2=[[1.43355×RR0-0.4409×((qwk+0..5×qEEk)×LL1]×L12×1800/(244×2.11)=117.7990cm44选定立立柱惯性矩矩应大于:177.7900cm42.选用立柱柱型材的截截面特性:选用型材材号:XCC1\FGG100型材强度度设计值:2115.0000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.2××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=204..020ccm4Y轴惯性性矩:Iy=47.3388cmm4X轴抵抗抗矩:Wx11=28.8804cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=28.8804cmm3型材截面面积:A==11.3361cmm2型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=18.0081cmm3塑性发展展系数:γ=1.0053.幕墙立柱柱的强度计计算:校核依据据:N//A+M//γ/W≤ｆa=2155.0N//mm2(拉弯构件)B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mGAk::幕墙自重:2200N/m22幕墙自重重线荷载:Gk=2220×WWfg/10000=2220×11.2000/10000=00.2644kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×Hsjccg=00.2644×3.3300=00.8711kNN:立立柱受力设设计值:rG:结构自重重分项系数数:1..2N=1..2×Nkk=1..2×0..871=1..045kkNσ:立立柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯构件)N:立立柱受力设设计值:1..045kkNA:立立柱型材截截面积:11..361ccm2M:立立柱弯矩:1..705kkN·mWx2::立柱截面面抗弯矩:28..804ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=N××10/AA+M×1103/1.005/Wxx2=11.0455×10//11.3361+11.7055×1033/1.005/288.8044=557.2886N/mmm257.2286N//mm2≤ｆa=2155.0N//mm2立柱强度度可以满足足4.幕墙立柱柱的刚度计计算:校核依据据:Umaax≤[U]==15mmm且Umaxx≤L/3000Umaxx:立柱最大大挠度Umaxx=10000×[11.43555×R00-0.4409×((qwk+0..5×qEEk)×LL1]×L13/(244×0.22×Ix)立柱最大大挠度Umax为:13..3mm<<15mmmDu:立柱挠度度与立柱计计算跨度比比值:Hsjccg:立柱计算算跨度:3.3300mDu=UU/Hsjjcg/11000=113.3//3.3000/10000=00.0033<1//300挠度满足足要求5.立柱抗剪剪计算:校核依据据:τmax≤[τ]=1225.0NN/mm22(1)Qwk:风荷载作作用下剪力力标准值(kN)R0:双跨梁长长跨端支座座反力为:11.5777KNRa:双跨梁中中间支座反反力为:55.1844KNRb:双跨梁短短跨端支座座反力为:22.0366KNRc:中间支承承处梁受到到的最大剪剪力(KN)=2..752KNQwk==2.7552KNN(2)Qw:风风荷载作用用下剪力设设计值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.7522=33.8533kN(3)QEk:地震作用用下剪力标标准值(kN)R0:双跨梁长长跨端支座座反力为:00.0588KNRa:双跨梁中中间支座反反力为:00.1911KNRb:双跨梁短短跨端支座座反力为:00.0755KNRc:中间支承承处梁受到到的最大剪剪力(KN)=00.1022KNNQEk==0.1002KNN(4)QE:地地震作用下下剪力设计计值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.1022=00.1322kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.55QE组合Q=Qww+0.55×QE=3..853++0.5××0.1332=3..919kkN(6)立柱剪应应力:τ:立立柱剪应力力:Ss:立柱型材材截面面积积矩:18..081ccm3Ix:立柱型材材截面惯性性矩:1444.0200cm4t:立立柱壁厚:4.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Ix/t=33.9199×18..081××100//144..020//4.0000=112.3001N/mmm212..301NN/mm22≤125..0N/mmm2立柱抗剪剪强度可以以满足七、立梃与主结结构连接立梃与主主结构连接接:(第1处)Lct22:连接处钢钢角码壁厚厚:8.0000mmmD2:连接螺栓栓直径:12..000mmmD0:连接螺栓栓直径:10..360mmm采用SGG+SW+0.55SE组合N1wkk:连接处风风荷载总值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.1193×11.2000×3.3300×11000=47224.2880N连接处风风荷载设计计值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××47244.2800==66133.9922NN1Ekk:连接处地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.0044×11.2000×3.3300×11000=1744.2400NN1E::连接处地地震作用设设计值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××174..240==226..512NNN1:连接处水水平总力(N):N1=NN1w+0..5×N11E=66613..992++0.5××226..512=66727..248NNN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2k==220××B×Hssjcg==220××1.2000×3..300==871..200NNN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×8871.2200=11045..440NNN:连连接处总合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(66727..24822+10445.44402)0.5=68807.9996NNvb::螺栓的承承载能力:Nv:连接处剪剪切面数:2Nvb==2×3..14×DD02×1300/4==2×3..14×110.36602×1300/4==219005.9771NNum11:立梃与建建筑物主结结构连接的的螺栓个数数:Num11=N/NNvb=68007.9996/211905..971=0.3311个取22个Ncbll:立梃型材材壁抗承压压能力(N):D2:连接螺栓栓直径:12..000mmmNv:连接处剪剪切面数:4t:立立梃壁厚:3.0000mmmNcbll=D2×2×1120×tt×Numm1=12..000××2×1220×3..000××2.0000=230040.0000N230440.0000N≥68007.9996N强度可以以满足Ncbgg:钢角码型型材壁抗承承压能力(N):Ncbgg=D2×2×2267×LLct2×NNum1=12..000××2×2667×8..000××2.0000=1022528..000NN1025528.0000N≥68077.9966N强度可以以满足八、幕墙上墙钢钢件焊缝计计算幕墙预埋件焊缝缝计算:(第1处)Hf:焊焊缝厚度5.0000L:焊焊缝长度100..000σm:弯弯矩引起的的应力σm=66×M/((2×hee×lw2×1.222)==5.4441N/mmm2σn:法法向力引起起的应力σn==N/(22×he×Lw×1.222)==8.7553N/mmm2τ:剪应应力τ=V//(2×HHf×Lw)=11.1622N/mmm2σ:总应应力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5=114.244114.2241N//mm2≤160NN/mm22焊缝强度度可以满足足!九、幕墙横梁计计算幕墙横梁计算::(第1处)1.选用横梁梁型材的截截面特性:选用型材材号:XCC1\500×5角钢型材强度度设计值:2115.0000N/mmm2型材弹性性模量:E==2.1××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=11.2253cmm4Y轴惯性性矩:Iy=11.2257cmm4X轴抵抗抗矩:Wx11=3.1556cm33X轴抵抗抗矩:Wx22=7.8442cm33Y轴抵抗抗矩:Wy11=3.1557cm33Y轴抵抗抗矩:Wy22=7.8550cm33型材截面面积:A==4.7449cm22型材计算算校核处壁壁厚:t==5.0000mm型材截面面面积矩:Ss=3.2443cm33塑性发展展系数:γ=1.0052.幕墙横梁梁的强度计计算:校核依据据:Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=2155.0(1)横梁在自自重作用下下的弯矩(kN·mm)H:玻玻璃面板高高度:3.3300mGAk::横梁自重:2220N/mm2Gk:横梁自重重荷载线分分布均布荷荷载集度标标准值(kN/mm):Gk=2220×HH/10000=2220×33.3000/10000=00.7266kN/mmG:横横梁自重荷荷载线分布布均布荷载载集度设计计值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..726=0..871kkN/mMx:横梁在自自重荷载作作用下的弯弯矩(kN·mm)Mx=GG×B2/8=00.8711×1.22002/8=00.1577kN·mm(2)横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(三角形分分布)qwk==Wk×B==1.1993×1..200==1.4332kN//m风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值qw=11.4×qqwk=11.4×11.4322=22.0044kN/mmMyw::横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)Myw==qw×B2/12==2.0004×1..20022/12==0.2441kN··m(3)地震作用用下横梁弯弯矩qEAkk:横梁平面面外地震荷荷载:βE:动力放大大系数:5αmaxx:地震影响响系数最大大值:0..040Gk:幕墙构件件自重:2220N//m2qEAkk=5×αmax×2220/11000=5×00.0400×2200/10000=0.0044kNN/m2qex::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值B:幕幕墙分格宽宽:1.2200m水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(三角形分分布)qex==qEAkk×B==0.0444×1..200==0.0553KN//mqE:水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度设设计值γE:地震作用用分项系数数:1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.0533=00.0699kN/mmMyE::地震作用用下横梁弯弯矩:MyE==qE×B2/12==0.