贝雷桁架搭设方案及计算书

某匝道桥第六联22#墩至23#墩贝雷桁架搭设方案及计算书一）工程概况某匝道桥上部结构共分六联，其中第六联（4×20m，第21~24孔）第23孔（22#墩至23#墩）跨越河道，该河道宽35m左右，常水位深在1.5m左右，淤泥厚在2.5m左右。该联上部采用普通钢筋砼现浇箱梁，梁高1.3m，全幅桥面等宽15.0m。该联箱梁砼分两次浇筑完成，第一次浇筑至腹板顶，第二次浇筑顶板及翼板。二）、计算依据1、混凝土重按26.0KN/m3计算；2、模板重0.6KN/m2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。三）支架搭设方案根据现场的地形地物、施工条件及已进场的支架材料，决定第六联，第23孔支架采用24排单层贝雷桁架做为主纵向承重梁,横向分配梁采用I28型钢，横向分配梁上采用门式支架和10cm×10cm方木，主纵梁两端分别支撑在22#、23#墩承台上，计算跨径为18.8m，支撑采用双排单层贝雷片配以I28型钢,具体参见支架布置图。第21~22孔、第24孔采用门式支架，布设同已施工的第三联。支架搭设：型钢及贝雷梁支架的间距按支架布置进行搭设，支架在搭设过程中，设一名技术员和一名安全员对支架的原材料及搭设质量进行检查，对破损的贝雷片一律不许使用，贝雷片与贝雷片间的接头要求严密，对位准确。箱梁模板标高的调整考虑采用顶托调整，顶托采用60或90㎝型号。四）支架计算1、贝雷梁性能断面面积cm2惯性距cm4抵抗距cm3容许剪力KN容许弯距KN.m55.42500033344.5245.57882、工28a性能高mm理论重kg/m截面积cm2惯性矩cm4截面系数cm328043.555.47120508.63、10cm*10cm方木性能自重Kg/m3容许弯应力Mpa容许剪应力Mpa弹性模量Ixcm4Wxcm3400111.29000833.3166.74、Φ48×3.0mm扣件式钢管支架性能外径mm壁厚mm截面积cm2惯性距cm4抵抗距cm3回旋半径cm483.04.23910.794.491.595、HR型重型门架承载性能（高1.9m单榀门架重23Kg）五）承载力验算翼板及底板下模板、方木及门式支架的布设与已施工的J匝道桥第一联完全一致，故在此不再验算，仅对支架的横向分配梁（I28）及纵向承重梁（贝类桁架）进行验算，根据J匝道桥计算知：翼板下单根支点受力分别为8.87KN、15.1KN，腹板下单根钢管受力分别为12.1KN、15.8KN，底板下单根钢管受力分别为8.93KN、9.76KN、9.76KN、8.93KN。1、横分配梁工28a验算1）、跨中处：受力简图：工字钢自重为0.435KN/m，考虑贝雷梁的弹性变形，支点按5000KN/m的弹性模量计算，得：R1=18.4KN，R2=14.2KN，R3=12.7KN，R4=10.0KN，R5=9.1KN，R6=7.8KN；σmax=16.4/508.6×106=32.2Mpa<[σ]=210Mpa安全系数K=6.5弯矩图：Qmax=24.5KNτmax=24.5/55.4=4.4Mpa<[τ]=80Mpa安全系数K=18.2剪力图：某max=7.0mm位移图：2）、中横梁处：工28a间距100cm。受力简图：工字钢自重为0.435KN/m，考虑贝雷梁的弹性变形，支点按5000KN/m的弹性模量计算，得：R1=19.1KN，R2=17.6KN，R3=17.2KN，R4=17.1KN，R5=17.3，R6=18.0KN；σmax=15.3/508.6=30.0Mpa<[σ]=210Mpa安全系数K=7.0Qmax=24.7KNτmax=24.7/55.4=4.5Mpa<[τ]=80Mpa安全系数K=17.7某max=5.0mm2、贝雷梁验算取最外侧最大受力处贝雷梁验算经计算得：R1=R2=199KN由计算知：最大弯矩：Mmax=743KN.m<[M]=788KN.m满足要求最大剪力：Tmax=161KN抗剪强度计算：τ=Tmax/A=161KN/51.4cm2=31.3MPa<[τ]=85MPa且Tmax<[T]=245.5KN满足要求最大计算位移为4.7cm,处于跨中断面处。弯矩图：剪力图：位移图：3、贝雷片支撑验算由贝雷梁受力计算知，单个支点最大荷载为199KN<[T]=491KN,墩身处采用贝雷片支撑满足要求六）预拱度计算1、支架的弹性变形I28最大变形为7.0mm贝雷梁最大变形为4.7cm最大弹性变形总计为7+47=54mm2、其他非弹性