设计总说明一八

xx高速xx停车区自锚式悬索桥结构设计说明一、前言高速公路的主要功能是沟通区域交通、发展经济，然作为一种现代交通设施，因交通繁忙、效益巨大、规模宏伟，其景观效果对城乡环境、人民生活亦影响很大，故日益为人们重视。xx至xx高速公路建设公司对此有深刻认识，为增添xx路景观效果，对服务区跨线桥的景观设计给予很大的关注，经多种方案多次反复比较、磋商，决定在xx南北服务区之间建设一自锚式悬索桥。作为南北服务区间和横穿高速公路附近县乡道路的跨线桥，有效地解决了南北跨线交通问题，亦为xx高速路增添一靓丽的风景。自锚式悬索桥是一种古老的桥型，21世纪初掺入了现代悬索桥概念的自锚式悬索桥作为一种新型桥梁再度登上桥梁舞台，受到青睐，在我国5年中已建成或在建的有10座之多（见下表），发展速度之快居世界之首，已成为“时尚”桥型。国内外已建成和在建自索式悬索桥汇总表名称地点长度（m）矢跨比概况科隆－迪兹桥德国92.3+1884.5++92.331∶8.61915年建成成第七街桥美国67.5+1334.8++67.551∶8.11926年建成成清洲桥日本45.8+911.5+445.81∶7.11928年建成成科隆－米尔海姆姆桥德国91.0+3115+911.01∶9.71929年建成成此花大桥日本120+3000+12001∶6.01990年建成成永宗桥韩国125+3000+12551∶5.01999年建成成广西桂林丽君桥桥中国25+70+2252001年建成成金石滩金湾桥中国24.0+600.0+224.01∶8.02002年建成成；砼材料料苏州竹园大桥中国33+90+3332003杭州前甸大桥中国70+160++70已建成衢州北关桥中国40+118++401：7已建成旧金山－奥克兰兰海湾新桥桥美国385.0+1180.00建造中Sorok岛桥桥韩国110+2500+11001∶5.0建造中布尔哈通河局子子街桥中国71.5+1660+711.51∶7.0建造中；砼材料料兰旗松花江大江江中国90.0+2440.0++90.001∶7.0建造中；砼材料料海盐塘桥中国30.0+722.0+330.0设计中；砼材料料抚顺万新大桥中国70.0+1660.0++70.001∶6.0设计中；砼材料料佛山平胜大桥中国2×30+3550+300+5×448+3001：12.5建造中，钢梁砼砼塔绍兴滨海大桥中国77.8+1888+777.8建造中，钢天津子牙河桥中国48.5+1115+488.5在建自锚式悬索桥具有传统悬索桥的主要审美特征，桥型独特、壮观；生动活泼富有张力的曲线主缆、雄伟壮观富有吸引力的索塔构成了富有生命力的画面，在对景观要求较高的城市或景区修建自锚式悬索桥标志效应鲜明桥梁，可以展示区位特色或个性。本桥设计即参考我国近年来自锚式悬索桥建设的新鲜经验设计而成。二、总体布置xx停车区跨线桥位于xx至xx高速路xx南北服务区之间，为服务区之间的联系通道及服务区邻近的公路次干道的跨线桥，道路设计等级为公路II级，活荷载设计等级为公路II级。主桥是一座单塔自锚式悬索桥，桥跨布置为18m+38m+66m+18m，主跨66米，边跨38米，两侧锚跨均为18米，全长140米。跨线桥下部距高速路面最小净高≥5.5米，主桥纵向坡度为2％。主塔为钢筋混凝土椭圆形拱塔，塔柱为箱型截面，桥面以上尺寸为1.5x2.0米，桥面以下为变截面，根部尺寸为2.0x3.0米。拱塔全高36.75米，桥面以上高26.75米。为避免出现支座负反力，在锚跨调整配重。参考甲方提供的地质钻孔资料，跨线桥下部采用扩大式基础，天然地基，基础持力层暂定为第一层斜长角闪片麻岩，地基承载力特征值暂按400kPa估算。三、设计依据与技术标准3.1设计依据：建设方设计任务委托书（待补）3.2技术标准a、设计荷载：汽车――公路II级，人行道――3.5kN/m2。b、横向布置：0.25m（栏杆）+1.0m（人行道）+1m（吊索区）+4.0m（单车道）+0.5m(中央分隔带)+6.0m（双车道）+1m（吊索区）+1.0m（人行道）+0.25m（栏杆），全桥宽15米，双向横坡1.0％。c、桥下为高速公路，梁下净空高为≥5.5m。d、xx抗震设防基本烈度为6度，结构物按7度设防。3.3设计规范（1）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)（3）《公路工程技术标准》(JTGB01—2003)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85（5）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86（6）《公路悬索桥设计规范》报批稿（7）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-89（7）其它有关国家行业标准与规范四、主桥结构设计主桥为单拱塔双索面自锚式钢筋混凝土悬索桥，跨径组成为18m+38m＋66m＋18m，主跨66米，边跨38米，两侧锚跨均为18米，全长140米。施工图设计中，根据初步设计的计算结果，对主桥结构进行了优化，主梁梁高由1.5m改为1.2米，吊杆截面进行了减小。优化以后主桥结构如下：拱塔全高36.75m，桥上塔高26.75m，塔身为箱形截面，主墩、塔、梁固结，次边墩上均设板式橡胶支座。主梁截面为肋板式截面，在有吊杆位置设有横隔板以增强主梁刚度，主梁高1.2m，桥下净空为≥5.5m，塔下横梁梁顶结构标高为157.442m。桥梁线形：桥梁纵坡为（正负）2.0%，变坡点位于桥面主塔下横梁处，设置R=2000m竖曲线，主梁线型与竖曲线吻合；桥面横坡为1.0%，铺装找坡。4.1塔、梁构造主桥为单塔自锚式悬索桥，由钢筋砼主塔（上、下横梁处配预应力钢筋），钢筋砼肋板式桥面（横隔内配预应力钢筋），主缆和吊杆组成。主塔：桥面以上主塔为2.0×1.5m箱型截面，顺桥向2.0m，横桥向1.5m，壁厚40cm；桥面以下为变截面，根部尺寸为2.0x3.0米。拱塔全高36.75米，桥面以上塔高26.75m，主缆索鞍位于桥面以上18.50米处，该处设有2.0x1.5m上横梁；桥面处设2.4m（宽）x2.5m（高）下横梁，为塔墩梁固接体系。主梁结构：主跨和边跨主梁为双肋式梁板结构，主梁肋为矩形截面，1.20x1.20m，桥面中心处设一道小纵梁，以加强对横隔梁的侧向约束。桥面全宽15m，两道肋梁中心距离11.5米，两侧均悬挑人行道板1.05米。主跨和边跨桥面板厚度为20cm，吊索处设横隔梁，横隔梁宽30cm，高1.2米；主塔处设塔下横梁，箱型截面，宽2.4米，高2.5米；主跨缆索锚固处均设边跨中横梁，宽2.5米，高3.0米。主梁肋不配预应力，为钢筋砼结构，仅在主缆锚固跨配置预应力钢束；中横梁、塔下横梁及边跨中横梁亦配置预应力钢束：中横梁内布置2束8φ15.24钢绞线，主塔上横梁内布置4束8φ15.24钢绞线，主塔下横梁内布置4束10φ15.24钢绞线。两侧锚固跨均为箱梁结构，单箱双室，顶板与底板板厚25cm，边腹板及中腹板宽50cm，靠近支座处腹板加宽。边墩处设端横梁。4.2主缆：主缆为非对称空间布置，主跨跨度为63.5m，垂跨比1：12.7，垂度5m；边跨跨度为35.5，垂跨比为1.：17.75。理论散索长度主跨，边跨分别为5.3m、5.2m；全桥共设两根主缆，其结构为预制平行丝股（PWS），每根主缆由19束φ5-91的镀锌高强平行钢丝组成，钢丝标准强度1670MPa。主缆在索塔顶设索鞍，梁端张拉、锚固。主缆应力控制在600Mpa以内，安全系数大于3。4.3吊索：吊索采用空间布置，与铅垂线成1.5°左右夹角，两端均采用冷铸墩头锚，上端锚头设耳板，耳板通过销栓与索夹耳板铰接，下端锚固于主肋梁上。桥塔两侧第一根吊索距桥塔中心6.5m，吊索的间距均为5.0m，大跨侧最短吊索距③号墩中心14.5m；小跨侧最短吊索距①号墩中心11.5m。全桥吊索共15对，采用φ5-85镀锌高强平行钢丝束，标准强度为1670Mpa，应力控制在500Mpa以内，安全系数大于3。钢丝束外设PE护套，两端配冷铸锚。吊杆上端通过索夹固定于主缆，下端锚固于主肋梁上。短吊杆外套16Mnφ194x10钢管，张拉完毕后，真空压注C50水泥砂浆。4.4主鞍座：主鞍座采用铸焊结构，鞍槽底部为1800mm半径的圆弧槽，为增加主缆与鞍槽间的摩阻力，并方便索股定位，鞍槽内设了竖向隔板，在索股全部就位并调股后，在顶部用锌块填平，再将鞍槽侧壁用螺栓夹紧。4.5索夹、散索套、散索鞍：索夹采用左右两半联接，壁厚37mm，索夹分两类，A类索夹长度870mm，螺杆数量为16个，B类索夹长度为770mm，螺杆数量为14个，索夹两半采用齿形接缝，接缝留有18mm空隙，以适应主缆空隙率与设计空隙不一致的误差。散索套结构与索夹基本相同，壁厚50mm。散索鞍：鞍槽与主鞍座鞍槽相似。4.6基础：下部结构采用扩大基础，除桥塔处外，其余桥墩均为双柱式墩，上部设盖梁。主塔墩扩大基础顶面距地面1.5m，尺寸11x12m，基础持力层暂定为第一层斜长角闪光片麻岩。4.7支座设置：主桥塔墩梁固接，3号桥墩处设盆式支座，其余各墩台盖梁上均设LYZ板式橡胶支座，最大承载力为3534kN。4.8桥梁其它设施4.8.1桥塔避雷系统：自锚式悬索桥拱形桥塔为高耸建筑物，为避免遭雷击破坏造成桥梁破坏，在桥塔设计上设有避雷系统，通过钢筋接入地面。4.8.2桥面铺装：采用8cm防水混凝土+8cm双层改性沥青混凝土。五、主要材料5.1混凝土主桥：主梁、主塔C50；主塔基础、盖梁、立柱：C30；台帽，台身C30；扩大基础C25。5.2预应力钢材：低松驰高强度预应力钢绞线，符合GB/T5224-2003的规定，单根钢绞线直径为15.24mm，钢绞的公称面积为140mm2，钢绞线标准强度为fpk=1860MPa，弹性模量Ep＝1.95×105MPa。5.3钢材：应符合GB13013-1991和GB1499-98的规定，采用HRB400﹑HRB335级热轧螺纹钢，及R235（A3）钢筋。钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。5.4伸缩缝：主桥伸缩缝用XFII80型伸缩缝。六、主桥施工要点自锚式悬索桥是一种新型结构，结构受力构造复杂，张拉工艺繁重，施工应由具备施工资质、技术力量雄厚、有自锚式悬索桥施工经验、在预应力张拉方面有丰富经验的单位承担，并聘请有资质、有经验的监控单位进行施工监测监控。施工应严格遵守有关技术规范规程，确保工程质量与安全。6.1基础施工前必须进行地质勘察，提供建设场地岩土工程地质勘察报告，经设计单位对基础设计复核后，方可进行施工。6.2主桥下部结构施工要求1）2号墩基础属大体积混凝土，浇注时应避免混凝土水化热引起开裂。基础浇注完成以后应及时浇注墩身，避免墩身混凝土龄期相差太大。2）支座安装时，支座的四氟板和钢板表面应用酒精洗干净，支座安装定位要高度准确。3）墩身、盖梁施工完成后，要对墩顶高程进行测量，检查是否满足设计要求，并根据测量结果适当调整支承垫石的高度，以使墩顶高程满足设计要求。6.3主桥施工是xx停车区跨线桥施工中的重点，主梁采用支架现浇法施工，施工时应按以下顺序：1）施工0号至4号墩台，搭设支架并施工锚固跨；2）主桥的浇注从主墩向两侧对称、均衡的进行，在主梁靠近锚跨段合拢。待主梁砼达到设计强度的90％后，张拉主梁横隔板预应力束；3）采用爬模施工主塔，主塔中钢筋，特别是塔顶主缆索鞍处及下横梁与主肋梁、下塔柱固接处钢筋布置较密，浇注砼时要特别注意振捣饱满密实；4）安装索夹。从主塔两侧开始以主跨两对、边跨一对的方式张拉吊索、调整索力，吊索需要分多次张拉，张拉控制的标准为张拉吊索的索力安全系数不小于2，安装后的吊索长度不短于成桥时需要的吊索长度，主跨、边跨主缆索力基本相等；5）交替张拉吊杆和主缆，使主梁脱离支架。主缆与吊杆的张拉是主桥施工的关键工序，届时，经与施工，监理监控等部门协商后，设计将提供施工指导建议书，提供张拉方案与控制要素，以便施工单位编制安全可行的张拉实施方案，确保主桥施工顺利完成；同时施工监控单位应加强关键部位的监测监控，保证结构的安全及成桥线型。6）施工桥面铺装和辅助设施。6.4施工注意事项6.4.1桥塔施工1）、索鞍预埋锚垫板应定位准确，确保预埋锚垫板圆孔同心，安装采用三维坐标法测量控制，用逼近法安装。2）、由于桥塔内钢筋密布，预埋件多，为确保混凝土浇注的密实性，应采用合适的骨料粒径拌制混凝土，且浇注高度要合理，一般控制在2m左右，同时在浇注过程中应加强混凝土振捣，尤其是预埋件下侧的混凝土必须保证密实。混凝土浇注完成后应及时养生。3）、施工中应严格控制桥塔的中线位置及施工误差。6.4.2主缆施工1）、缆索的检验，必须从原材料着手，钢丝进场应按GB-2103进行验收，使用前，应进行抽样检测。2）、聚乙烯护套料，冷铸填料的化工原料，锚具组件，缠绕件纤维增强聚脂带等均应有质保单及合格证，并应符合相应的技术标准。3）、成品缆索的外表面不能有深于1mm的划痕，不能有面积大于3（平方厘米）的损伤；两端锚具的外表面镀锌层及螺纹不得有任何损伤；锚圈和锚杯完全能自由旋合。4）、每根缆索在出厂前，必须进行超张拉。超张拉前，千斤顶，油压表及测力器等均应标定，并配套使用。超张拉后，冷铸锚锚板后的内缩应小于5mm，且锚圈和锚杯的旋合不受影响。5）、设计中成品缆索的抗拉弹性模量按2.05×105Mpa考虑，成品拉索在超张拉时应有一根做弹性模量试验。6）、在缆索及其它施工中，应注意对缆索的保护，拖索，牵引，锚固，张拉及调整的各道工序中，均要注意避免碰伤、刮伤。7）、吊索张拉过程中，必须同时进行梁段和桥塔的变位观测并与设计值校对。超过设计规范或出现其他不正常情况时，应停工，检查原因，并与设计单位研讨，采用适当方法进行修正。8）、张拉过程中要密切注意油泵的压力表值，如遇压力突升应及时关机，查明原因并解决后才能继续工作。9）、主缆索鞍、索夹采用厂家配套定型产品，应按照本桥的实际结构尺寸向生产厂家预订适应本桥的产品，按照生产厂家的相关图纸预埋相关钢筋，并在生产厂家的指导下施工。6.4.3混凝土施工：1）主桥混凝土环境类别为一类，结构混凝土耐久性的基本要求应符合表6.4.3。表6.4.3结构混凝土耐久性的基本要求环境类别最大水灰比最小水泥用量

（kg/mm3）最低混凝土强度度等级最大氯离子含量量

（％）最大碱含量

（kkg/m33）一0.55275C250.33.0注：1氯离子含量系指其占水泥用量的百分率；2预应力混凝土构件中的最大氯离子含量为0.06％，最小水泥用量为350kg/m3；3当混凝土中加入活性掺合料或能提高耐久性的外加剂时，可适当降低最小水泥用量；2）混凝土浇注在混凝土的拌制过程中应适当使用减水剂，慎用早强剂。混凝土的浇注顺序，施工缝的处理，大体积混凝土的浇注，混凝土的养护，混凝土试件的抽样，浇注质量等必须符合《公路桥涵施工技术规范》的要求。3）预防碱集料反应应对所选砂石料，按《公路工程施工技术规范》（JT041-2000）进行各项理化指标和碱活性成分检测，不应采用含碱活性成分的砂石料。同时应采用碱含量小于0.6％的水泥并且控制每方混凝土的碱含量小于3.0％Kg。4）大体积混凝土浇注在进行基础大体积混凝土浇注时必须采取可靠措施，避免混凝土水化热引起开裂，确保施工质量。（1）改善骨料级配，降低水灰比，参加混合料，参加外加剂等方法减少水泥用量。（2）尽量采用水化热低的矿渣水泥，粉煤灰水泥等。（3）减少浇注层厚度，加快混凝土散热速度。（4）混凝土用料应遮盖，避免日光曝晒，并用冷却水搅拌混凝土，以降低入仓温度。（5）在遇气温骤降的天气或寒冷季节浇注混凝土后，应注意覆盖保温，加强养生。6.4.4纵向受力钢筋连接：1）主纵梁、锚跨箱梁的纵向受力钢筋应采用机械连接，塔内主筋连接推荐采用冷挤压套筒连接或直螺纹连接。2）钢筋接头宜设在构件受力较小部位，连接接头应错开，避免设置于同一截面，且钢筋接头面积百分率不应超过50％。3）主纵梁、锚跨箱梁上部纵筋接头宜设在跨中附近，下部纵筋接头宜设在支座处；悬挑板上部横向受力钢筋不应在挑板内接头。4）箍筋的末端应做成135°弯钩，弯钩端头平直段长度不应小于箍筋直径的10倍。6.4.5环保要求施工时不得将生活污水、垃圾和施工废水随意排放、倾倒，尤其要杜绝油污和有毒物的随意排放。要送到指定地方进行处理，保持优美的环境。6.4.6其它注意事项1）施工时应注意根据线路设计资料核对桥梁里程及各项高程，以免出现错误，若有不符，应及时提出核实变更要求。2）施工基础时应注意核对各基础坐标，确认无误后方可施工。3）伸缩缝采用厂家配套定型产品，应按照本桥的实际结构尺寸向生产厂家预订产品，按照厂家要求预埋钢筋，并在厂家的指导下施工。4）加强施工监测、监控，控制施工阶段关键部位的应力，结构的安全和质量；监控塔顶位移及主桥线型，保证大桥桥面高程符合设计要求。七、结构分析计算7.1结构设计计算概述主桥桥跨布置为：18+38+66+18m单塔双跨悬吊四跨连续混凝土自锚悬索桥。主跨梁段采用边主梁加横梁形式的混凝土格构梁截面，梁高1.2m；锚跨采用混凝土箱梁。主缆采用预制平行钢丝股，每根缆由19×91Ф5.0mm的高强度钢丝组成，钢丝极限强度1670MPa；主跨主缆的跨度为63.5m。上下游两根主缆的中心间距为11.5m，主缆线型按二次抛物线设置。小跨侧设散索套，大跨侧设散索鞍。主缆锚固于混凝土梁中。吊索采用预制平行钢丝索。桥塔顶主缆理论中心在桥面以上18.5m，主缆主跨矢跨比为1/12.7，桥塔两侧第一根吊索距桥塔中心6.5m，吊索的间距均为5.0m，大跨侧最短吊索距③号墩中心14.5m；小跨侧最短吊索距①号墩中心11.5m。为使恒载下加劲梁上的弯矩均匀且比较小，需要设计合理的吊索力。7.2主桥结结构静动力力分析模型型xx高速公路xxx服务区区自锚式悬悬索桥结构构的计算分分析采用西西南交通大大学的“桥梁非线线性空间分分析系统——BNLAAS”进行空间间静动力特特性分析。计计算分析步步骤如下：：桥面以下桥塔柱柱的施工；；加劲梁的架设；；计算中按按支架上现现浇施工计计算。桥面以上桥塔的的施工计算算；主缆的架设与安安装----主缆施工工过程分析析；安装吊索，形成成悬索桥结结构；桥面铺装-----成桥状态态（恒载状状态）的分分析；活载作用效应的的分析----荷载组合合；动力特性的分析析几种典型计算工工况的计算算模型如图图7.2..1～7.2..6所示。图7.2.1计算工况1模型---桥面以下下桥塔柱安安装图7.2.2计算工况2模型----满堂支架架现浇钢筋筋混凝土梁梁图7.2.3计算工况3模型------拱形钢筋筋混凝土塔塔施工图7.2.4计算工况4模型----主缆的安安装图7.2.5计算工况5模型----张拉吊索索图7.2.6计算工况6-----桥面铺装装，成桥7.3结构静静力计算分分析根据初步设计的的结果，对对结构线形形进行了优优化设计，将将主跨的矢矢高确定为为5m，按主主跨主缆跨跨度63..5m计，主主跨主缆的的矢跨比为为1/122.7。边跨主主缆的线形形一般是按按保证桥塔塔处主跨与与边跨主缆缆索张力的的水平分力力相等来确确定其线形形，也就是是边跨主缆缆的线形由由主跨确定定。如果不不按这种方方式确定，桥桥塔顶在恒恒载下将有有顺桥的水水平力作用用，使恒载载下桥塔有有顺桥向的的弯矩，这这是一般设设计中都尽尽量避免的的。根据结构计算，为为减小主跨跨主梁的变变形和弯矩矩，主跨恒恒载吊索力力应设计为为靠桥塔处处小、靠支支座处大的的形式。设设计计算时时边跨单侧侧的单根吊吊索力设计计为恒载下下600kkN,主跨靠桥桥塔处为600kkN,靠支座处处为690kkN，按此设设计的恒载载吊索力计计算得到结结构的边跨跨与主跨的的线形。7.3.1恒恒载内力分分析（1）桥塔的内力状状态设计时一般要求求桥塔两侧侧的主缆索索力水平分分力相等，因因此成桥状状态（恒载载状态）桥桥塔顺桥向向没有弯矩矩，但在横横桥向由于于设有塔拱拱上下横梁梁处有主缆缆压力作用用，塔柱又又是曲线形形，将产生生面外弯矩矩。根据计算，桥面面以上塔柱柱内的最大大恒载压应应力为：12.336MPaa，在上下下横梁之间间；最大拉拉应力3.5442MPaa，在上横横量以上的的装饰段；；上横梁的的最大压应应力3.0886MPaa，最大拉拉应力2.3773MPaa。主塔上横梁内力力如下：轴力：797..79kNN(压)，桥塔面面内靠塔柱柱处的弯矩矩17011.7kNN.m，跨中弯弯矩24977.2kNN.m，弯矩的的方向都是是使横梁下下缘受拉。（2）恒载状态主缆缆的内力结构优化化后，主缆缆的恒载力力进一步减减小。恒载载状态主缆缆内力最大大值发生在在桥塔顶的的边跨侧，单单根主缆最最大值为148551.7kkN,最小值发发生在大跨跨散索鞍处处，其值为为124775.8kkN；最大应应力为420..485MMPa。（3）恒载状态的吊吊索力设计计自锚式悬索桥由由于是先施施工加劲梁梁后架设主主缆，吊索索力需要进进行张拉调调整才能达达到设计要要求，因此此自锚式悬悬索桥的吊吊索力是可可以设计的的。吊索恒载索力的的设计可以以采用类似似于斜拉桥桥恒载索力力的设计方方法，如内内力平衡法法、加劲梁梁弯曲能量量最小等原原理都可以以应用。本次设计按加劲劲梁恒载应应力较小、恒恒载与活载载组合作用用下加劲梁梁应力分布布比较均匀匀的原则，设设计了本桥桥的吊索恒恒载张力。吊索的恒载吊索索力最小为为566..8kN,,最大为688..9kN。（4）恒载状态的加加劲梁内力力加劲梁采用轴线线处1.22m梁高的的混凝土梁梁，除在锚锚固处截面面加高和腹腹板加厚外外，其余截截面为等截截面。在支支架上施工工过程中应应力比较低低；成桥时时加劲梁的的内力状态态如图7..3.1所所示（恒载载轴力为2.83375×104kN)。图7.3.1成桥状态态加劲梁的的恒载弯矩矩图计算结果表明，通通过吊索力力的调整，恒恒载下有吊吊索段加劲劲梁的弯矩矩可以调整整得比较均均匀，最大大弯矩出现现在边跨和和锚固支点点处，通过过配置预应应力钢筋可可以使截面面强度满足足规范要求求。由于主缆对加劲劲梁产生轴轴力作用，恒恒载下主跨跨加劲梁的的应力一般般保持在压压应力小于于5MPa，且通过过调整吊索索力使结构构中设计部部分预弯矩矩，以避免免恒载与活活载组合下下主跨加劲劲梁下缘出出现较大的的拉应力。7.3.2活活载内力状状态分析设计荷载采用公公路二级。车道数：3车道横向折减系数：：0..8正常使用阶段荷荷载组合II：恒载+汽车活载+人群组合III：恒载++汽车活载+人群+整体温升20度组合III：恒载++汽车活载+人群+整体温降20度（1）主缆本桥由由于跨度小小，结构的的变形很小小，因此在在活载作用用下，主缆缆的内力增增加很小。主主缆组合荷荷载下的内内力为：恒载+汽车活载+人群群荷载：最大158835.005kN,,最小147997.299kN。恒载+汽车活载及人群群荷载+温升：最大158835.005kN最小146556.499kN恒载+汽车活载及人群群荷载+温降：最大160046.441kN最小147977.29kN各种组组合下主缆缆的最大应应力为：454..31MPPa，最小安安全系数为为3.6775，满足规规范要求。（2）吊索各种组组合荷载下下，力最大大的吊索力力索力变化化如下：恒载+汽车活载+人群群荷载：最大7233.08kkN,最小6855.34kkN。恒载+汽车活载及人群群荷载+温升：最大7233.08kkN最小6777.377kN恒载+汽车活载及人群群荷载+温降：最大7355.07kkN最小6