西岸N交叉口 结构计算书送审

长沙市南湖路湘江隧道工程施工图设计西岸大跨及盾构井主体结构计算书中铁隧道勘测设计院有限公司设计资质：甲级证书编号：A1120000562012年03月长沙南湖路东岸匝道主体结构计算书项目名称长沙市南湖路湘江隧道工程设计阶段_施工图设计_____专业结构专业负责人___王林____校核___范国刚___计算___马军秋吴小辉刘庆方中铁隧道勘测设计院有限公司设计资质：甲级证书编号：A1120000562012年03月长沙1、工程概况长沙市南湖路湘江隧道位于橘子洲大桥与猴子石大桥之间，南距猴子石大桥约3.0km，北距橘子洲大桥约3.4km，江中段位于橘子洲头以南约100m。隧道西起阜埠河路和潇湘大道交叉口并与潇湘大道互通，下穿湘江、湘江大道后与南湖路相接。隧道过江段采用双管单层型式，内径10.3m、外径11.3m，分为南北两线穿越湘江，其中主线单洞合计长约2956m（南北线合计），匝道合计长约2912m。隧道主线设计行车速度50km/h，匝道行车速度40km/h。东岸端北线主线设置一个入口，南线接WN、WS、SE三个单车道匝道出口，其中WN匝道接书院路北；WS匝道接书院路南；S1匝道直接南湖路。西岸端共设置A、B、C、D共4条定向匝道，以蝶型方式连至潇湘大道上，其中A、C匝道连接潇湘大道北，为两车道匝道，B、D匝道接潇湘大道南，为单车道匝道。本工程在东岸设置盾构始发井一座，西岸湘江大堤上设置盾构接收井两座。2、计算2.1西岸北线大跨段计算及配筋一（里程AKO+047）：2.1.1结构主要尺寸的拟定1）结构主要尺寸的拟定原则a）结构尺寸应满足匝道使用功能的要求。b)结构尺寸应满足结构各种状态下承载、变形要求。c)结构尺寸应满足施工工艺的要求。结构尺寸参数表表2.1.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板结构利用中立柱下钻孔桩作为后期抗拔桩。2.1.2荷载与组合按照《建筑结构荷载规范》要求执行。2.1.3计算模型与计算简图1）计算基本假定及图式（a）采用荷载结构模型有限杆单元法进行计算,主体结构按底板支撑在弹性地基上的平面框架进行内力分析，并采用SAP计算软件来进行结构分析。（b）用布置于节点上的弹簧单元来模拟地基与底板的相互约束；假定弹簧不承受拉力，即不计地基与底板间的粘结力；弹簧受压时的反力即为地基对底板的弹性抗力。（c）围护结构与主体结构采用分离，主体结构横向结构为板、梁、柱、墙中线距离，沿主体结构纵向取1延米建模，其计算简图见下图2.1.3-1：图2.1.3-1结构标准段结构计算简图2.1.4荷载取值考虑远期运营阶段，采用水土分算，侧压力系数取0.5。顶板土浮容重：q土=6.5*10=65kPa；拱腰土压（上部）：q土侧上=65kPa；拱腰土压（下部）：q土侧下=84kPa；侧墙土压（上部）：q土侧上=8.4*10*0.5=42kPa；侧墙土压（下部）：q土侧下=16.4*10*0.5=82kPa；顶板水压：q水=6.5*10=65kPa拱腰水压（上部）：q水=6.5*10=65kPa；拱腰水压（下部）：q水侧下=8.4*10=84kPa；侧墙水压（上部）：q水侧上=8.4*10=84kPa；侧墙水压（下部）：q水侧下=16.4*10=164kPa；底板水压（下部）：q水侧下=16.4*10=164kPa；地面超载：q超=20kPa；结构自重软件自动计算。2.1.5典型断面计算结果及分析1）结构内力计算和分析承载力极限状态计算轴力图和弯矩图见图2.1.5-1～2.1.5-3。图2.1.5-1承载力极限状态轴力图(kN)图2.1.5-2承载力极限状弯矩态图(kN.m)图2.1.5-3承载力极限状态剪力图(kN)图2.1.5-4正常使用状态轴力图(kN)图2.1.5-5正常使用状态弯矩图(kN.m)图2.1.5-6正常使用状态剪力图(kN)位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）2310φ28＠100+φ288＠1000.28＜0..3轴力1000KN拱腰顶部（内侧侧）1160φ28＠100+φ288＠1000.167＜00.3拱腰底部（外侧侧）4230φ28＠100+φ322＠1000.163＜00.2轴力1500KN侧墙上部（外侧侧）2400φ28＠100+φ322＠1000.196＜00.2轴力1400KN侧墙底部（外侧侧）1397φ28＠100+φ255＠2000.132＜00.2轴力1000KNN底板跨端（下侧侧）1097φ28＠100+φ255＠2000.037＜00.2与侧墙互甩底板跨中（上侧侧）3637φ28＠100+φ288＠1000.293＜00.3轴力600KNN侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝22160.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.955＝21449.3kN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11920..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝11828..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11350.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求2.2西岸北线大跨段计算及配筋二（里程AK0+35.1）：2.2.1结构主要尺寸的拟定1）结构主要尺寸的拟定原则a）结构尺寸应满足匝道使用功能的要求。b)结构尺寸应满足结构各种状态下承载、变形要求。c)结构尺寸应满足施工工艺的要求。结构尺寸参数表表2.2.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板结构利用中立柱下钻孔桩作为后期抗拔桩。2.2.2荷载与组合按照《建筑结构荷载规范》要求执行。2.2.3计算模型与计算简图1）计算基本假定及图式（a）采用荷载结构模型有限杆单元法进行计算,主体结构按底板支撑在弹性地基上的平面框架进行内力分析，并采用SAP计算软件来进行结构分析。（b）用布置于节点上的弹簧单元来模拟地基与底板的相互约束；假定弹簧不承受拉力，即不计地基与底板间的粘结力；弹簧受压时的反力即为地基对底板的弹性抗力。（c）围护结构与主体结构采用分离，主体结构横向结构为板、梁、柱、墙中线距离，沿主体结构纵向取1延米建模，其计算简图见下图2.2.3-1：图2.2.3-1结构标准段结构计算简图2.2.4荷载取值考虑远期运营阶段，采用水土分算，侧压力系数取0.5。顶板土浮容重：q土=7*10=70kPa；拱腰土压（上部）：q土侧上=70kPa；拱腰土压（下部）：q土侧下=90kPa；侧墙土压（上部）：q土侧上=9*10*0.5=45kPa；侧墙土压（下部部）：q土侧下=16.2*110*00.5=881kPaa；顶板水压：q水水=7*10==70kPPa拱腰水压（上部部）：q水=7*10==70kPPa；拱腰水压（下部部）：q水侧下=9*10==90kPPa；侧墙水压（上部部）：q水侧上=9*10==90kPPa；侧墙水压（下部部）：q水侧下=16.22*10==162kPPa；底板水压（下部部）：q水侧下=16.22*10==162kPPa；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.2.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.2.55-1～2.2..5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图图2.2..5-4～2.2..5-611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.2..5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.2..5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.2..5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）主体结构配筋筋表见表22.1.55-1控制内力表表2.2..5-1位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1731φ28＠100+φ255＠1000.266＜00.3拱腰顶部（内侧侧）516φ28＠1000.063＜00.3拱腰底部（外侧侧）2737φ28＠100+φ255＠1000.103＜00.2轴力1000KN侧墙上部（外侧侧）1834φ28＠100+φ255＠1000.154＜00.2轴力1000KN侧墙底部（外侧侧）1210φ28＠100+φ255＠2000.101＜00.2轴力700KN底板跨端（下侧侧）1868φ28＠100+φ255＠2000.088＜00.2与侧墙互甩底板跨中（上侧侧）3074φ28＠100+φ255＠1000.222＜00.3轴力700KNN侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝11770.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.35＝14888kN，根据剪剪力分布特特征，故在在节点范围围布置φ12@2200×3300箍筋筋（拱腰侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11500.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝11810kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11332.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求2.3西岸北北线大跨段段计算及配配筋三（里里程AK00+25）：2.3.1结构主要要尺寸的拟拟定1）结构主要尺寸寸的拟定原原则a）结构尺寸应满满足匝道使使用功能的的要求。b)结构尺寸寸应满足结结构各种状状态下承载载、变形要要求。c)结构尺寸寸应满足施施工工艺的的要求。结构尺寸参数表表表2.3.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板结构利用中中立柱下钻钻孔桩作为为后期抗拔拔桩。2.3.2荷载与组组合按照《建筑结构构荷载规范范》要求执执行。2.3.3计算模型型与计算简简图1）计算基本假定定及图式（a）采用荷载结构模模型有限杆杆单元法进进行计算,主体结构按按底板支撑撑在弹性地地基上的平平面框架进进行内力分分析，并采采用SAP计算软件件来进行结结构分析。（b）用布置于节点上上的弹簧单单元来模拟拟地基与底底板的相互互约束；假假定弹簧不不承受拉力力，即不计计地基与底底板间的粘粘结力；弹弹簧受压时时的反力即即为地基对对底板的弹弹性抗力。（c）围护结构与主主体结构采采用分离，主体结构构横向结构构为板、梁梁、柱、墙墙中线距离离，沿主体体结构纵向向取1延米建模模，其计算算简图见下下图2.22.3-1：图2.3.3-11结构标准准段结构计计算简图2.3.4荷载取值值考虑远期运营阶阶段，采用用水土分算算，侧压力力系数取0.5。顶板土浮容重：：q土=7.7*100=77kPaa；拱腰土压（上部部）：q土侧上=77kPa；拱腰土压（下部部）：q土侧下=996kPa；侧墙土压（上部部）：q土侧上=99.6*100*0..5=48kPaa；侧墙土压（下部部）：q土侧下=117.2*100*0..5=866kPaa；顶板水压：q水水=7.7*100=77kPaa拱腰水压（上部部）：q水=7.7*100=77kPa；拱腰水压（下部部）：q水侧下=9.6*100=96kPa；侧墙水压（上部部）：q水侧上=9.6**10=996kPPa；侧墙水压（下部部）：q水侧下=17.2*110=1772kPPa；底板水压（下部部）：q水侧下=117.2*110=1772kPaa；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.3.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.3.5-1～2.3.5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图6611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.3.5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.3.5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.3.5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）主体结构配筋筋表见表2位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1387.7φ28＠100+φ255＠1000.208＜00.3拱腰顶部（内侧侧）56φ28＠100可不验算拱腰底部（外侧侧）1990φ28＠100+φ255＠1000.149＜00.2侧墙上部（外侧侧）1485φ28＠100+φ255＠1000.191＜00.2侧墙底部（外侧侧）1256φ28＠100+φ255＠2000.139＜00.2轴力700KN底板跨端（下侧侧）2058φ28＠100+φ255＠2000.124＜00.2与侧墙钢筋互甩甩底板跨中（上侧侧）2511φ28＠100+φ255＠1000.208＜00.3侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝11341kkN＜0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kkN（拱腰腰侧），满满足抗剪要要求剪力V＝11230.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝11820.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11286.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求2.4西岸南南线大跨段段计算及配配筋一（里程CKK0+0445.8001）：2.4.1结构主要要尺寸的拟拟定1）结构主要尺寸寸的拟定原原则a）结构尺寸应满满足匝道使使用功能的的要求。b)结构尺寸寸应满足结结构各种状状态下承载载、变形要要求。c)结构尺寸寸应满足施施工工艺的的要求。结构尺寸参数表表表2.4.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.4.2荷载与组组合按照《建筑结构构荷载规范范》要求执执行。2.4.3计算模型型与计算简简图1）计算基本假定定及图式（a）采用荷载结构模模型有限杆杆单元法进进行计算,匝道结构构按底板支支撑在弹性性地基上的的平面框架架进行内力力分析，并并采用SAP计算软件件来进行结结构分析。（b）用布置于节点上上的弹簧单单元来模拟拟地基与底底板的相互互约束；假假定弹簧不不承受拉力力，即不计计地基与底底板间的粘粘结力；弹弹簧受压时时的反力即即为地基对对底板的弹弹性抗力。（c）围护结构与主主体结构采采用分离，横向结构构为板、梁梁、柱、墙墙中线距离离，沿主体体结构纵向向取1延米建模模，其计算算简图见下下图2.4.3-1：图2.4.3-11结构计算算简图2.4.4荷载取值值考虑远期运营阶阶段，采水水土分算，侧侧压力系数数取0.5。顶板土浮容重：：q土=7.4*（20-110）=74kNN/m；拱腰土压（上部部）：q土侧上=7.4*（20-110）=74kNN/m；拱腰土压（下部部）：q土侧下=10.22*（20-110）=102kN/m；侧墙土压（上部部）：q土侧上=10.22*100*0..5=51kN/m；侧墙土压（下部部）：q土侧下=18.2*10**0.55=91..kN/m；顶板水压：q水水=7.4*110=744kN//m；拱腰水压（上部部）：q水侧上=7.4*10==74kNN/m；拱腰水压（下部部）：q水侧下=10.22*10==102kN/m；侧墙水压（上部部）：q水侧下=10.22*10==102kN/m；侧墙水压（下部部）：q水侧上=18.22*10=182kN/m；底板水压（下部部）：q水侧下=18.22*100=1822kN//m；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.4.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.4.5-1～2.4.5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图图2.4.5-4～2.4.5-611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.4.5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.4.5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.4.5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）结构配筋主体结构配筋表表见表2..4.5-1位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1940.8φ28＠100++φ25＠1000.26＜0..3拱腰顶部（内侧侧）672φ28＠1000.105＜00.3拱腰底部（外侧侧）3982φ28＠100++φ32＠1000.182＜00.2轴力2000KKN侧墙上部（外侧侧）2500φ28＠100++φ32＠1000.179＜00.2轴力1000KN侧墙底部（外侧侧）1500φ28＠100+φ255＠2000.162＜00.2轴力1000KKN底板跨端（下侧侧）1620φ28＠100+φ255＠2000.047＜00.2与侧墙钢筋互甩甩底板跨中（上侧侧）3808φ28＠100++φ28＠1000.288＜00.3轴力1000KN侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝22150..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.955＝21449.3kN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝22450.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝22300.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧），满满足抗剪要要求剪力V＝11650..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧），满满足抗剪要要求注：本表弯矩、轴轴力值为考考虑折减或或调幅后的的数值。2.5西岸南南线大跨段段计算及配配筋二（里程CKK0+35）：2.5.1结构主要要尺寸的拟拟定1）结构主要尺寸寸的拟定原原则a）结构尺寸应满满足匝道使使用功能的的要求。b)结构尺寸寸应满足结结构各种状状态下承载载、变形要要求。c)结构尺寸寸应满足施施工工艺的的要求。结构尺寸参数表表表2.5.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.5.2荷载与组组合按照《建筑结构构荷载规范范》要求执执行。2.5.3计算模型型与计算简简图1）计算基本假定定及图式（a）采用荷载结构模模型有限杆杆单元法进进行计算,匝道结构构按底板支支撑在弹性性地基上的的平面框架架进行内力力分析，并并采用SAP计算软件件来进行结结构分析。（b）用布置于节点上上的弹簧单单元来模拟拟地基与底底板的相互互约束；假假定弹簧不不承受拉力力，即不计计地基与底底板间的粘粘结力；弹弹簧受压时时的反力即即为地基对对底板的弹弹性抗力。（c）围护结构与主主体结构采采用分离，横向结构构为板、梁梁、柱、墙墙中线距离离，沿主体体结构纵向向取1延米建模模，其计算算简图见下下图2.5.3-1：图2.5.3-11结构计算算简图2.5.4荷载取值值考虑远期运营阶阶段，采水水土分算，侧侧压力系数数取0.5。顶板土浮容重：：q土=7.6*（20-110）=76kN//m；拱腰土压（上部部）：q土侧上=77.6*（20-110）=76kN//m；拱腰土压（下部部）：q土侧下=110.4*（20-110）=104kN//m；侧墙土压（上部部）：q土侧上=10.4*10**0.55=52kN//m；侧墙土压（下部部）：q土侧下=18.4*10**0.55=92kN//m；顶板水压：q水水=7.6*10==76kN//m；拱腰水压（上部部）：q水侧上=77.6*100=76kN//m；拱腰水压（下部部）：q水侧下=110.4*10==104kN//m；侧墙水压（上部部）：q水侧下=110.4*10==104kN//m；侧墙水压（下部部）：q水侧上=118.4*10=1184kN//m；底板水压（下部部）：q水侧下=118.4*10==184kN//m；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.5.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.5.5-1～2.5.5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图图2.5.5-4～2.5.5-611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.5.5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.5.5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.5.5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）主体结构配筋筋表见表2位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1577φ28＠100+φ255＠1000.195＜00.3拱腰顶部（内侧侧）282φ28＠1000.031＜00.3拱腰底部（外侧侧）2572φ28＠100+φ255＠1000.103＜00.2轴力1500KKN侧墙上部（外侧侧）1390φ28＠100+φ255＠1000.114＜00.2轴力1000KN侧墙底部（外侧侧）1581φ28＠100+φ255＠2000.187＜00.2轴力1000KN底板跨端（下侧侧）1361φ28＠100+φ255＠2000.039＜00.2与侧墙钢筋互甩甩底板跨中（上侧侧）3626φ28＠100+φ255＠1000.253＜00.3轴力1000KN侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝11620.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.35＝14888kN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11620..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝22010kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧），满满足抗剪要要求剪力V＝11300..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧），满满足抗剪要要求注：本表弯矩、轴轴力值为考考虑折减或或调幅后的的数值。2.6西岸南南线大跨段段计算及配配筋三（里程CKK0+266.2266）：2.6.1结构主要要尺寸的拟拟定1）结构主要尺寸寸的拟定原原则a）结构尺寸应满满足匝道使使用功能的的要求。b)结构尺寸寸应满足结结构各种状状态下承载载、变形要要求。c)结构尺寸寸应满足施施工工艺的的要求。结构尺寸参数表表表2.6.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板1.0侧墙1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.6.2荷载与组组合按照《建筑结构构荷载规范范》要求执执行。2.6.3计算模型型与计算简简图1）计算基本假定定及图式（a）采用荷载结构模模型有限杆杆单元法进进行计算,匝道结构构按底板支支撑在弹性性地基上的的平面框架架进行内力力分析，并并采用SAP计算软件件来进行结结构分析。（b）用布置于节点上上的弹簧单单元来模拟拟地基与底底板的相互互约束；假假定弹簧不不承受拉力力，即不计计地基与底底板间的粘粘结力；弹弹簧受压时时的反力即即为地基对对底板的弹弹性抗力。（c）围护结构与主主体结构采采用分离，横向结构构为板、梁梁、柱、墙墙中线距离离，沿主体体结构纵向向取1延米建模模，其计算算简图见下下图2.6.3-1：图2.6.3-11结构计算算简图2.6.4荷载取值值考虑远期运营阶阶段，采水水土分算，侧侧压力系数数取0.5。顶板土浮容重：：q土=7.9*（20-110）=79kN//m；拱腰土压（上部部）：q土侧上=77.9*（20-110）=79kN//m；拱腰土压（下部部）：q土侧下=110.7*（20-110）=107kN//m；侧墙土压（上部部）：q土侧上=10.7*10**0.55=53.55kN//m；侧墙土压（下部部）：q土侧下=18.6*10**0.55=93kN//m；顶板水压：q水水=7.9*10==79kN//m；拱腰水压（上部部）：q水侧上=77.9*100=79kN//m；拱腰水压（下部部）：q水侧下=110.7*10==107kN//m；侧墙水压（上部部）：q水侧下=110.7*10==107kN//m；侧墙水压（下部部）：q水侧上=118.6*10=1186kN//m；底板水压（下部部）：q水侧下=118.6*10==186kN//m；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.6.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.6.5-1～2.6.5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图6611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.6.5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.6.5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.6.5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）主体结构配筋筋表见表2位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1251φ28＠100+φ255＠1000.14＜0..3拱腰顶部（内侧侧）22φ28＠100可不验算拱腰底部（外侧侧）1592φ28＠100+φ255＠1000.166＜00.2侧墙上部（外侧侧）1170φ28＠100+φ255＠1000.09＜0..2侧墙底部（外侧侧）1176φ28＠100+φ255＠2000.167＜00.2底板跨端（下侧侧）1187φ28＠100+φ255＠2000.058＜00.2侧墙钢筋甩入底底板底板跨中（上侧侧）3117φ28＠100+φ255＠1000.265＜00.3侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝11125kkN＜0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kN（拱腰腰侧），满满足抗剪要要求剪力V＝11200..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝11880..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧），满满足抗剪要要求剪力V＝11650..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧），满满足抗剪要要求注：本表弯矩、轴轴力值为考考虑折减或或调幅后的的数值。2.7西岸防防淹门段计计算及配筋筋（里程CCK0+220）：2.7.1结构主要要尺寸的拟拟定1）结构主要尺寸寸的拟定原原则a）结构尺寸应满满足匝道使使用功能的的要求。b)结构尺寸寸应满足结结构各种状状态下承载载、变形要要求。c)结构尺寸寸应满足施施工工艺的的要求。结构尺寸参数表表表2.7.1-1主体结构（标准准段）项目结构尺寸(m))项目结构尺寸(m))顶板0.8侧墙1.1拱腰0.8~1.11底板1.42.7.2荷载与组组合按照《建筑结构构荷载规范范》要求执执行。2.7.3计算模型型与计算简简图1）计算基本假定定及图式（a）采用荷载结构模模型有限杆杆单元法进进行计算,匝道结构构按底板支支撑在弹性性地基上的的平面框架架进行内力力分析，并并采用SAP计算软件件来进行结结构分析。（b）用布置于节点上上的弹簧单单元来模拟拟地基与底底板的相互互约束；假假定弹簧不不承受拉力力，即不计计地基与底底板间的粘粘结力；弹弹簧受压时时的反力即即为地基对对底板的弹弹性抗力。（c）围护结构与主主体结构采采用分离，横向结构构为板、梁梁、柱、墙墙中线距离离，沿主体体结构纵向向取1延米建模模，其计算算简图见下下图2.7.3-1：图2.7.3-11结构计算算简图2.7.4荷载取值值考虑远期运营阶阶段，采水水土分算，侧侧压力系数数取0.5。顶板土浮容重：：q土=7.7*（20-110）=77kN//m；拱腰土压（上部部）：q土侧上=77.7*（20-110）=77kN//m；拱腰土压（下部部）：q土侧下=9.7*（20-110）=97kNN/m；侧墙土压（上部部）：q土侧上=9.7*110*00.5=48.55kN//m；侧墙土压（下部部）：q土侧下=18.3*10**0.55=91.5kkN/m；顶板水压：q水水=7.7*10==77kN//m；拱腰水压（上部部）：q水侧上=77.7*100=77kN//m；拱腰水压（下部部）：q水侧下=9.7*110=97kNN/m；侧墙水压（上部部）：q水侧下=9.7*110=97kNN/m；侧墙水压（下部部）：q水侧上=118.3*10=1183kN//m；底板水压（下部部）：q水侧下=118.3*10==183kN//m；地面超载：q超超=20kkPa；结构自重软件自自动计算。2.7.5典型断面面计算结果果及分析1）结构内力计算算和分析承载力极限状态态计算轴力力图和弯矩矩图见图22.7.5-1～2.7.5-3。正常使用极限状状态计算轴轴力图和弯弯矩图见图6611承载力极极限状态轴轴力图(kN)图2.7.5-2承载力极极限状弯矩矩态图(kN.mm)33承载力极极限状态剪剪力图(kN)图2.7.5-4正常使用用状态轴力力图(kN)55正常使用用状态弯矩矩图(kN.mm)图2.7.5-6正常使用用状态剪力力图(kkN)2）主体结构配筋筋表见表2位置弯矩（KN·mm）配筋选择裂缝验算备注顶板跨中（内侧侧）1145φ28＠100+φ255＠2000.253＜00.3拱腰顶部（内侧侧）257φ28＠1000.026＜00.3拱腰底部（外侧侧）1700φ28＠100+φ322＠1000.193＜00.2侧墙上部（外侧侧）2212φ28＠100+φ322＠1000.145＜00.2轴力1000KNN侧墙底部（外侧侧）1625φ28＠100+φ255＠2000.184＜00.2轴力1200KNN底板跨端（下侧侧）1722φ28＠100+φ255＠2000.103＜00.2底板跨中（上侧侧）2489φ28＠100+φ255＠1000.226＜00.3侧墙与拱腰节点点范围剪力V＝11671..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11820..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求侧墙与底板节点点范围剪力V＝11652..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（侧墙侧侧），满足足抗剪要求求剪力V＝11823..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根据剪力分分布特征，故故在节点范范围布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板侧侧），满足足抗剪要求求注：本表弯矩、轴轴力值为考考虑折减或或