计算书一六一

玻璃雨篷设计计算书目录TOC\f\h\z\t"标题2,1,标题3,2"1计算引用的规范、标准及资料31.1建筑设计规范：31.2玻璃规范：51.3钢材规范：51.4胶类及密封材料规范：61.5相关物理性能级测试方法：71.6《建筑结构静力计算手册》(第二版)81.7土建图纸：82基本参数82.1雨篷所在地区：82.2地面粗糙度分类等级：83雨篷荷载计算83.1玻璃雨篷的荷载作用说明：83.2风荷载标准值计算：83.3风荷载设计值计算：103.4雪荷载标准值计算：113.5雪荷载设计值计算：113.6雨篷面活荷载设计值：113.7雨篷构件恒荷载设计值：113.8选取计算荷载组合：124雨篷杆件计算134.1悬臂梁的受力分析：134.2选用材料的截面特性：144.3梁的抗弯强度计算：144.4梁的挠度计算：145雨篷焊缝计算145.1受力分析：145.2焊缝校核计算：156幕墙玻璃的选用与校核156.1玻璃板块荷载组合计算：166.2玻璃板块荷载分配计算：176.3玻璃的强度计算：176.4玻璃最大挠度校核：187雨篷埋件计算(土建预埋)197.1校核处埋件受力分析：197.2埋件计算：19钢结构雨篷设计计算书计算引用的规范、标准及资料建筑设计规范：《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003《地震震级的规定》GB/T17740-1999《防静电工程技术规范》DGJ08-83-2000《钢结构防火涂料》GB14907-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002《高层民用钢结构技术规程》JGJ99-98《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-2001《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》JGJ129-2000《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2004《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005《建筑结构荷载规范》GB50009-20012006年版《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2004《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑设计防火规范》GBJ16-87（2001年版）《建筑物防雷设计规范》GB50057-2000《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《民用建筑设计通则》GB50352-2005《膜结构技术规程》CECS158：2004《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002《中国地震动参数区划图》GB18306-2001《中国地震烈度表》GB/T17742-1999玻璃规范：《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《防火玻璃》GB15763-1995《浮法玻璃》GB11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《夹层玻璃》GB9962-1999《建筑用安全玻璃第2部分钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《普通平板玻璃》GB4871-1995《热反射玻璃》JC693-1998《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2002《着色玻璃》GB/T18701-2002钢材规范：《不锈钢棒》GGB/T11220--19922《不锈钢和耐热热钢冷扎带带钢》GBB/T42239-11991《不锈钢冷加工工钢棒》GB/TT42266-19884《不锈钢冷扎钢钢板》GBB/T32280-11992《不锈钢热扎钢钢板》GBB/T42237-11992《不锈钢热扎钢钢带》GBB/T50090-11985《不锈钢丝》GGB/T44240--93《不锈钢丝绳》GBB99444-88《不锈钢小直径径无缝钢管管》GB/TT30900-20000《擦窗机》GB199154--20033《彩色涂层钢板板和钢带》GBB/T122754--20066《低合金钢焊条条》GB/TT51188-19995《低合金高强度度结构钢》GBB/T15591-11994《钢丝绳铝合金金压制接头头》GB69946-11993《高耐候结构钢钢》GB/TT41711-20000《高碳铬不锈钢钢丝》YBB/T0996—19977《焊接结构用耐耐候钢》GB/TT41722-20000《合金结构钢》GBB/T30077-11999《结构用无缝钢钢管》JBBJ1022《金属覆盖层钢钢铁制品热热镀锌层技技术要求》GBB/T133912--19922《冷拔异形钢管管》GB/TT30944-20000《碳钢焊条》GGB/T55117--19955《碳素结构钢》GBB/T7000-19988《碳素结构和低低合金结构构钢热轧薄薄钢板及钢钢带》GBB/T9112-19989《碳素结构和低低合金结构构钢热轧厚厚钢板及钢钢带》GBB/T32274-11988《优质碳素结构构钢》GBB/T6999-19999《预应力筋用锚锚具、夹具具和连接器器》GB/TT143770-20000胶类及密封材料料规范：《丙烯酸酯建筑筑密封膏》JCC484--19922《玻璃幕墙接缝缝用密封胶胶》JC/TT882--20011《彩色钢板用建建筑密封胶胶》JC/TT884--20011《彩色涂层钢板板用建筑密密封胶》JC/TT884--20011《丁基橡胶防水水密封胶粘粘带》JCC/T9442-20004《干挂石材幕墙墙用环氧胶胶粘剂》JC8887-20001《工业用橡胶板板》GB/TT55744-19994《硅酮建筑密封封膏》GBB/T144683--20033《硅酮建筑密封封胶》GBB/146683-22003《混凝土接缝用用密封胶》JCC/T8881-20001《建筑窗用弹性性密封剂》JCC485--19922《建筑密封材料料试验方法法》GB/TT134777.1～20-22002《建筑用防霉密密封胶》JC/TT885--20011《建筑用硅酮结结构密封胶胶》GB166776--20055《建筑用岩棉、矿矿渣棉绝热热制品》GBB/T199686--20055《建筑用硬质塑塑料隔热条条》JG/TT174--20055《建筑装饰用天天然石材防防护剂》JC/TT973--20055《聚氨酯建筑密密封胶》JC/TT482--20033《聚硫建筑密封封胶》JCC483--19922《绝热用岩棉、矿矿棉及其制制品》GB/TT118335-988《硫化橡胶或热热塑性橡胶胶撕裂强度度的测定》GBB/T5229-19999《幕墙玻璃接缝缝用密封胶胶》JC/TT882--20011《石材幕墙接缝缝用密封胶胶》JC/TT883--20011《石材用建筑密密封胶》JC/TT883--20011《橡胶袖珍硬度度计压入硬硬度试验方方法》GBB/T5330-19999《修补用天然橡橡胶胶粘剂剂》HGT33318--20022《中空玻璃用弹弹性密封胶胶》JC/TT486--20011《中空玻璃用丁丁基热熔密密封胶》JC/TT914--20033相关物理性能级级测试方法法：《玻璃幕墙工程程质量检验验标准》JGJ//T1399-20001《玻璃幕墙光学学性能》GB/TT180991-20000《采暖居住建筑筑节能检验验标准》JGJ1132-22001《彩色涂层钢板板和钢带试试验方法》GBB/T133448--20066《钢结构工程施施工质量验验收规范》GBB502005-20001《混凝土结构工工程施工质质量验收规规范》GBB502004-20002《建筑防水材料料老化试验验方法》GB/TT182444-20000《建筑幕墙风压压变形性能能测试方法法》GB/TT152227-944《建筑幕墙抗震震性能振动动台试验方方法》GBB/T188575--20011《建筑幕墙空气气渗透性能能测试方法法》GB/TT152226-944《建筑幕墙平面面内变形性性能检测方方法》GBB/T188250--20000《建筑幕墙物理理性能分级级》GB/TT152225-944《建筑幕墙雨水水渗透性能能测试方法法》GB/TT152228-944《建筑外窗保温温性能分级级及检测方方法》GBB/T84484-22002《建筑外窗采光光性能分级级及检测方方法》GBB/T111976--20022《建筑外窗抗风风压性能分分级及检测测方法》GB/TT71066-20002《建筑外窗空气气隔声性能能分级及检检测方法》GBB/T84485-22002《建筑外窗气密密性能分级级及检测方方法》GBB/T71107-22002《建筑外窗水密密性能分级级及检测方方法》GBB/T71108-22002《建筑装饰工程程施工质量量验收规范范》GB500210--20011《金属材料室温温拉伸试验验方法》GB/TT228--20022《建筑结构静力力计算手册册》(第二版)土建图纸：基本参数雨篷所在地区：：绍兴地地区；地面粗糙度分类类等级：按《建建筑结构荷荷载规范》(GB500009--20011)A类：：指近海海海面和海岛岛、海岸、湖湖岸及沙漠漠地区；B类：：指田野、乡乡村、丛林林、丘陵以以及房屋比比较稀疏的的乡镇和城城市郊区；；C类：：指有密集集建筑群的的城市市区区；D类：：指有密集集建筑群且且房屋较高高的城市市市区；依照上面分类标标准，本工工程按C类地区考考虑。雨篷荷载计算玻璃雨篷的荷载载作用说明明：玻璃雨篷承受的的荷载包括括：自重、风风荷载、雪雪荷载以及及活荷载。(1)自重：包包括玻璃、杆杆件、连接接件、附件件等的自重重，可以按按照500NN/m2估算：(2)风荷载：：是垂直作作用于雨篷篷表面的荷荷载，按GB500009采用；(3)雪荷载：：是指雨篷篷水平投影影面上的雪雪荷载，按按GB500009采用；(4)活荷载：：是指雨篷篷水平投影影面上的活活荷载，按按GB500009，可按500NN/m2采用；在实际际工程的雨雨篷结构计计算中，对对上面的几几种荷载，考考虑最不利利组合，有有下面几种种方式，取取用其最大大值：A：考虑正正风压时：：a.当永久荷荷载起控制制作用的时时候，按下下面公式进进行荷载组组合：Sk+=1..35Gkk+0.66×1.44wk+0.77×1.44Sk(或Qk)b.当永久荷荷载不起控控制作用的的时候，按按下面公式式进行荷载载组合：Sk+=1..2Gk+1.44×wk+0.77×1.44Sk(或Qk)B：考虑负负风压时：：按下面公公式进行荷荷载组合：：Sk-=1..0Gk+1.44wk风荷载标准值计计算：按建筑结构荷载载规范(GB5500099-20001)计算：wk++=βgzμzμs1+w0……7.1..1-2[[GB500009--2001120006年版]wk--=βgzμzμs1-w0上式中：wk++：正风压压下作用在在雨篷上的的风荷载标标准值(MPaa)；wk--：负风压压下作用在在雨篷上的的风荷载标标准值(MPaa)；Z：计计算点标高高：20m；βgzz：瞬时风风压的阵风风系数；根据不不同场地类类型,按以下公公式计算：：βgzz=K(11+2μf)其中KK为地面粗粗糙度调整整系数，μf为脉动系系数A类场场地：βgz=0..92×((1+2μf)其中：μf=0.3387×((Z/100)-0..12B类场场地：βgz=0..89×((1+2μf)其中：μf=0.55(Z/110)-00.16C类场场地：βgz=0..85×((1+2μf)其中：μf=0.7734(ZZ/10))-0.222D类场场地：βgz=0..80×((1+2μf)其中：μf=1.22248((Z/100)-0..3对于C类地区，20mm高度处瞬瞬时风压的的阵风系数数：βgzz=0.885×(11+2×((0.7334(Z//10)--0.222))=11.92113μz：：风压高度度变化系数数；根据不不同场地类类型,按以下公公式计算：：A类场场地：μz=1.3379×((Z/100)0.224当Z>3000m时，取Z=3000m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场场地：μz=(Z//10)00.32当Z>3550m时，取Z=3550m，当Z<100m时，取Z=100m；C类场场地：μz=0.6616×((Z/100)0.444当Z>4000m时，取Z=4000m，当Z<155m时，取Z=155m；D类场场地：μz=0.3318×((Z/100)0.660当Z>4550m时，取Z=4550m，当Z<300m时，取Z=300m；对于C类地区，20mm高度处风风压高度变变化系数：：μz==0.6116×(ZZ/10))0.444=0.88357μs11：局部风风压体型系系数，对于于雨篷结构构，按规范范，计算正正风压时，取μs1+=1；计算负风压时，取μs1-=-2.0；按《建建筑结构荷荷载规范》GB500009--20011(20006年版)第7.3..3条：验算算围护构件件及其连接接的强度时时，可按下下列规定采采用局部风风压体型系系数μs1：一、外表表面1..正压区按表7.3..1采用；2..负压区—对墙面，取-1.00—对墙角边边，取-1.88—对檐口、雨雨篷，遮阳阳板等突出出构件，取取-2.00二、内表表面对封闭闭式建筑物物，按表面面风压的正正负情况取取-0.2或0.2。另注：：上述的局局部体型系系数μs1(1)是适用于于围护构件件的从属面面积A小于或等等于1m2的情况，当当围护构件件的从属面面积A大于或等等于10m2时，局部部风压体型型系数μs1(100)可乘以折折减系数0.8，当构件件的从属面面积小于10m2而大于1m2时，局部部风压体型型系数μs1(A)可按面积积的对数线线性插值，即即：μs11(A)=μs1(1))+[μs1(100)-μs1(1)]llogAw0：：基本风压压值(MPaa)，根据现现行<<建筑结构构荷载规范范>>GBB500009-20001附表D.4(全国基本本风压分布布图)中数值采采用，按重重现期50年，绍兴地区取0.000045MMPa；(1)计算龙骨骨构件的风风荷载标准准值：龙骨构构件的从属属面积：A=2..5×1..2=3mm2(110≥A≥1)LogAA=0.4477μsA1++(A)=μs1+(11)+[μs1+(110)-μs1+(1)]llogA=0..905μsA1--(A)=μs1-(11)+[μs1-(110)-μs1-(1)]llogA=1..809wkAA+=βgzμzμsA1++w0==1.92213×00.83557×0..905××0.000045==0.00006544MPawkAA-=βgzμzμsA1--w0==1.92213×00.83557×1..809××0.000045==0.00013077MPa(2)计算玻璃璃部分的风风荷载标准准值：玻璃构构件的从属属面积：A=1..2×1..25=11.5m22(110≥A≥1)LogAA=0.1176μsB1++(A)=μs1+(11)+[μs1+(110)-μs1+(1)]llogA=0..965μsB1--(A)=μs1-(11)+[μs1-(110)-μs1-(1)]llogA=1..93wkBB+=βgzμzμsB1++w0==1.92213×00.83557×0..965××0.000045==0.00006977MPawkBB-=βgzμzμsB1--w0==1.92213×00.83557×1..93×00.000045==0.00013944MPa风荷载设计值计计算：wA++：正风压压作用下作作用在雨篷篷龙骨上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkAA+：正风风压作用下下作用在雨雨篷龙骨上上的风荷载载标准值(MPaa)；wA--：负风压压作用下作作用在雨篷篷龙骨上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkAA-：负风风压作用下下作用在雨雨篷龙骨上上的风荷载载标准值(MPaa)；wA++=1.44×wkAA+=11.4×00.0000654=00.0000916MMPawA--=1.44×wkAA-=11.4×00.0011307=00.001183MPPawB++：正风压压作用下作作用在雨篷篷玻璃上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkBB+：正风风压作用下下作用在雨雨篷玻璃上上的风荷载载标准值(MPaa)；wB--：负风压压作用下作作用在雨篷篷玻璃上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkBB-：负风风压作用下下作用在雨雨篷玻璃上上的风荷载载标准值(MPaa)；wB++=1.44×wkBB+=11.4×00.0000697=00.0000976MMPawB--=1.44×wkBB-=11.4×00.0011394=00.0011952MMPa雪荷载标准值计计算：Sk：：作用在雨雨篷上的雪雪荷载标准准值(MPa))S0：：基本雪压压，根据现现行<<建筑结构构荷载规范范>>GBB500009-20001取值，绍兴兴地区50年一遇最最大积雪的的自重：0.000045MMPa.μr：：屋面积雪雪分布系数数，按表6.2..1[GBB500009-20001]，为1.0。根据<<<建筑结构构荷载规范范>>GBB500009-20001公式6.1..1屋面雪荷荷载标准值值为：Sk==μr×S0==1.0××0.000045==0.000045MMPa雪荷载设计值计计算：S：雪雪荷载设计计值(MPaa)；S=11.4×SSk=11.4×00.000045=00.000063MPPa雨篷面活荷载设设计值：Q：雨雨篷面活荷荷载设计值值(MPaa)；Qk：：雨篷面活活荷载标准准值取：500NN/m2Q=11.4×QQk=11.4×5500/110000000=00.00007MPaa因为SSk≤Qk，所以计计算时活荷荷载参与正正压组合！！雨篷构件恒荷载载设计值：：G+：：正压作用用下雨篷构构件恒荷载载设计值(MPaa)；G-：：负压作用用下雨篷构构件恒荷载载设计值(MPaa)；Gk：：雨篷结构构平均自重重取0.00005MPPa；因为GGk与其它可可变荷载比比较，不起起控制作用用，所以：：G+==1.2××Gk==1.2××0.00005==0.00006MPPaG-==Gk==0.00005MPPa选取计算荷载组组合：(1)正风压的的荷载组合合计算：SkAA+：正风风压作用下下的龙骨的的荷载标准准值组合(MPaa)；SA++：正风压压作用下的的龙骨的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkAA+=Gk+wkA+++0.77Qk==0.00015044MPaSA++=G++wA++0..7Q==0.00020066MPaSkBB+：正风风压作用下下的玻璃的的荷载标准准值组合(MPaa)；SB++：正风压压作用下的的玻璃的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkBB+=Gk+wkB+++0.77Qk==0.00015477MPaSB++=G++wB++0..7Q==0.00020666MPa(2)负风压的的荷载组合合计算：SkAA-：负风风压作用下下的龙骨的的荷载标准准值组合(MPaa)；SA--：负风压压作用下的的龙骨的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkAA-=Gk+wkA--==0.00008077MPaSA--=G-+wA-==1.0GGk+1.44wkA--==0.000133MMPaSkBB-：负风风压作用下下的玻璃的的荷载标准准值组合(MPaa)；SB--：负风压压作用下的的玻璃的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkBB-=Gk+wkB--==0.00008944MPaSB--=G-+wB-==1.0GGk+1.44wkB--==0.00014522MPa(3)最不利荷荷载选取：：SkAA：作用在在龙骨上的的最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；SA：：作用在龙龙骨上的最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；按上面面2项结果，选选最不利因因素(正风压情情况下出现现)：SkAA=0.00015004MPaaSA==0.00020066MPaSkBB：作用在在玻璃上的的最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；SB：：作用在玻玻璃上的最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；按上面面2项结果，选选最不利因因素(正风压情情况下出现现)：SkAA=0.00015447MPaaSA==0.00020666MPa雨篷杆件计算基本参数：1：计计算点标高高：20m；2：力力学模型：：悬臂梁；；3：荷荷载作用：：均布荷载载；4：悬悬臂长度：：a=25500mmm；5：分分格宽度：：B=12200mmm；6：玻玻璃板块配配置：夹层层玻璃5+55mm；7：悬悬臂梁材质质：Q235；本处杆件按悬臂臂梁力学模模型进行设设计计算，受受力模型如如下：悬臂梁的受力分分析：(1)荷载集度度计算：qk：：组合荷载载作用下的的线荷载集集度标准值值(按矩形分分布)(N//mm)；q：组组合荷载作作用下的线线荷载集度度设计值(按矩形分分布)(N//mm)；Sk：：组合荷载载标准值(MPaa)；S：组组合荷载设设计值(MPaa)；B：分分格宽度(mm)；qk==SkB==0.00015044×12000==1.8005N/mmmq=SSB=00.0022006××12000=22.4077N/mmm(2)雨篷杆件件截面最大大弯矩(根部处)的弯矩设设计值计算算：M：悬悬臂梁弯矩矩设计值(N·mmm)；q：组组合荷载作作用下的线线荷载集度度设计值(按矩形分分布)(N//mm)；a：悬悬臂长度(mm)；M=qqa2/2=22.4077×250002/2=775218875N··mm选用材料的截面面特性：材料的的抗弯强度度设计值：：f=2115MPaa材料弹弹性模量：：E=20060000MPa主力方方向惯性矩矩：I=244142000mm44主力方方向截面抵抵抗矩：W=488280mmm3塑性发发展系数：：γ=1.005梁的抗弯强度计计算：按悬臂梁抗弯强强度公式,应满足：：M/γγW≤f上式中：M：悬悬臂梁的弯弯矩设计值值(N·mmm)；W：在在弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)；γ：塑塑性发展系系数，取1.05；f：材材料的抗弯弯强度设计计值，取215MMPa；则：M/γγW=755218775/1..05/4482800=1148.3378MPPa≤215MMPa悬臂梁抗弯强度度满足要求求。梁的挠度计算：：qk：：组合荷载载作用下的的线荷载集集度标准值值(按矩形分分布)(N//mm)；E：材材料的弹性性模量(MPaa)；I：材材料的惯性性矩(mm4)；a：悬悬臂长度(mm)；df：：悬臂杆件件的挠度计计算值(mm)；df,,lim：：按规范要要求，悬臂臂杆件的挠挠度限值(mm)；df,,lim==2a/2250=220mmdf==qka4/8EII==1.8005×255004/(8××2060000×224142200)==17.7722mmmdf==17.7722mmm≤df,liim=200mm悬臂梁杆件的挠挠度满足要要求!雨篷焊缝计算基本参数：1：焊焊缝高度：：hf=6mm；2：焊焊缝有效截截面抵抗矩矩：W=422350mmm3；3：焊焊缝有效截截面积：A=17700mmm2；受力分析：V：剪剪力(N)a：悬悬臂长度(mm)：B：分分格宽度(mm)；M：弯弯矩(N·mmm)V=SSaB=00.0022006××25000×12000=66018NNM=775218875N··mm焊缝校核计算：：校核依据：((σσf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7..1.3--3[GBB500117-20003]上式中：σf：：按焊缝有有效截面计计算，垂直直于焊缝长长度方向的的应力(MPaa)；βf：：正面角焊焊缝的强度度设计值增增大系数，取1.22；τf：：按焊缝有有效截面计计算，沿焊焊缝长度方方向的剪应应力(MPaa)；ffww：角焊缝缝的强度设设计值(MPaa)；((σσf/βf)2+τf2)0.5=(((M/1..22W))2+(V//A)2)0.5=(((75211875//1.222/423350)22+(60018/11700))2)0.5=1445.6227MPaa1455.6277MPa≤ffw=1600MPa焊缝强度能满足足要求。幕墙玻璃的选用用与校核基本参数：1：计计算点标高高：20m；2：玻玻璃板尺寸寸：宽×高=B×HH=12000mm××12500mm；3：玻玻璃配置：：夹层玻璃璃，夹层玻玻璃：5+55mm；上片钢钢化玻璃，下下片钢化玻玻璃；模型简图为：玻璃板块荷载组组合计算：：(1)玻璃板块块自重：Gk：：玻璃板块块自重标准准值(MPaa)；G：玻玻璃板块自自重设计值值(MPaa)；t1：：玻璃板块块上片玻璃璃厚度(mm)；t2：：玻璃板块块下片玻璃璃厚度(mm)；γg：：玻璃的体体积密度(N/mmm3)；wk++：正风压压作用下作作用在雨篷篷上的风荷荷载标准值值(MPaa)；Gk==γg(t1+t2)==25.66/100000000×(5++5)==0.00002566MPa因为Gk与其它可变荷载载比较，不不起控制作作用，所以以：G+：：正压作用用下雨篷玻玻璃恒荷载载设计值(MPaa)；G-：：负压作用用下雨篷玻玻璃恒荷载载设计值(MPaa)；Gk：：玻璃板块块自重标准准值(MPaa)；G+==1.2××Gk==1.2××0.00002566==0.00003077MPaG-==Gk==0.00002566MPa(2)正风压的的荷载组合合计算：Sk++：正风压压作用下的的荷载标准准值组合(MPaa)；S+：：正风压作作用下的荷荷载设计值值组合(MPaa)；Sk++=Gk+wk++0..7Qk==0.00013033MPaS+==G++w++0.77Q==0.00017733MPa(3)负风压的的荷载组合合计算：Sk--：正风压压作用下的的荷载标准准值组合(MPaa)；S-：：正风压作作用下的荷荷载设计值值组合(MPaa)；Sk--=Gk+wk-=0.00011338MPaaS-==G-+w-=1.00Gk+1.44wk-=0.00016996MPaa(4)最不利荷荷载选取：：Sk：：最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；S：最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；按上面面2项结果，选选最不利因因素(正风压情情况下出现现)：Sk==0.00013033MPaS=00.0011773MMPa玻璃板块荷载分分配计算：：Sk：：最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；S：最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；Sk11：分配到到上片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；S1：：分配到上上片玻璃上上的荷载组组合设计值值(MPaa)；Sk22：分配到到下片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；S2：：分配到下下片玻璃上上的荷载组组合设计值值(MPaa)；Sk11=Skt13/(t13+t23)==0.00013033×53/(53+53)==0.00006522MPaS1==St13/(t13+t23)=0.00017773×533/(53+53)=0.00008886MPaaSk22=Skt23/(t13+t23)==0.00013033×53/(53+53)==0.00006522MPaS2==St23/(t13+t23)=0.00017773×533/(53+53)=0.00008886MPaa玻璃的强度计算算：校核依据据：σ≤[fg](1)上片校核核：θ1：：上片玻璃璃的计算参参数；η1：：上片玻璃璃的折减系系数；Sk11：作用在在上片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；a：玻玻璃面板短短边边长(mm)；E：玻玻璃的弹性性模量(MPaa)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；θ1==Sk1a4/Et14……6.1..2-3[[JGJ1102-22003]]==0.00006522×120004/720000/554==30.0044按系数θ1，查查表6.1..2-2[[JGJ1102-22003]]，η1=0.888；σ1：：上片玻璃璃在组合荷荷载作用下下的板中最最大应力设设计值(MPaa)；S1：：作用在幕幕墙上片玻玻璃上的荷荷载组合设设计值(MPaa)；a：玻玻璃面板短短边边长(mm)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；m1：：上片玻璃璃弯矩系数数,查表得m1=0.00475；σ1==6m1S1a2η1/t12==6×0..04755×0.00008886×122002×0.888/522==12.7799MPPa12.7799MPPa≤fg1=422MPa((钢化玻璃)上片玻璃的强度度满足!(2)下片校核核：θ2：：下片玻璃璃的计算参参数；η2：：下片玻璃璃的折减系系数；Sk22：作用在在下片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；a：玻玻璃面板短短边边长(mm)；E：玻玻璃的弹性性模量(MPaa)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；θ2==Sk2a4/Et24……6.1..2-3[[JGJ1102-22003]]==0.00006522×120004/720000/554==30.0044按系数θ2，查查表6.1..2-2[[JGJ1102-22003]]，η2=0.888σ2：：下片玻璃璃在组合荷荷载作用下下的板中最最大应力设设计值(MPaa)；S2：：作用在幕幕墙下片玻玻璃上的荷荷载组合设设计值(MPaa)；a：玻玻璃面板短短边边长(mm)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；m2：：下片玻璃璃弯矩系数数,查表得m2=0.00475；σ2==6m2S2a2η2/t22==6×0..04755×0.00008886×122002×0.888/522==12.7799MPPa12.7799MPPa≤fg2=422MPa((钢化玻璃)下片玻璃的强度度满足!玻璃最大挠度校校核：校核依据：df==ημSka4/D≤df,liim……6.1..3-2[[JGJ1102-22003]]上面公式中：df：：玻璃板挠挠度计算值值(mm)；η：玻玻璃挠度的的折减系数数；μ：玻玻璃挠度系系数，查表表得μ=0.00044；D：玻玻璃的弯曲曲刚度(N·