衡重式路肩挡土墙ka高米一三

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙400kpa高5米计算时间：2013-11-0921:32:45星期六------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高:5.000(m)上墙高:2.000(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.050上墙背坡倾斜坡度:1:0.350下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.300(m)墙趾台阶h1:0.500(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.450墙身砌体容许压应力:6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:850.000(kPa)材料抗压强度设计值:7.820(MPa)系数醩:0.0020挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:22.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数14.0000.0801第1个:距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.774(m)2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度:20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.500(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为5.144(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.084(度)Ea=50.098(kN)Ex=20.406(kN)Ey=45.754(kN)作用点高度Zy=0.810(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度)第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN)Ex=20.577(kN)Ey=38.812(kN)作用点高度Zy=0.812(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=33.243(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.463(度)Ea=45.834(kN)Ex=45.750(kN)Ey=2.769(kN)作用点高度Zy=1.434(m)墙身截面积=6.550(m2)重量=157.197(kN)衡重台上填料重(包括超载)=17.106(kN)重心坐标(1.004,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=173.438(kN)En=47.975(kN)Wt=17.344(kN)Et=61.861(kN)滑移力=44.517(kN)抗滑力=88.565(kN)滑移验算满足:Kc=1.989>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=52.983(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=66.328(kN)抗滑力=98.173(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.480>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.045(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=1.810(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.812(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=1.798(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=1.291(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=137.477(kN-m)抗倾覆力矩=265.699(kN-m)倾覆验算满足:K0=1.933>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=90.129(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=221.413(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=128.222(kN-m)基础底面宽度B=1.446(m)偏心距e=0.144(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.579(m)基底压应力:趾部=244.560踵部=61.639(kPa)最大应应力与最小小应力之比比=2244.5560//61..639=3..968作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=0..144<=00.1677*1.4446==0.2241(mm)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=2444.5600<=480..000((kPa))墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=61..639<=5520.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=1533.0999<=400..000((kPa))(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=43.2200((kN)上墙墙墙背处的EEx=20.5577((kN)上墙墙墙背处的EEy=7.2002(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..522(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..812(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=1..016(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..261((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..389((m)截截面上压应应力:面坡=1088.3088背坡=-300.7666(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=1008.3008<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=300.7666<=430..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=0..320<=8850.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=335.7332(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=233.1788<=850..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==50..402((kN) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.4475挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9999计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=500.4022<=48255.6788(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=500.4022<=48200.1344(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=66.4444(m2))重量=1154.6650((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..046(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=2213.3337(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1288.7099(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..603((m)截截面宽度BB=1.4775(mm)偏心距e1=0..134((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..134<=00.2500*1.4475==0.3369(mm)截截面上压应应力:面坡=2233.5844背坡=65..686((kPa))压压应力验算算满足:计算值=2223.5884<==68000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-112.8886<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==2133.3377(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.9910挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.4775(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9455计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=2113.3337<==104492.4418(kkN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=2113.3337<==99116.8880(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为4.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=227.9330(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：28..084((度)Ea==50.0098(kkN)EEx=200.4066(kN))Ey==45.7754(kkN)作用点高高度Zy==0.8110(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=27..069((度)第1破裂角=27..930((度)Ea==43.9929(kkN)EEx=200.5777(kN))Ey==38.8812(kkN)作用点高高度Zy==0.8112(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.2447(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：34..295((度)Ea==33.5530(kkN)EEx=333.4699(kN))Ey==2.0226(kNN)作用点高高度Zy==1.1449(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=55.6755(m2))重量=1136.2200((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..084(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1194.1144(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=83..022((kN-mm)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..428((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..222((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..222<=00.2500*1.3300==0.3325(mm)截截面上压应应力:面坡=3022.6111背坡=-3..928((kPa))压压应力验算算满足:计算值=3002.6111<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=3..928<=4430.0000(kkPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-118.1663<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1944.1444(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.7740挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9266计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1994.1444<==75222.8330(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1994.1444<==69667.2008(kNN)=====================================================================================第2种情况::组合2=======================================================组合系系数:1..0001.挡土墙结结构重力分项系数=11.0000√2.填土重力分项系数=11.0000√3.填土侧压压力分项系数=11.0000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数=11.0000√=======================================================[土压力计计算]计算高度度为5.1144(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=227.9330(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：28..084((度)Ea==50.0098(kkN)EEx=200.4066(kN))Ey==45.7754(kkN)作用点高高度Zy==0.8110(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=27..069((度)第1破裂角=27..930((度)Ea==43.9929(kkN)EEx=200.5777(kN))Ey==38.8812(kkN)作用点高高度Zy==0.8112(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=333.2443(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：34..463((度)Ea==45.8834(kkN)EEx=455.7500(kN))Ey==2.7669(kNN)作用点高高度Zy==1.4334(m))墙身截截面积=66.5500(m2))重量=1157.1197((kN)衡重重台上填料料重(包括超载)=17.1106(kkN)重心坐标(1.0004,--0.9664)(相对于墙墙面坡上角角点)(一)滑动稳定性验算算基底摩摩擦系数==0.4400采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=55.7111(度)Wn=1773.4338(kNN)Enn=447.9775(kNN)Wtt=117.3444(kNN)Ett=661.8661(kNN)滑移力力=444.5177(kN))抗滑力=888.5655(kN))滑移验验算满足:Kcc=1.9889>1.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值=552.9883(kNN)>0.0地基土土层水平向向:滑移力=666.3288(kN))抗滑力=988.1733(kN))地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=1.4480>>1.3300(二)倾覆稳定性验算算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw=1..045(m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂ZZx=1.8110(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂ZZy=3.8112(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂ZZx3==1.7798((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂ZZy3==1.2291((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1337.4777(kNN-m)抗倾覆力力矩=2665.6999(kNN-m)倾覆验验算满足:K00=11.9333>11.5000倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值=990.1229(kNN-m)>0..0(三)地基应力及偏心心距验算基础类类型为天然然地基，验验算墙底偏偏心距及压压应力取倾斜斜基底的倾倾斜宽度验验算地基承承载力和偏偏心距作用于于基础底的的总竖向力力=2221.4413(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1288.2222(kN--m)基础底底面宽度BB=1.4446(mm)偏心距e==0.1144(mm)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn=00.5799(m)基底压压应力:趾部=2444.5600踵部=61..639((kPa))最大应应力与最小小应力之比比=2244.5560//61..639=3..968作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=0..144<=00.1677*1.4446==0.2241(mm)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=2444.5600<=480..000((kPa))墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=61..639<=5520.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=1533.0999<=400..000((kPa))(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=43.2200((kN)上墙墙墙背处的EEx=20.5577((kN)上墙墙墙背处的EEy=7.2002(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..522(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..812(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=1..016(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..261((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..389((m)截截面上压应应力:面坡=1088.3088背坡=-300.7666(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=1008.3008<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=300.7666<=430..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=0..320<=8850.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=335.7332(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=233.1788<=850..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==50..402((kN) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.4475挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9999计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=500.4022<=48255.6788(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=500.4022<=48200.1344(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=66.4444(m2))重量=1154.6650((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..046(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=2213.3337(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1288.7099(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..603((m)截截面宽度BB=1.4775(mm)偏心距e1=0..134((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..134<=00.2500*1.4475==0.3369(mm)截截面上压应应力:面坡=2233.5844背坡=65..686((kPa))压压应力验算算满足:计算值=2223.5884<==68000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-112.8886<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==2133.3377(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.9910挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.4775(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9455计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=2113.3337<==104492.4418(kkN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=2113.3337<==99116.8880(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为4.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=227.9330(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：28..084((度)Ea==50.0098(kkN)EEx=200.4066(kN))Ey==45.7754(kkN)作用点高高度Zy==0.8110(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=27..069((度)第1破裂角=27..930((度)Ea==43.9929(kkN)EEx=200.5777(kN))Ey==38.8812(kkN)作用点高高度Zy==0.8112(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.2447(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：34..295((度)Ea==33.5530(kkN)EEx=333.4699(kN))Ey==2.0226(kNN)作用点高高度Zy==1.1449(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=55.6755(m2))重量=1136.2200((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..084(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1194.1144(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=83..022((kN-mm)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..428((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..222((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..222<=00.2500*1.3300==0.3325(mm)截截面上压应应力:面坡=3022.6111背坡=-3..928((kPa))压压应力验算算满足:计算值=3002.6111<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=3..928<=4430.0000(kkPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-118.1663<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1944.1444(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.7740挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9266计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1994.1444<==75222.8330(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1994.1444<==69667.2008(kNN)=====================================================================================第3种情况::组合3=======================================================组合系系数:1..0001.挡土墙结结构重力分项系数=11.0000√2.填土重力分项系数=11.0000√3.填土侧压压力分项系数=11.0000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数=11.0000√=======================================================[土压力计计算]计算高度度为5.1144(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=227.9330(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：28..084((度)Ea==50.0098(kkN)EEx=200.4066(kN))Ey==45.7754(kkN)作用点高高度Zy==0.8110(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=27..069((度)第1破裂角=27..930((度)Ea==43.9929(kkN)EEx=200.5777(kN))Ey==38.8812(kkN)作用点高高度Zy==0.8112(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=333.2443(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：34..463((度)Ea==45.8834(kkN)EEx=455.7500(kN))Ey==2.7669(kNN)作用点高高度Zy==1.4334(m))墙身截截面积=66.5500(m2))重量=1157.1197((kN)衡重重台上填料料重(包括超载)=17.1106(kkN)重心坐标(1.0004,--0.9664)(相对于墙墙面坡上角角点)(一)滑动稳定性验算算基底摩摩擦系数==0.4400采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=55.7111(度)Wn=1773.4338(kNN)Enn=447.9775(kNN)Wtt=117.3444(kNN)Ett=661.8661(kNN)滑移力力=444.5177(kN))抗滑力=888.5655(kN))滑移验验算满足:Kcc=1.9889>1.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值=552.9883(kNN)>0.0地基土土层水平向向:滑移力=666.3288(kN))抗滑力=988.1733(kN))地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=1.4480>>1.3300(二)倾覆稳定性验算算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw=1..045(m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂ZZx=1.8110(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂ZZy=3.8112(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂ZZx3==1.7798((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂ZZy3==1.2291((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1337.4777(kNN-m)抗倾覆力力矩=2665.6999(kNN-m)倾覆验验算满足:K00=11.9333>11.5000倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值=990.1229(kNN-m)>0..0(三)地基应力及偏心心距验算基础类类型为天然然地基，验验算墙底偏偏心距及压压应力取倾斜斜基底的倾倾斜宽度验验算地基承承载力和偏偏心距作用于于基础底的的总竖向力力=2221.4413(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1288.2222(kN--m)基础底底面宽度BB=1.4446(mm)偏心距e==0.1144(mm)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn=00.5799(m)基底压压应力:趾部=2444.5600踵部=61..639((kPa))最大应应力与最小小应力之比比=2244.5560//61..639=3..968作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=0..144<=00.1677*1.4446==0.2241(mm)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=2444.5600<=480..000((kPa))墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=61..639<=5520.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=1533.0999<=400..000((kPa))(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=43.2200((kN)上墙墙墙背处的EEx=20.5577((kN)上墙墙墙背处的EEy=7.2002(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..522(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..812(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=1..016(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..261((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..389((m)截截面上压应应力:面坡=1088.3088背坡=-300.7666(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=1008.3008<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=300.7666<=430..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=0..320<=8850.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=335.7332(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=233.1788<=850..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==50..402((kN) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.4475挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9999计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=500.4022<=48255.6788(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=500.4022<=48200.1344(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=66.4444(m2))重量=1154.6650((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..046(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=2213.3337(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1288.7099(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..603((m)截截面宽度BB=1.4775(mm)偏心距e1=0..134((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..134<=00.2500*1.4475==0.3369(mm)截截面上压应应力:面坡=2233.5844背坡=65..686((kPa))压压应力验算算满足:计算值=2223.5884<==68000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-112.8886<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==2133.3377(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.9910挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.4775(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9455计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=2113.3337<==104492.4418(kkN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=2113.3337<==99116.8880(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为4.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=227.9330(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：28..084((度)Ea==50.0098(kkN)EEx=200.4066(kN))Ey==45.7754(kkN)作用点高高度Zy==0.8110(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=27..069((度)第1破裂角=27..930((度)Ea==43.9929(kkN)EEx=200.5777(kN))Ey==38.8812(kkN)作用点高高度Zy==0.8112(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.2447(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：34..295((度)Ea==33.5530(kkN)EEx=333.4699(kN))Ey==2.0226(kNN)作用点高高度Zy==1.1449(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=55.6755(m2))重量=1136.2200((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..084(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1194.1144(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=83..022((kN-mm)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..428((m)截截面宽度BB=1.3000(mm)偏心距e1=0..222((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..222<=00.2500*1.3300==0.3325(mm)截截面上压应应力:面坡=3022.6111背坡=-3..928((kPa))压压应力验算算满足:计算值=3002.6111<==68000.0000(kPPa)拉拉应力验算算满足:计算值=3..928<=4430.0000(kkPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-118.1663<==8500.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1944.1444(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数醟==0.7740挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.3000(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=78820.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9266计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1994.1444<==75222.8330(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1994.1444<==69667.2008(kNN)============================================================各组合合最不利结结果============================================================(一)滑移验算安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗滑力力=888.5665(kNN),滑移力=444.5117(kNN)。滑移验验算满足:Kcc=1.9889>1.3000滑动稳稳定方程验验算最不利利为：组合合1(组合1)滑动稳稳定方程满满足:方程值=552.9883(kNN)>0.0安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗滑力力=998.1773(kNN),滑移力=666.3228(kNN)。地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=1.4480>>1.3300(二)倾覆验算安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗倾覆覆力矩=2265.6699