现浇连续箱梁支架计算贝雷架满堂支架

目录第一章：连续箱梁贝雷支架计算……………………2一、计算依据…………………2二、12m贝雷梁验算………………………2(一)受力分析…………2(二)荷载计算…………2(三)12m贝雷架梁的算……………5三、贝雷架墙的验算………………………7(一)受力分析………………………7(二)受力算……………8(三)受力图式…………9第二章：连续箱梁满堂钢管支架计算…………10一、计算依据…………10二、支架力学计算……………………10（一）最不利荷载位置计算………10（二）次不利荷载位置计算………12（三）一般不利荷载位置计算…………………15三、跨公路门架计算……………………20（一）续梁荷载计算…………………20（二）纵梁H钢验算…………………20（三）临时墩顶横梁验算…………22（四）钢管柱的验算…………………25第一章：连续箱梁贝雷支架计算一、计算依据1、《装配式公路钢桥使用手册》（交能部交通战备办公室）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)二、12m贝雷梁验算（一）、受力分析：三跨12m贝雷架支架见下图，两边跨对称。经分析比较得知：贝雷架荷载大于中跨，只要对边跨验算即可。而在边跨贝雷架在①――①断面的受力最不利，次不利荷载发生在②――②断面，一般荷载断面③――③。为了简化计算过程，计算用最不利荷载和次不利荷载加载，比实际应偏于保险，并简化为下列计算模式。（二）、荷载计算最不利荷载的计算该断面在中墩处，长度往跨中计3.8m长，计算宽度取箱梁底度9.35m，立杆以0.4cm×0.4cm布置，以最不利荷载加载。（1）混凝土荷载计算断面积S＝9.35×2.6-2×(1.15×3.325)=16.6625m2取钢筋混凝土的比重26KN/m3则每延米重P1=16.6625×26=433.225KN/m混凝土荷载p1＝433.225/9.35=46.33KN/m2（2）内外模（包方木）规范取值3KN/m2现取值p1=5KN/m2（3）人、机荷载p3=5KN/m2（4）立杆、横杆受力计算立杆采用扣件钢管单位重量为5.77kg/m，平均高度3m，横杆(HG系列4.12Kg/m)间距1.5m,设三排。a、立杆自重p41=0.0384KN/m×3m=0.115（KN/根）b、可调托座、顶托p42=0.045KN/m×2=0.09（KN/根）c、横杆自重p43=3×0.4×0.0384=0.046（KN/根）p4=p41+p42+p43=0.115+0.09+0.046=0.251（KN/根）每根立杆力:p=p1+p2+p3+p4=(46.33+5+5)×(0.4×0.4)+0.251=9.264（KN/根）（5）贝雷架上均布荷载的计算此段作用于贝雷架上立杆数：3.8×9.45(宽)/(0.4×0.4)=224.4根取整224根本跨贝雷架的排数11排，两片一联，共计贝雷架22片。分配到每片贝雷架的立杆共224/22+1=11根贝雷架上的均布荷载:q2=11×9.264/3.8＝26.8KN/m次不荷载的计算该断面见图示，计算长度取8.2m，计算宽度箱梁底宽度9.35m，立杆以0.8cm×0.4cm布置计算，以最次不利荷载加载。（1）混凝土荷载计算断面积S＝9.35×2.24-2×(1.774×3.925)+(0.3×0.2)/4×2+(1×0.35)/4×2=7.06935m2取钢筋混凝土的比重26KN/m3则每延米重P1=7.06935×26=183.8031KN/m混凝土荷载p1＝183.8031/9.35=19.6581KN/m2（2）内外模（包方木）规范取值3KN/m2现取值p1=5KN/m2（3）人、机荷载p3=5KN/m2（4）立杆、横杆受力计算立杆采用扣件式钢管单位重量为3.84kg/m，平均高度4m，横杆扣件式钢管单位重量为3.84kg/m，间距1.5m,设三排。a、立杆自重p41=0.384KN/m×4m=0.154（KN/根）b、可调托座、顶托p42=0.045KN/m×2=0.09（KN/根）c、横杆自重p43=3×1.5×0.0384=0.172（KN/根）p4=p41+p42+p43=0.231+0.09+0.148=0.417（KN/根）每根立杆力:p=p1+p2+p3+p4=(21.8+5+5)×(0.8×0.4)+0.416=11.10592（KN/根）（5）贝雷架上均布荷载的计算此段作用于贝雷架上立杆数：8.2×9.45(宽)/(0.8×0.4)=2242.15根取整242根本跨贝雷架的排数11排，两片一联，共计贝雷架22片。分配到每片贝雷架的立杆共216/22+1=12根贝雷架上的均布荷载:q1=12×11.917/8.2＝17.349KN/m（三）12m贝雷架梁的验算（1）计算图式（2）贝雷片布设及几何特性：本桥支架方案贝雷片梁为两片一联，在梁宽方向沿梁底宽9.35m范围内（验算范围）布有22片贝雷片，详见方案图。贝雷片几何特性：每片270Kg、长3.0m×宽1.5m，双排单层时：Ix=500994.4cm4,Wx=7157.1cm3，E=2.0×107MPa，抵抗弯矩Mx＝1576.4KN.m，抵抗剪力Qx＝490.5KN（3）受力计算(以2排为一单位计算)a、反力计算：Ra×12=(3.8+4.1)×(2排×17.439)×8.2+(2排×27.67)×3.8×3.8/2Ra=265.895(KN)Rb=(17.439×8.2+27.67×3.8)×2-265.895=230.397(KN)可见最大剪力＝230.397KN<Qx＝490.5KN符合要求。b、弯矩计算：以加权荷载q=(q1×8.2+q2×3.8)/12=(17.439×8.2+27.67×3.8)/12=19.69代入，M＝2排×ql2/8=2×19.69×112×12/88=708.84(KNN.m)<MMx=15766.4KKN.mm抗弯系数＝15576.44/707..84=2.23符合要求求c、挠度计算：f=5/3844×2排ql4/(EIIx)=5/3844×2×19.669×103×124/(2..0×107×106×5009994.44×10-8)=1.447×10-4(m)<fx=11/10000=122/10000=1.22×10-2(m)符合要求求。三、贝雷架墙的验算算(一)、受力分析经分析知道，最最底层（即即地基上）的的贝雷片受受力最大，它它除承受自自重，还承承受贝雷梁梁支点上的的力（含贝贝雷梁自重重）。贝雷雷墙按支承在在弹性地基基上的梁计计算，按单单片长度验验即可。(二)、受力图式1、一排112m贝雷雷梁自重：：G1＝270KKg×12m/33×2片＝21.6（KN）2、一排12m贝雷雷梁一端作用于于墙上的力力：由步聚聚3知Rb=2266.558(KKN)3、((一排三片)底层贝雷墙墙上四层贝雷雷墙自重：：3×270KKg/3×4层=10.88(KKN/m))底层贝雷墙承重重简化成均均布q3计算。故(一排三片)底层层贝雷墙上均布q3为：q3=(G11/2+Rb)×11（排数）/9.445++10.88=(211.6/22+2666.588)×11/99.45++10.88=333..68(KN//m)(3)、受力计计算几何特性：三排单层时：Ixx=7511491..6cm4,Wxx=107735.66cm3，E==2.0××107MPa，抵抗弯弯矩Mx＝22466.4KNN.m，抵抗剪剪力Qx＝698..9KNa、反力计算：R=333.668×3/2=500.5(KN))可见最大剪力＝＝500..5KN<Qx＝698..9KN符合合要求。b、弯矩计算：M＝ql2/8=333.688×3×3/8=375.399(KKN.m))<Mx=22246..4KNN.m符合合要求c、挠度计算：f=5/3844×ql4/(EIIx)=5/3844×2×333..68×103×34/(2..0×107×106×7514491.66×10-8)=5..78×10-8(m)<fx=11/10000=3/10000=3×10-3(m)符合要求求。贝雷架支架整体布置贝雷架支架整体布置第：连续箱梁满满堂钢管支架计计算一、计算依据《建筑施工扣件件式钢管脚脚手架安全全技术规范范》（JGJ1130-22001）《混凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载载规范》((GB5500099-20001)《钢结构设计规规范》(GB5500177-20003)二、钢管支架力力学验算（一）最不利荷荷载位置计计算综合考虑该跨连连续梁的结结构形式，在在中墩的位位置最重，按按箱梁底宽宽计算，该该断面面积积为9.335×2..6=244.31㎡,该位置长长度为2..0m。对该位位置进行支支架检算：：1、支架布置以440×40cm布置考虑虑,钢筋砼重重量以25KN/mm3计每延米重量为：：24.331×1×25=607..75（KN）则单位面积承重重为：q11=6077.75KKN/（9.355×1）=65（KN/㎡）由于钢管布置为为40cm×40cm，则则单根承载为：665KNN/㎡×0.4×0.4=10.44（KN/根）2、底模及内模构构造荷载取q2=5KN//㎡⑶、扣件式钢管支支架自重((按13m高度计算算，水平杆杆层高1..2m，共11层。)a、立杆自重（采采用Ф48×3.5mmm钢管单位位重量为33.84kkg/m）q31=00.03884KN//m×13m=0.4999（KN/根）b、可调托座、顶顶托q322=0.0045KNN/m×2个=0.09（KN/根）c、横杆自重q33=00.03884KN//m×11×00.8=0.3388（KN/根）d、扣件自重直角扣件:qq34=0.00132KKN/m××（11×22+3）个=0.33（KN/根）对接扣件:qq35=0.00184KKN/m××1个=0.00184（KN/根）所以扣件式钢管管支架自重重:q33=q331+qq32+q33++q344+q35=0.499++0.099+0.3388+0.333+0.0184=1.275（KN/根）⑷、施工活荷载((参照规范范4.2..2表中结构构脚手架施施工均布活活荷载标准准值，以33KN/㎡计，基于于安全考虑虑，取5KKN/㎡㎡)q4=5KKN/㎡㎡⑸、单根钢管设计计轴向力荷载组合：施工恒载:NGGK=(qq1+qq2)×0.4×0.4+q33=(65+55)×0.4×0.4+1.2775=12.475（KN/根）活荷载:NQQK=qq4×0.4×0.4=5×0.4×0.4=0.8（KN/根）轴向力：N=11.2NNGK+11.4NQQK=1.2×122.4755+1.44×0.8=16.09（KN/根）⑹、钢管支架的稳稳定性检算算单根钢管截面面面积（由于于是旧管，按按壁厚3mmm计，另另外乘以00.75折折减系数）：：A=4223.9×0.755=3188mm2；回转半半径：i==1.58cm由于λ=l0/i=((h+2aa)/i==(120+2×40)/11.58=127查得φ=0.412N/(φ×A))=166090/(0..412×318))=122.1MPa<164MMpa(其中，Q2355钢管容容许应力为为205MMpa×80％=1644Mpaa，80%为旧旧管疲劳折折减系数))根据以上计算可可知，钢管管立杆的稳稳定性符合合要求，安安全系数164//122..1=1..34，其中未未计算剪刀刀撑重量。⑺、扣件受力分析析对于底板及及腹板位置置钢管均采采用搭接控控制标高，主主要依靠扣扣件进行受受力，现我我部施工的的搭接全部部采用三扣扣件搭接，现现对扣件抗抗滑力进行行验算：从整体验算算结果可知知：单根钢管轴轴向力为：：16.009KN//根单个扣件受受力为：116.099/3=55.4KN/个根据<<扣扣件式规范范〉〉表55.1.77中知：直直角扣件、旋旋转扣件（抗抗滑）承载载力设计值值为8.00KN，所所以扣件抗抗滑符合要要求，安全全系数为：：8/5..4=1..48。（二）次不利荷荷载位置计计算（B-B断面）距坐标0点1..5米为次不利利荷载位置置，该位置置渐变长度度为4.005m，与跨中中截面相接接，按最大大荷载对该该位置进行行支架检算算，仍按箱箱梁底宽计计算，该断断面面积为为：9.35×1..6-（3.3225×0..58）=13.03㎡1、支架布置以880×40cm布置考虑虑,钢筋砼重重量以25KN/m3计每延米重量为：：13.003×25×1=3255.75KN则单位面积承重重为：q11=3255.75(KN/m)//9.355m=34.884KN//㎡由于钢管布置为为80cm×40cm，则则单根钢管承载为为：34.884KN//㎡×0.8×0.4=11.115KN//根2、底模及内模构构造荷载q2==5KN/m2⑶、扣件式钢管支支架自重((按13m高度计算算，水平杆杆层高1..2m，共11层。)a、立杆自重（采采用Ф48×3.5mmm钢管单位位重量为33.84kkg/m）q31=00.03884KN//m×13m=0.4999（KN/根）b、可调托座、顶顶托q322=0.0045KNN/m×2个=0.09（KN/根）c、横杆自重q33=00.03884KN//m×11×00.8=0.3388（KN/根）d、扣件自重直角扣件:qq34=0.00132KKN/m××（11×22+3）个=0.33（KN/根）对接扣件:qq35=0.00184KKN/m××1个=0.00184（KN/根）所以扣件式钢管管支架自重重:q33=q331+qq32+q33++q344+q35=0.499++0.099+0.3388+0.333+0.0184=1.275（KN/根）⑷、施工活荷载((参照规范范4.2..2表中结构构脚手架施施工均布活活荷载标准准值，以33KN/㎡计，基于于安全考虑虑，取5KKN/㎡㎡)q4=5KKN/㎡㎡⑸、单根钢管设计计轴向力荷载组合：施工恒载:NGGK=(qq1+qq2)×0.8×0.4+q33=(34.884+5)×0.8×0.4+1.2775=14.02（KN/根）活荷载:NQQK=qq4×0.8×0.4=5×0.8×0.4=1.6（KN/根）轴向力：N=11.2NNGK+11.4NQQK=1.2×144.02++1.4××1.6=19.064（KN/根）⑹、钢管支架的稳稳定性检算算单根钢管截面面面积（由于于是旧管，按按壁厚3mmm计，另另外乘以00.75折折减系数）：：A=4223.9×0.755=3188mm2；回转半半径：i==1.58cm由于λ=l0/i=((h+2aa)/i==(120+2×40)/11.58=127查得φ=0.412N/(φ×A))=199064/(0..412×318))=145.5Mpa<164MMpa(其中，Q2355钢管容容许应力为为205MMpa×80％=1644Mpaa，80%为旧旧管疲劳折折减系数))根据以上计算可可知，钢管管立杆的稳稳定性符合合要求，安安全系数164//145..5=1..12，其中未未计算剪刀刀撑重量。⑺、扣件受力分析析对于底板及腹板板位置钢管管均采用搭搭接控制标标高，主要要依靠扣件件进行受力力，现我部部施工的搭搭接全部采采用三扣件件搭接，现现对扣件抗抗滑力进行行验算：从整体验算结果果可知：单根钢管轴向力力为：199.0644KNN/根单个扣件受力为为：19..064//3=6..4KKN/个根据<<扣件式式规范〉〉〉表5.11.7中知：直直角扣件、旋旋转扣件（抗抗滑）承载载力设计值值为8.00KN，所所以扣件抗抗滑符合要要求，安全全系数为：：8/6..4=1..25。（三）一般不利利荷载位置置计算A、X=2400处处，梁高2224.44cm距坐标0点244米处，属于于内壁变截截面过渡段段起点，为为一般不利利位置仍按按箱梁底宽宽计算，该该断面面积积为：9.35×2..244--3.9225×(22.2444-0.225-0..22)××2+（0.3××0.2××2）+（1.0××0.355×2）=20.9811-13..926++0.122+0.77=7.785㎡对该位置进行支支架检算：：1、支架布置以800×80cm布置考虑虑,钢筋砼重重量以25KN/m3计每延米重量为：：7.7885×25×1=1966.88KKN则单位面积承重重为：q11=1966.88(KN//m)/9..35m==21.006KN//㎡由于钢管布置为为80cm×80cm，则则单根承载为：21.006KN//㎡×0.8×0.8=13.8824KNN/根2、底模及内模构构造荷载q2==5KN/m23、扣件式钢管支支架自重((按13m高度计算算，水平杆杆层高1..2m，共11层。)a、立杆自重（采采用Ф48×3.5mmm钢管单位位重量为33.84kkg/m）q31=00.03884KN//m×13m=0.4999（KN/根）b、可调托座、顶顶托q322=0.0045KNN/m×2个=0.09（KN/根）c、横杆自重q33=00.03884KN//m×11×00.8=0.3388（KN/根）d、扣件自重直角扣件:qq34=0.00132KKN/m××（11×22+3）个=0.33（KN/根）对接扣件:qq35=0.00184KKN/m××1个=0.00184（KN/根）所以扣件式钢管管支架自重重:q33=q331+qq32+q33++q344+q35=0.499++0.099+0.3388+0.333+0.0184=1.275（KN/根）4、施工活荷载((参照规范范4.2..2表中结构构脚手架施施工均布活活荷载标准准值，以33KN/㎡计，基于于安全考虑虑，取5KKN/㎡㎡)q4=5KKN/㎡㎡5、单根钢管设计计轴向力荷载组合：施工恒载:NGGK=(qq1+qq2)×0.8×0.8+q33=(21.006+5)×0.8×0.8+1.2775=17.95（KN/根）活荷载:NQQK=qq4×0.8×0.8=5×0.8×0.8=3.2（KN/根）轴向力：N=11.2NNGK+11.4NQQK=1.2×177.95++1.4××3.2=26.02（KN/根）6、钢管支架的稳稳定性检算算单根钢管截面面面积（由于于是旧管，按按壁厚3mmm计，另另外乘以00.75折折减系数）：：A=4223.9×0.755=3188mm2；回转半半径：i==1.58cm由于λ=l0/i=((h+2aa)/i==(120+2×40)/11.58=127查得φ=0.412N/(φ×A))=266020/(0..412×318))=198.6MPa>164MMpa不合格其中，Q2355钢管容容许应力为为205MMpa×80％=1644Mpaa，80%为旧旧管疲劳折折减系数,,如果按97%疲劳折减系系数，则：：198.6MMPa<205MMpa×97％=1988.85Mpa合格7、扣件受力分析析对于底板及腹板板位置钢管管均采用搭搭接控制标标高，主要要依靠扣件件进行受力力，现我部部施工的搭搭接全部采采用三扣件件搭接，现现对扣件抗抗滑力进行行验算：从整体验算结果果可知：单根钢管承载为为：26..02KN/根根单个扣件受力为为：26..02/33=8.667KKN/个不符合要要求根据<<扣件式式规范〉〉〉表5.11.7中知：直直角扣件、旋旋转扣件（抗抗滑）承载载力设计值值为8.00KN，所所以扣件抗抗滑不符合合要求。根据以上计算得得知，此断断面按800cm×80cmm间距布置置，钢管承承受力较为为勉强，特特别是扣件件超过设计计最大限度度，因此，此此断面按880cm××40cmm间距布置置较为合理理。B、X=1855处处，梁高1187cmm距坐标0点188.55米处，属于于变截面中中间段，为为一般不利利荷载位置置，按最大大荷载对该该位置进行行支架检算算，仍按箱箱梁底宽计计算，该断断面面积为为：9.35×1..87-33.9255×(2..244--0.255-0.222)×22+（0.3××0.2××2）+（1.0××0.355×2）=17.4855-13..926++0.122+0.77=4.379㎡⑴、支架布置以880×80cm布置考虑虑,钢筋砼重重量以25KN/m3计每延米重量为：：4.3779×25×1=1099.4755KN则单位面积承重重为：q11=1099.4755(KNN/m))/9.335m=11.7708KNN/㎡由于钢管布置为为80cm×80cm，则则单根钢管承载为为：11.7708KNN/㎡×0.8×0.8=7.4993KN//根⑵、底模及内模构构造荷载q2==5KN/m2⑶、扣件式钢管支支架自重((按13m高度计算算，水平杆杆层高1..2m，共11层。)a、立杆自重（采采用Ф48×3.5mmm钢管单位位重量为33.84kkg/m）q31=00.03884KN//m×13m=0.4999（KN/根）b、可调托座、顶顶托q322=0.0045KNN/m×2个=0.09（KN/根）c、横杆自重q33=00.03884KN//m×11×00.8=0.3388（KN/根）d、扣件自重直角扣件:qq34=0.00132KKN/m××（11×22+3）个=0.33（KN/根）对接扣件:qq35=0.00184KKN/m××1个=0.00184（KN/根）所以扣件式钢管管支架自重重:q33=q331+qq32+q33++q344+q35=0.499++0.099+0.3388+0.333+0.0184=1.275（KN/根）⑷、施工活荷载((参照规范范4.2..2表中结构构脚手架施施工均布活活荷载标准准值，以33KN/㎡计，基于于安全考虑虑，取5KKN/㎡㎡)q4=5KKN/㎡㎡⑸、单根钢管设计计轴向力荷载组合：施工恒载:NGGK=(qq1+qq2)×0.8×0.8+q33=(11.7708+5)×0.8×0.8+1.2775=11.97（KN/根）活荷载:NQQK=qq4×0.8×0.8=5×0.8×0.8=3.2（KN/根）轴向力：N=11.2NNGK+11.4NQQK=1.2×111.97++1.4××3.2=18.844（KN/根）⑹、钢管支架的稳稳定性检算算单根钢管截面面面积（由于于是旧管，按按壁厚3mmm计，另另外乘以00.75折折减系数）：：A=4223.9×0.755=3188mm2；回转半半径：i==1.58cm由于λ=l0/i=((h+2aa)/i==(120+2×40)/11.58=127查得φ=0.412N/(φ×A))=188844/(0..412×318))=143.8MPa<164MMpa(其中，Q2355钢管容容许应力为为205MMpa×80％=1644Mpaa，80%为旧旧管疲劳折折减系数))根据以上计算可可知，钢管管立杆的稳稳定性符合合要求，安安全系数164//143..8=1..14，其中未未计算剪刀刀撑重量。⑺、扣件受力分析析对于底板及腹板板位置钢管管均采用搭搭接控制标标高，主要要依靠扣件件进行受力力，现我部部施工的搭搭接全部采采用三扣件件搭接，现现对扣件抗抗滑力进行行验算：从整体验算结果果可知：单根钢管轴向力力为：188.8444KNN/根单个扣件受力为为：18..844//3=6..3KKN/个根据<<扣件式式规范〉〉〉表5.11.7中知：直直角扣件、旋旋转扣件（抗抗滑）承载载力设计值值为8.00KN，所所以扣件抗抗滑符合要要求，安全全系数为：：8/6..3=1..26。三、跨公路门架架计算(一）纵梁荷载计计算门洞位于X=22400处，梁高224..4cm次次不利荷载载处,由前面计计算立杆结结果:每根立杆杆的承重（含13m立杆自重，实际每根6.5m左右）为:15.44KN/根。（二）纵梁H钢验算1、纵梁600×2200H钢钢截面力学学性能查表得知：A==135..2cm2,每米重=1066Kg,IIx=788200ccm4,Wxx=26110cm3，按碳素素钢强度牌牌号Q235取值，ƒ=235MPa，tw=t1=11mmm，Ix：S=782200/11431..6=544.6（cm），ƒv=125MPa,,E==2.0××107MPa，抗弯稳稳定系数按按2计算，即φb=0.5，由于是是旧钢材，取取疲劳折减减系数0.8。2、受力计算eq\o\aac(○,1)支反反力计算纵梁H钢受力按简支梁梁、均布荷荷载简化计计算，计算算图示如下下：P=2×11..36KNNRRl0=538cm664cm(1)反力RR=11×(2×11..26)//2=124..96（KN）（2）弯矩计算为了计处方便，简简化成均布布荷载q=11×(2×11..26)//6.644=37..307KN/m最大弯矩M=qql02/8=337.3007×5..38×55.38//8=1134.998KN.m==134..98×1102KN.cmm(3)最大剪力力计算最大剪力：V==Ra=1124.996（KN）3、抗弯稳定性验算算Mx/φbWx≤ƒ式中：Mx———绕X轴的弯矩矩；Wx——绕X轴的毛截截面抵抗矩矩；φb——整体稳定系系数；ƒ——抗弯强度度设计值。则：MMx/（φbWx）=134..98×1102/（0.5××26100）=10.343（KN/cm2）=1033.43（MPa）即：Mx/（φbWx）=1522.4（MPa）<ƒ=235××0.8==188（MPa）满足要求求4、剪剪应力验算算τ=VVS/Ixxtw公式中：ττ--剪应力力；V--剪力；S--计算剪剪应力处以以上毛截面面对中和轴轴的面积矩矩；Ix--毛截面惯性性矩；tw—腹板厚度。则：τ=VS//Ixtw=V//t*S/Ix=（103.43××103/1.1）×1/(Ix：：S)=（103.43××103/1.1）/54.66=1.7722×1103(N/ccm2)即即：τ=17..2（MPa）<ƒv=125××0.8==100(MPaa)ƒv—Q235H钢应应许剪应力力。5、挠度计算计算挠度也可按按平均荷载载的简化计计算：Wmax=55ql04/（384××EI）=55×37..307××103×5.3384/{3884×2..0×1007×106×782200×110-8}=0..026（mm)Wmax==0.0445（mm）<L//1000==5380/1000==5.4（mm）满足要求。(三)临时墩顶横梁验验算1、450×2000H钢截面面力学性能能墩顶横梁设计为为450××200HH钢2根并排焊焊接成组合合梁，查表表得知450××200HH型钢截面面要素为：：理论重量量76.55kg/mm，A=97..41cmm2,Ix=333700ccm4,Wxx=15000cm3，按碳素素钢强度牌牌号Q235取值，ƒ=235MPa，ƒv=125MPa,,E==2.0××107MPa，tw=t1=9mm，Ix：S=333700//810..74=441.577（cm），抗弯稳稳定安全系系数按1.5计算，即φb=0.6666，旧钢材材取疲劳折折旧系数0.8计算。2、受力计算(1)计算图式经过分析4500×2000H钢上有5根600×200H钢，垂直直力k=R（反力），每每条600×200H钢重6.644m×106KKg/m==703..84Kgg亦即7.0338KN故作用于于450××200HH钢上的力F为：F=R+7.0038=1124.996+7..038=1132(KN))墩顶横梁为连续续梁，在计计算范围内内现简化为为四跨连续续梁计算，跨跨径为钢管管立柱的间间距229//cos115o=3110，一跨上受受力如下：：F=132KNN(含600××200HH钢)237cm经比较，上述荷荷载简成均均布荷载与与实际荷载载作用相当当。f=5×1132/22.37==278..48KN/mm经查（人民民交通出版版社、周水水兴编）《路桥施施工实用手手册》得：：M1中=0.077fl2=M4中QA=0.3993fll=QfMB支=-0.1077fl22