炼钢连铸旋流井混凝土排桩支护及井壁逆作法施工工法

炼钢连铸旋流井混凝土排桩支护及井壁逆作法施工工法XX有限公司XX-XX-XX炼钢连铸旋流井混凝土排桩支护及井壁逆作施工工法前言XX钢铁公司150万/年炼钢工程，其连铸工艺的旋流井是铁渣沉淀回收设施之一，设计为圆形钢筋混凝土地下深井，旋流井外径20.4m、内径18m、筒壁厚1.2m，底板厚2.5m，底板顶标高-21.7m，底板底标高为-24.2m。井内设两层内挑平台:+0.3m标高内挑环形平台及-6.5米挑环形平台。由于旋流井位置与厂房柱基距离很近，根据施工工期的要求和工序安排，旋流井开始施工时厂房柱基已施工完毕。所以旋流井采用原始的大开挖的施工方法已经不可能。必须采用其他施工方案。旋流井基坑支护的施工方法一般常见的有三种：其一，采用传统的沉井施工方法。该方法是将井壁设计成沉井结构型式，采用分段制作逐渐下沉。该方案的工程造价相对较低。沉井是通过刃脚切削土壁的方式下沉的。从本工程地质情况看，地下-13.700米为砂砾和泥岩，使井壁沉降切削下沉将造成难以解决的困难。此方案不可行。其二，采用常用的地下连续墙的方法作为基坑支护，从地质情况看不能采用常规的抓铲成槽设备（抓铲式成槽机对泥岩无能为力），而必须使用具有钻进砾石和泥岩以及石灰岩功能的成槽设备，即双钻头钻抓式挖槽机或多钻头的钻削式挖槽机，这种施工设备较少，租赁费用较高，且地下连续墙本身施工成本也很高，此方案很不经济。其三，采用水泥搅拌桩止水帷幕和钢筋混凝土支护桩相结合的基坑支护方法，在这种支护方式中，水泥搅拌桩止水帷幕和钢筋混凝土支护桩各自只起一种作用，至使施工工期加长、施工成本提高。经过各方面的比较和研究，本着节约成本、加快进度、使用常规设备、工艺简单、安全实用的原则。在施工区域外设降水井降低水位、我们设计采用混凝土排桩支护及井壁逆作法的施工方案。吉钢连铸车间旋流井混凝土排桩支护及井壁逆作法的施工方案，是由XX建设有限公司西北分公司吉钢项目部完成计算和方案编制，经建设单位、监理单位、设计单位审批，现已施工完成，社会效益和经济效益显著，特编制本施工工法。2、本施工方法的特点：旋流井所设计的位置，施工场地狭窄，受到周围已施工建构筑物影响，其基坑开挖方案应考虑该地区位置的地质条件、施工设备、施工工艺、施工成本、施工进度等诸多方面的条件。综上条件我们选择：混凝土排桩作为基坑支护方案；本施工方法工艺简单、施工设备简单、施工成本较低，且其支护效果相当于地下连续墙，符合安全、实用的施工原则。基坑土方开挖结合井壁的施工，为了保证施工的安全性和井壁的结构要求，在井壁的厚度中间留一道垂直施工缝，将井壁分为内外两层分别进行施工。旋流井外壁采用逆作法施工，井壁与排桩共同作为支护系统。这种施工方法不但节约施工成本，也更加大大增加了旋流井施工过程中的安全性。2.1、采用钢筋混凝土排桩和井壁的逆作法，作为基坑支护的方式。一方面可以减少挖土面积，保护周边已施工完成的基础不受扰动，确保井壁土体在施工期间的稳定性；另一方面这种大间距排桩支护和井壁的逆作法施工将大大降低施工成本。2.2、采用机械钻孔、泥浆护壁、钢筋混凝土灌注桩体。这种成熟的成孔和混凝土灌注桩的施工工艺使基坑支护桩体质量得到了有效保证；2.3、排桩支护形式为桩体相连，其支护作用相当于连续墙，但施工工艺简单，较连续墙的经济效益非常明显；2.4、使用正反循环钻机，泥浆护壁施工，浇注水下混凝土，本施工方法施工工艺简单，施工时间较短，有效保证了施工工期。2.5、混凝土排桩的侧向抗力远大于连续墙。3、适用范围本工法适用于地质条件较差，尤其适用于土方开挖深度范围内的土层结构多样化时，如为粘土、砂砾和泥岩的深基坑等。我们通过工程实践力求找到这种地质条件下支护安全可靠、施工工艺简单、施工成本经济的施工方法。该旋流井混凝土排桩支护和井壁逆作法施工技术，经施工实践证明了其技术的可靠性和成本的经济性，具有很好的推广应用前景。4、工艺原理及分析计算4.1工艺原理4.1.1混凝土成孔灌注排桩和冠梁相连形成一个整体，以钢筋混凝土桩体抵抗基坑土体的侧压力。保证施工有个安全的施工环境和作业面。4.2.2与其它基坑支护方案相比，本施工方法施工工艺成熟、简单，施工质量易于保证，并且施工措施费用大幅降低。4.2.3鉴于本工程的特殊地质条件：上部地层含有超径卵石厚度约4米，下部钻进泥岩厚度约8米。为了确保施工工期和施工质量，第一次隔桩桩孔使用反循环回转钻成孔。加塞中间桩采用冲击钻机成孔。4.2基坑支撑体系的计算分析4.2.1计算应用软件采用PKPM施工系列软件中的排桩基坑支护模块进行计算。4.2.2M法内力计算书土压力计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号h(m)(kN/m3)C(kPa)(℃)M值计算方法15.7018.4015.6041.6032011.0水土合算24.6018.2018.8062.0072560.0水土合算30.7016.7013.2033.9020914.0水土合算43.6018.2018.8062.0072560.0水土合算525.0020.000.0036.4022859.0水土合算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃)2.基底标高为-24.20m，支撑分别设置在标高-2.80m处，计算标高分别为-3.30m、-24.20m处，3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m荷载值kPa距基坑边线m作用宽度m1均布荷载0.0020.00----—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为1.10,为一级基坑抗隆起、抗渗流验算结果按地基承载力验算抗隆起计算的抗隆起安全系数为:11.90达到规范规定安全系数2.20,合格!按滑弧稳定验算抗隆起计算的抗隆起安全系数为:9.89达到规范规定安全系数2.20,合格!基坑底最大隆起量为3.13cm验算抗渗流稳定计算的抗渗流安全系数为:2.17达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算采用m法计算共1层支点，支点计算数据如下：—————————————————————————————————————序号水平间距(m)倾角(度)刚度(kN/m)预加力(kN)10.000.0053916.00.0—————————————————————————————————————共计算2个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)：—————————————————————————————————————10.000.01—————————————————————————————————————全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)：10.01各工况的最大内力位移如下：—————————————————————————————————————工况号桩顶位移最大位移最大正弯矩最大负弯矩最大正剪力最大负剪力(mm)(mm)(kN-m)(kN-m)(kN)(kN)10.000.024.8-4.88.4-3.320.0077.132290.3-2511.1593.0-920.6—————————————————————————————————————全部工况下的最大内力位移如下：最大桩(墙)顶部位移为：0.00mm最大桩(墙)位移为：77.13mm最大正弯矩为：2290.30kN-m最大负弯矩为：-2511.10kN-m最大正剪力为：593.00kN最大负剪力为：-920.60kN4.2.3桩配筋计算书桩配筋计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)一、配配筋参数桩按非非均匀方式式配筋.受拉钢钢筋圆心角角为120度,受压钢筋筋圆心角为为90度.砼标号号为C25,弯曲抗压压强度为13.55MPa..钢筋级级别为HRB335级,直径25,强度设计计值为300MMPa.桩直径径为10000mm,,砼保护层层厚50mmm.螺旋筋筋级别为HRB335级,直径8@2000加强筋筋级别为HRB335级,直径16@22000二、内内力参数正弯矩矩计算值为为0kN--m,弯矩放大大系数为1.255,故正弯矩矩设计值=0xx1.225=0kN-mm.负弯矩矩计算值为为0kN--m,弯矩放大大系数为1.255,故负弯矩矩设计值=0xx1.225=0kN-mm.轴力设设计值为0kN..剪力设设计值为0kN..三、配配筋计算结结果计算依依据如下：：分别按最大正负负弯矩计算算配筋,取钢筋面面积的最大大值并满足足0.2%的最小配配筋率.先按最最大正弯矩矩配筋：将相关关数据代入入（5）式，得得到关于砼砼受压区圆圆心角a的方程：：(0..0×1..25)//(13..50×5500.0003)=2//3×siin(3..141559×a))+a(11-sinn(2×33.141159×aa)/(22×3.1141599×a)))×4500.0/5500.000×siin(3..141559×0..33)//0.333化简后后得：0.0000=22/3×ssin(33.141159×aa)+a((1-siin(2××3.144159××a)/((2×3..141559×a)))×2..34用牛顿顿迭代法计计算，得a为：a=00.0000砼受压压区圆心角角=0.0000(度)b==0.566按(33)式验算混混凝土受压压区圆心半半角的余弦弦值：coss(3.1141599×0.0000)≥1-(11+4500.0000/5000.0000×coss(3.1141599×0.3333)××0.5661.000≥-0.006成立，验验算合格!由于aa<1/33.5≈0.288571,,所以应按按（4）式计算Asr,有：1..25×00.0≤300..00×AAsr(00.78××500..00+4450.000×siin(3..141559×0.333)/(33.141159×0.333))计算得得Asr的值值为：Assr=0..00mmm2由于AAsr<00.0022×3.144159××500..00×500..00=00.0022×7853398.220=15570.880，故应按最最小配筋率率配筋，即：Asrr=15770.800mm2再按最最大负弯矩矩配筋：将相关关数据代入入（5）式，得得到关于砼砼受压区圆圆心角a的方程：：(0..0×1..25)//(13..50×5500.0003)=2//3×siin(3..141559×a))+a(11-sinn(2×33.141159×aa)/(22×3.1141599×a)))×4500.0/5500.000×siin(3..141559×0..33)//0.333化简后后得：0.0000=22/3×ssin(33.141159×aa)+a((1-siin(2××3.144159××a)/((2×3..141559×a)))×2..34用牛顿顿迭代法计计算，得a为：a=00.0000砼受压压区圆心角角=0.0000(度)b==0.566按(33)式验算混混凝土受压压区圆心半半角的余弦弦值：coss(3.1141599×0.0000)≥1-(11+4500.0000/5000.0000×coss(3.1141599×0.3333)××0.5661.000≥-0.006成立，验验算合格!由于aa<1/33.5≈0.288571,,所以应按按（4）式计算Asr,有：1..25×00.0≤300..00×AAsr(00.78××500..00+4450.000×siin(3..141559×0..33)//(3.1141599×0.333))计算得得Asr的值值为：Assr=0..00mmm2由于AAsr<00.0022×3.1141599×5000.00××500..00=00.0022×7855398..20=11570..80，故应按最最小配筋率率配筋，即：Asrr=15770.800mm2基坑内内侧受拉钢钢筋面积为为15711mm2,基坑外侧侧受压钢筋筋面积为11571mmm2基坑内内侧受拉钢钢筋根数为为4,基坑外侧侧受压钢筋筋根数为4.桩的抗抗剪一般不不必计算。若若要计算，则则按混凝土土结构设计计规范(GB500110-20002)第7.5..15条执执行.按最小配配箍率配箍箍，所需配配箍率为:0..001所需箍筋筋间距为:1222599mm实际配配箍率为:2××50.33/2000.0=00.5033大于所需需配箍率,抗剪配筋筋满足!4.2.4、结结论设计旋流井基坑支护护采用混凝凝土排桩，按按照排桩单单层支点计计算和工程程实践经验验考虑，井井壁逆作加加设混凝土土冠梁，设设计参数如如下：支护采用混凝土土排桩：4.2.4.11、采用机机械钻孔、泥泥浆护壁，钢钢筋混凝土土灌注桩体体，桩径11000mmm；在旋旋流井外延延连续布置置排桩，排排桩以旋流流井中心为为中心，直直径为211m，两桩桩弧线距离离为2.44m，共布布置27根桩；4.2.4.22、桩体混混凝土强度度为C30，桩主筋14Ф28，Ⅱ级，螺旋旋箍筋Ф8＠150mmm；4.2.4.33、混凝土土灌注桩嵌嵌固在泥岩岩下的深度度为8米；桩体上上部打4米空桩，桩桩体总长约约30米；4.2.4.44、基坑开开挖和井壁壁施工期间间，施工区区域外降水水井不间歇歇工作，保保证降水井井内水位低低于旋流井井井底标高高；旋流井壁采用逆逆作法：4.2.4.55、桩顶冠冠梁（锁口口梁）尺寸寸为宽度11000mmm，高度度12000mm;混凝土等等级C30。冠梁挑挑向井内7700mmm与井壁结结合；4.2.4.66、从地面至—4m大开挖挖，向下每每3m为一个个施工段，基基坑开挖大大约分7段，外侧侧井壁分7段逆作法法施工；4.2.4.77、井壁逆作作法：在桩桩混凝土立立面纵向6600mmm,横向10000mm采采用钻孔植植筋技术设设置固定井井壁混凝土土拉结筋，埋埋置深度3300mmm，植筋￠25螺纹钢，外外伸长度同同井壁外圆圆逆作井壁壁的厚度。5、工艺流程及操操作要点5.1桩基坑坑支护单桩桩及旋流沉沉淀池施工工工艺流程程5.1.1、桩桩基坑支护护单位施工工工艺流程程5.1.2、旋旋流井施工工工艺流程程5.2操作要要点5.2.1、排排桩平面施施工图5.2.2混混凝土排桩桩立面施工工图、桩桩体成孔施施工设备及及特点5.2.3.11、选用GM-220型大口径径工程钻机机进行正反反循环钻孔孔施工，其其扭矩大，是是大口径钻钻孔桩的专专用设备，对对岩石钻进进尤有优势势。步履行行走，找正正孔位方便便，适宜桩桩位跳打施施工——桩机频繁繁换位。钻钻机具有液液压加压功功能，龙门门式导正系系统、稳定定性好，确确保钻孔的的垂直度控控制在3‰以内。5.2.3.22、选用ZZ-6型冲击式式钻孔机：：动力强劲劲，冲击力力强大，最最大锤重可可达5吨。该钻钻机为工作作原理是冲冲击破碎成成孔，适合合砂、砾石石层和硬岩岩地层钻进进。特别是是在卵砾石石层中钻进进，具有独独特优势。5.2.3.33、泥浆循循环设备：：采用6寸反循环环砂石泵。5.2.3.44、吊装设设备：钻机机移位和混混凝土浇筑筑以及吊装装钢筋笼入入孔等拟使使用25吨汽车吊吊。5.2.3.55、配水下浇浇筑混凝土土Ф300导管一套套。、混混凝土灌注注桩的施工工顺序本工程的灌注桩桩施工分为为两个作业业组，每个个组施工按按照每段的的桩位分为为隔桩跳打打，加楔补补位的施工工顺序。、成成孔工艺根据本工程的地地层结构的的特点，采采用冲击钻钻和回转钻钻接力成孔孔方式施工工，因为第第一步定位位跳打采用用回转钻机机成孔，保保证钻孔位位置和成孔孔质量，排排桩加塞桩桩位用冲击击钻施工虽虽然进尺较较慢，成孔孔不规则，但但能将两个个已成孔的的孔间间隙隙减少。并并联成一起起。施工具体措施：：5.2.5.11、钻孔垂直直度控制：：依据导墙墙找到桩位位，在桩位位上安放枕枕木，保证证钻机对准准桩位时牢牢固平稳，底底盘水平，用用水准仪检检验桩机底底盘的水平平度，保证证桩机在施施工过程中中平稳运行行。不能使使用已经发发生弯曲的的钻杆，保保证主轴中中心线、钻钻头中心线线和桩点在在一条垂直直线上，在在钻进过程程中随时监监控和调整整钻机钻杆杆的垂直度度。5.2.5.22、钻进技术术控制：钻钻头的各项项技术参数数合理，保保证钻头比比较锋利、轻轻压快进，尤尤其在开孔孔阶段不盲盲目加压追追求效率，正正常钻进的的技术参数数为：压力：20—440KN；转数：50—150rr/minn；泵量：≥150LL/minn.加长钻杆后先冲冲孔，然后后将钻具下下到孔底再再转入正常常钻进。钻钻进不正常常时，立即即提升钻具具，查明原原因，采取取有效措施施后，方可可继续钻进进。如遇地地下障碍物物时，造成成钻头偏斜斜，必须停停钻清理和和排除之后后，方可继继续钻进。5.2.5.33、成孔孔径径控制：成成孔孔径是是影响支护护桩质量的的重要因素素，桩经过过小影响整整个支护桩桩体系强度度，桩经过过大又会对对下一步旋旋流井本体体结构施工工产生影响响。本工程程采用泥浆浆护壁，保保护孔内水水头压力，防防止塌孔。对对水敏感段段岩性（泥泥岩层等）采采取加强孔孔径护圈和和加大泥浆浆比重的方方法来控制制缩径，定定期检查钻钻头的直径径，是否小小于设计桩桩径，如钻钻头经磨损损小于孔径径时要及时时更换或修修补。5.2.5.44、孔底沉渣渣的控制及及处理：根根据场地土土质情况运运用泥浆。本本工程采用用原土自然然造浆钻进进。定期测测试泥浆性性能，使泥泥浆有较强强的携渣能能力，针对对口径大、沉沉渣多等特特点，为确确保孔底沉沉渣控制在在要求范围围内，施工工中采用6寸反循环环泵增强泥泥浆的携渣渣能力。施施工过程中中及时调整整泥浆性能能正常排渣渣，泥浆的的比重应控控制在1.05—1.2以内，粘粘度降到20s以内，并并且钻头在在孔底高速速转动，使使泥浆形成成涡流以便便排渣。下入灌浆导管后后，沉渣如如果超标，要要用导管进进行大泵量量第二次清清孔。（此此次清孔是是清除在下下笼和下灌灌浆导管过过程中自重重的沉淤）。清清完后用专专业测量器器具进行测测量。、钢钢筋笼就位位施工钢筋笼笼在钢筋场场地制作完完成，分段段由汽车运运送到井口口，用25吨吊车吊吊笼入孔。钢钢筋笼一次次制作成型型，现场不不进行焊接接，钢筋连连接头采用用直螺纹钢钢套筒连接接工艺。保保证钢筋的的连接质量量。钢筋笼笼就位过程程采用活动动绳扣，整整体水平吊吊起，空中中将钢筋笼笼由水平调调整成垂直直。保证其其钢筋笼在在吊装过程程不发生变变形并保证证其垂直进进入桩孔。吊放钢筋笼时，在在其长度2/3处对称焊焊接吊环，以以免起吊过过程中钢筋筋弯曲变形形。安放钢钢筋笼时，要要对准孔位位，吊直扶扶稳、缓慢慢下放，避避免碰撞孔孔壁。钢筋筋笼下放到到设计位置置后，立即即固定，固固定后在其其上端对称称的两根主主筋加焊各各下一根“压笼杆”，防止钢钢筋笼上浮浮。、水水下混凝土土灌注灌注导管需对准准桩中心，下下灌注导管管过程中严严禁撞钢筋筋笼，混凝凝土导管连连接丝扣要要拧紧，导导管使用前前在地面进进行打压试试验。导管采用皮球做做隔离塞，导导管底端与与孔底距离离300mmm—500mmm。混凝土运到现场场后的塌落落度宜为118cm——20cmm。使用混混凝土罐车车连续不断断的浇注。混混凝土初灌灌量要保证证导管底端端埋入混凝凝土1.2米以上。在在灌注过程程中，随着着混凝土面面的上升要要经常用线线锤控制混混凝土面的的高度，适适时提升和和拆卸导管管，保护导导管的合理理埋深，一一般不低于于1.5—2米，严禁把把导管底端端提出混凝凝土顶面。最最后一次混混凝土浇灌灌量要高于于桩顶0..5米为宜。5.2.8、冠冠梁（锁口口梁）施工工方法桩顶冠梁设计尺尺寸为宽度度10000mm，高高度12000mm;;混凝土等等级C30。灌注桩施工完毕毕，土方大大开挖至--4m，基基坑开挖按按1：0.5放坡，留留出5000mm工作作面。继续续开挖基坑坑支护桩以以内土方至至第一段旋旋流井壁逆逆作施工段段，同时开开始施工冠冠梁（锁口口梁）和井井壁。冠梁：一个环形形梁，下部部与灌注桩桩、内侧与与井壁相连连，灌注桩桩的主筋插插入冠梁中中。冠梁在在井内侧挑挑出的与井井壁连接的的部分与井井壁同时进进行混凝土土浇筑。两两部分混凝凝土连成一一个整体，即即有冠梁将将本段井壁壁吊住防止止其下移。冠冠梁和第一一段井壁混混凝土浇注注完毕强度度达到80%即可开挖挖下步基坑坑土方。冠冠梁和每一一段井壁混混凝土浇注注一次浇注注完成，不不留施工缝缝。混凝土土注意养生生，防止收收缩裂缝的的出现。5.2.9、旋旋流沉淀池池基坑土方方开挖施工工方法5.2.9.11、采用深井井降水将地地下水位均均降到-25m以下下。旋流沉沉淀池施工工期间池内内地下水位位保持低于于基底0..5m以下下，降水时时间持续至至底板混凝凝土达到设设计强度为为止。5.2.9.22、旋流井土土方开挖采采用液压挖挖掘机开挖挖，自卸汽汽车运输。基基坑开挖分分几步进行行。第一步，在地面面上采用液液压挖掘机机挖至－44.0m，用用土方自卸卸翻斗车运运到业主定定弃土场。基基坑放坡系系数按1：0.5。从地面面修一条55米宽的坡道道至-4米平面。第二步，液压挖挖掘机进入入旋流池内内进行挖土土。在旋流池内放上上2～3个3m3盛土的钢钢斗，液压压挖掘机挖挖出的土倒倒入钢斗内内，在地面面配置1台或两台50吨履带吊吊将钢斗吊吊出，将土土卸到土方方车内运走走。土方开挖至距基基底还剩3300mmm时，采用用人工清底底。第三步，挖到接接进井底遇遇见泥岩时时，采用风风镐凿出再再装斗吊出出坑外。如如泥岩比较较坚硬可采采取局部松松动爆破或或小剂量的的爆破施工工。加之使使用反铲炮炮锤松动泥泥岩，直至至设计基底底，然后将将反铲吊出出基坑。第四步，基坑土土方挖掘深深度和进度度受井壁施施工的逆作作分段制约约。必须统统一行动，按按施工顺序序进行。5.2.10、旋流沉淀淀池逆作法法旋流井壁在厚度度中间用施施工缝将井井壁分为内内外两层施施工，其厚厚度均为6600mmm。外层井井壁从冠口口梁开始采采用逆作法法施工。内内层壁混凝凝土从井底底板开始采采用正作法法施工。外外壁第一道道水平施工工缝留设在在池壁—2.8000m处（锁锁口梁的上上部）。逆逆作法和正正作法的施施工缝留设设的每段施施工长度和和施工顺序序见如下附图5.22.10--1。采用本施工方法法，减少了了支护桩的的长度，第第一节施工工完的井壁壁和冠梁连连接在一起起与排桩共共同受力，形形成单层支支点的支护护，减少桩桩体悬壁长长度，从而而提高桩体体的稳定程程度，采用用本施工方方法对施工工进度、安安全等方面面均为有利利。..1、池壁模板板施工采用1800mmm×900mmm×15mmm复合木模模，竖向用用90×440木方和φ16对拉螺栓栓固定，竖竖向间距6600mmm；水平间间距10000mm。环环向用Ф25圆钢按池池壁曲率加加工成弧形形。对拉螺螺栓设止水水片（150××150××3钢板制成成），对拉拉螺栓在支支护桩一侧侧用Ф25的膨胀螺螺栓或钢筋筋锚固剂植植筋固定。水水平缝采用用地模作井井壁水平底底模。在排桩上植筋的的作用有三三：其一是是作为模板板对拉螺栓栓；其二是是作为固定定逆作的井井壁支撑和和拉结。其其三是作为为井壁在封封底后防漂漂浮的固定定连接。排排桩是防止止漂浮的锚锚固桩。上下两段连接施施工缝处，下下一层模板板支模时，采采用挑出牛牛腿的方法法，浇筑混混凝土。即即在上下层层砼交接处处支出分段段的牛腿浇浇筑口，牛牛腿顶面标标高应高于于施工缝位位置，以利利于砼浇筑筑和施工缝缝处密实。详详见牛腿支支模如右示意图图5.2..10-1。..2、钢筋工工程钢筋加工和安装装施工，本本工程池壁壁采用逆作作法施工，先先施工池壁壁及底板，后后施工池内内部结构，所所以池内结结构与池壁壁连接的梁梁板段浇筑筑，全部预预留插筋。预留插筋的位置置，一定要要固定牢固固，以免造造成位置偏偏移。预留留插筋用Ф18短钢筋与与池壁主筋筋焊接加固固。竖向钢筋连接采采用直螺纹纹连接。为为了保证铁铁件位置正正确、混凝凝土浇筑时时不发生凹凹陷、位移移、变形现现象，铁件件加固如右右图5.22.10--2所示。铁件加固示意图铁件加固示意图..3、混凝土土工程池壁混凝土采用用泵车浇筑筑、罐车运运输。泵车车沿旋流沉沉淀池池壁周围均匀匀浇筑，每每一施工段段混凝土一一次连续浇浇灌完成。每每一段池壁壁浇筑时，使使用2台泵车对对称浇筑，每每台泵车配配备6台罐车运运输砼。池池壁混凝土土浇筑采用用分层平铺铺法，每层层厚3000mm，沿沿周长分成成若干段同同时浇筑，保保持对称、均均匀下料，以以免造成不不均匀下沉沉或产生倾倾斜。临时爬梯示意图施工缝处砼应密密实，为使使接缝严密密，砼浇灌灌前施工缝缝处应将其其表面浮浆浆和杂物清清除，在浇筑混混凝土之前前，水平施施工缝处宜宜先喷上10～15mmm厚的一层层同标号砂砂浆或混凝凝土界面剂剂，并及时时浇筑砼。混混凝土浇筑筑完毕凝结结后应对其其表面洒水水并覆盖草草袋子养护护,防水混凝凝土不少于于14天。混凝凝土养护过过程中，如如发现遮盖盖不好，浇浇水不到位位，以至表表面泛白或或出现裂缝缝时，要立立即仔细进进行覆盖，加加强养护，充充分浇水，并并延长养护护日期加以以养护。池池壁上所预预留的与冲冲渣沟等连连接的孔洞洞，须预先先封堵。在在洞口预埋埋钢框，用用木板、槽槽钢封闭。为为了施工人人员上下，在在井内壁埋埋设钢板预预埋件，制制作临时爬爬梯，如右右图临时爬梯示意图--3所示。池底板厚2.55米，中间设设计配温度度筋一层。该该基础混凝凝土等级为为C30,并采用泵泵送混凝土土浇筑；为为了减少水水化热的集集中产生，以以及防止底底板受混凝凝土内外温温差的影响响产生裂纹纹。在底板板厚度水平平面，标高高在地板底底部往上11300mmm处留置置水平施工工缝。待达达到施工二二次浇筑强强度时，继继续浇筑上上部混凝土土并找平压压光。保证证不产生温温度裂缝。--4、水平平施工缝施施工方法逆作法施工时，井井壁墙体分分段施工缝缝处的土层层基面均应应作为地模模处理，必必须认真找找平基面。方方法是：沿沿排桩边缘缘向下土层层开挖一个个底口宽大大于井壁厚厚度约7000mm、上上口宽8000mm、深深度为8000mm的的环形槽，在在槽内回填填砂并夯实实，保证砂砂垫层平整整、密实，不不会下沉，墙墙体竖向受受力钢筋按按图纸要求求采用直螺螺纹连接安安装就位，与与下施工段段井壁钢筋筋连接相互互错开接头头，分别插插入砂垫层层中，然后后在砂层上上部铺砖并并抹砂浆找找平，作为为井壁的地地膜。最好好在找平底底面时，有有些内侧向向外有一定定的坡度以以利于混凝凝土浇筑密密实和排除除气泡。地地膜上加铺铺隔离材料料以利拆除除地模。--5、施工架子子搭设逆作施工法施工工井壁时，每每个施工段段均需搭设设整圈施工工用双排脚脚手架，搭搭设高度与与施工缝的的预留位置置对应。该该段施工完完毕后，立立即拆除，便便于基坑机机械挖土。下下一施工段段重复设置置。正作法施工内侧侧井壁时，基基坑内搭设设满堂红架架子，直至至池顶。6、材料与设备6.1旋流井井排桩支护护施工措施施材料表表6.1--1序号材料名称规格单位数量用途1钢筋Ф28吨130支护排桩主筋2钢筋Ф8吨16支护排桩箍筋3钢筋Ф16吨3支护排桩支撑钢钢筋4混凝土量立方米1500支护排桩6.2主要施施工机具、施施工设备和和检验设备备表6.2--1序号机具设备名称型号单位数量用途1钻机GM-20型台1桩成孔2钻机ZZ-6型台1桩成孔塔吊座1旋流井施工垂直直运输3电焊机BX2--5000台4焊钢筋笼4汽车吊25吨台4钢筋笼入孔就位位5水准仪DSZ2台1检查桩机底盘水水平度6经纬仪J6台1检查桩机钻杆垂垂直度7导管米160水下灌注混凝土土8泥浆比重计个1测量护壁泥浆比比重9混凝土坍落度筒筒个1检测混凝土坍落落度7、质量控制措施施及要求7.1质量控控制措施7.1.1施施工前对各各道工序进进行技术交交底。7.1.2导导墙以旋流流沉淀池中中心进行准准确定位，以以免因定位位偏差造成成桩体移位位影响下一一步旋流沉沉淀池主体体施工。7.1.3排排桩导墙放放样时外放放100mmm，防止灌注桩桩钻孔时在在外侧土压压力作用下下桩位内位位移造成的的基坑尺寸寸不足，致致使沉淀池池结构净空空减小。7.1.4排排桩打桩顺顺序需严格格按跳打的的原则进行行，以免因因塌孔影响响桩体施工工质量。7.2质量要要求7.2.1钻钻孔垂直度度控制：钻钻孔的垂直直度控制在在3‰以内。7.2.2钻钻进参数控控制：压力力：20—40KN；转数：50—150rr/minn；泵量：≥150LL/min。7.2.3混混凝土浇筑筑导管控制制：导管底底端与孔底底距离为330cm——50cmm，保证导导管底端埋埋入混凝土土1.2米以上。7.2.4混混凝土坍落落度控制：：宜为18ccm—20cmm。7.2.5冠冠梁和第一一段井壁混混凝土浇注注完毕。强强度达到80%即可开挖挖下步基坑坑土方。7.2.6冠冠梁和第一一段井壁混混凝土浇注注采用一次次浇注完成成，不留施施工缝。要要注意养生生，防止收收缩裂缝。8、劳动力组织及及安全措施施8.1劳动力力组织表表8.1序号工种人数主要作业内容1项目总工程师1支护