某跨高速公路大桥悬臂现浇箱梁专项施工方案

PAGEPAGE50质量重于泰山中国xx服务跨越五洲XXXXXX大桥工程悬臂现浇箱梁专项施工方案编制：审核：批准：XX大桥项目经理部2010年11月30日目录1工程概况施工技术方案2.10#块施工技术方案2.1.1施工工艺流程2.1.2各主要分项工程施工方案2.2悬浇箱梁施工技术方案2.2.1挂篮构造2.2.2挂篮的加工、拼装与预压2.2.31#--9#块悬浇箱梁施工技术方案2.2.4现浇段的施工2.2.5合拢段的施工2.2.6挂篮拆除2.2.7施工控制措施2.2.8施工工艺框图3安全技术控制点3.1施工准备阶段安全技术控制要点3.2锚固措施和临时支撑施工安全技术控制要点3.3挂篮拼制和预压安全技术控制要点3.4挂篮悬浇块件施工安全技术控制要点4安全维护措施5高处作业安全措施附件：1、挂篮的有关计算2、0#块支架设计图3、挂篮设计图1工程概况XX大道跨福泉高速XX大桥为福泉高速公路扩建部分路基段新增设桥梁，以便地方交通规划。本合同段新增一座桥梁，分四幅设置，分别为：左幅左线、左幅、右幅、右幅右线，均上跨于福泉高速公路。每幅主桥全长180m，上部结构为50m+80m+50m预应力混凝土连续箱梁，为单箱单室变截面箱梁，横断面由左左线，左线、右线，右右线组成。主桥单箱室顶面宽13.25(8.3m)，底宽7.25m（4.3m），翼板宽3.0m（2.0m），支点处梁高4.6m，跨中梁高2.2m。箱室顶面设2%横坡，底板未设横坡。箱梁采用双向向预应力体系。纵向预应力采用Øs15.2标准强度为1860Mpa的高强低松弛钢绞线，预应力锚具采用9孔、12孔、15孔、19孔圆形群锚。竖向预应力均采用JL25精轧螺纹钢筋及YGM锚具。箱梁砼设计标号为C50，主桥箱梁共有C50砼3879.4m3，Ⅰ级钢筋10.565T，Ⅱ级钢筋818.508T，Øs15.2钢绞线180.714T，JL25精轧螺纹钢筋29.54T。全桥共有8个主墩，相应有8个T。计划工期2010年10月～2011年3月。施工技术方案2.10#块施工技术方案2.1.1施工工艺流程施工工艺流程：永久支座安装→临时固结设施施工→支架搭设及底模拼装→安装外侧腹板及翼板模板→绑扎钢筋及安设预应力筋→浇筑底板和腹板砼→安装顶板底模→绑扎顶板钢筋→埋设预应力管道及布设预应力筋→浇筑顶板砼→养护→张拉纵向、竖向预应力筋→管道压浆。2.1.2各主要分项工程施工方案（1）永久支座安装：按照设计位置在墩身顶支座预埋钢板上放出支座设计中心线，同时在支座的顶、底面上也标出纵横中心线。按照设计图纸要求将支座预埋钢板热浸镀锌处理后，分别与套筒焊接牢固。焊接时采用对称断续方式，注意防止温度过高对支座的影响，焊接后对焊接部位和外露钢板做防锈处理，涂刷防锈漆。将支座锚栓用聚氨脂座浆旋入套筒。（2）临时固结设施施工：为抵抗箱梁悬臂施工过程中不平衡力钜，需在墩身与箱梁之间按设计图纸设置临时固接设施。临时支座宽40cm，左、右幅横桥向沿墩身内侧100厘米布置，左左、右右幅横桥向沿墩身内侧40厘米布置，砼标号为C50。墩身施工时在墩顶预埋临时固接钢筋，钢筋采用32螺纹钢筋，间距10cm。永久支座安装后在墩身顶装模浇筑临时固接砼。注意在墩身顶面和箱梁底面设置隔离层，以便箱梁合拢后凿除临时固接砼。临时支座顶面标高按照该位置箱梁底面设计标高控制。待边跨合拢段浇筑完成，张拉预应力筋后再搭设脚手架，人工用风镐凿除临时固结砼。按图纸要求，须在0#块腹板下方设置Φ1200mm钢立柱支撑做为临时固结的一部分，每个0#块设置四根钢立柱，在浇筑0#块时在图纸所示位置预埋钢板，在0#块张拉完后焊上钢立柱，合拢段施工后拆除。（3）支架搭设、底模拼装及支架预压：支架搭设前需对承台外桥纵向0号块底板250cm(300cm)长范围回填的地基进行处理，以满足承载力要求。处理方案为先平整压实原地面，浇筑一层20cm厚C20砼垫层。用Φ426钢立柱搭设支架，钢立柱上横梁由两根36工字组成，纵梁采用25槽钢、间距80cm，在箱梁左右腹板位置下由于箱梁荷载集中、自重较大，槽钢焊接成封闭盒。顶端满铺木方，木模作为0#节段的底模。钢立柱用小槽钢纵横连接，之间搭设剪刀撑以加强支架整体稳定性。由于墩顶前后边缘被已浇的临时固结砼维护，墩顶和箱梁空隙太小，若采用钢模作墩顶处0#号块的底模，拆除非常困难。0号块底模以采用在墩顶铺设粗砂，灌水密实后抹一层5cm砂浆形成。在0号块底板砼与底模接触处设置隔离层，便于以后合拢后脱模。按照施工规范要求，支架搭设后需按照设计荷载进行预压，以消除支架的非弹性变形。主墩墩身范围内支撑直接支撑在墩顶，不需预压。预压荷载按照设计箱梁自重的1.2倍进行加载，箱梁自重按2.6t/m3计，查图纸得0#块砼288m3（188m3），墩身上方砼83m3（50m3），预压的荷载为640t(431t)。预压采取堆码沙袋加载的方法。沙袋横桥向宽度7.25m（4.3m）。加载前在箱梁底板位置布设测点，分两次加载。每次加载后观测底板变形情况，并及时记录。（4）安装外侧腹板和翼板模板：外侧模板和翼板模板在加工厂预先制作好后再用吊车吊至现场就位组合。侧模骨架采用8号槽钢焊接形成，间距25cm。骨架外用10号槽钢连接而成，间距50cm，槽钢外铺设6mm钢板作为腹板和翼板的模板。在侧模制作时须注意箱梁左右翼板横坡的不同变化，安装时也要注意左右撗坡的不同，防止弄错。在顺桥向纵向腹板外侧和内侧模之间用10号槽钢和对拉螺杆加固连接成整体。每组槽钢用2组10号槽钢组合形成，上下槽钢间距为100cm。每组槽钢之间穿Ф10对拉螺杆。（5）绑扎钢筋及安设预应力钢筋0号块纵、横、竖向钢筋复杂，钢筋型号各异，钢筋长度也各不一致，在绑扎施工前必须对设计图纸充分熟悉，认真领会，细致规划，制定绑扎顺序。由于箱梁各截面尺寸不同，钢筋下料时需按照设计图纸编号进行，每种钢筋加工好后，挂牌标识，防止弄错。直径在12mm以上的钢筋接头全部采用电弧焊接，单面焊接长度10d,双面焊接长度5d。接头宜设置在应力较小的位置，在同一搭接区段内，II级钢筋接头百分率不得大于50%。相邻节段纵向连接的钢筋要注意保证有搭接长度，并注意接头错开，特别要注意箱梁底板钢筋保护层的厚度，防止底板钢筋露筋。当预应力管道和普通筋位置有干扰时，适当移动普通钢筋位置，保证预应力管道位置准确。设置必要的管道架立钢筋，保证管道的立体位置符合设计要求，并防止管道在浇筑砼时压坏。为保证竖向预应力筋的压浆效果，在预应力钢筋的上下锚垫板上焊接专用压浆咀接头。相邻两根锚固端压浆咀串联。为防止张拉端局部预应力集中导致砼开裂，在张拉端锚垫板下面设置纵横构造钢筋。（6）浇筑底板和部分腹板砼：由于0#块砼体积大，一次浇筑时水化热大，容易产生干缩裂缝。一次浇筑时对支架一次性荷载也较大。为确保浇筑质量，箱梁0#、块砼分两次浇筑。先浇筑底板、腹板和横隔墙（浇至腹板上倒角），隔4天后再浇筑剩余的翼板和顶板砼。砼用泵车输送到达现场，采用附着式振动器配合插入振动棒捣固。砼终凝后即安排专人洒水养生，并覆盖麻袋。砼浇筑前注意检查预埋监控设备，并在箱梁底板上预留泄水孔和挂篮吊带孔。砼浇筑后注意及时用高压水冲洗预应力管道，防止预应力管道意外漏浆造成管道堵塞。（7）顶板施工：底板砼浇筑3天后在底板顶面搭设满堂钢管支架作为顶板模支架，支架顶纵向铺设10号槽钢，槽钢上铺设组合钢模作为顶板底模。顶板钢筋和预应力管道的施工按照底板钢筋和预应力管道施工要求进行，需注意预留顶板吊带孔和护栏预埋钢筋。0#块顶板位置纵、横、竖向预应力管道较多，须特别注意管道架立钢筋间距，保证管道位置准确。顶板模板和钢筋经监理验收合格后即可浇筑顶板砼。由于顶板砼预应力管道密集、纵横交错布置，在振捣砼时要特别小心细致，确保振捣质量。振动棒应尽量远离波纹管，以免碰坏波纹管而引起管道漏浆。需特别注意顶板砼表面的标高和平整度。砼浇筑完成后，在竖向预应力筋张拉端用海绵等材料堵塞，防止砼渣和杂物调入竖向预应力管道，影响压浆。（8）预应力施工：XXXX大桥主桥箱梁采用双向向预应力体系。纵、HYPERLINK"mailto:横向预应力钢束采用@J15.24"横向预应力钢束采用ΦJ15.2高强度低松弛钢绞线，标准强度为1860Mpa。竖向预应力采用Φ25精扎螺纹粗钢筋。0号块纵向预应力为钢绞线群锚，竖向预应力精扎螺纹钢筋下端为非张拉端，上端为张拉端。纵向预应力管道采用塑料波纹管，竖向预应力粗钢筋采用镀锌铁皮波纹管。①预应力钢筋的存放和制作钢绞线和精扎螺纹钢筋存放时应搁置在枕木上，枕木间距应小于0.5米，并采取防雨措施。精扎螺纹钢筋在运输和装卸时应尽量避免碰伤螺纹。钢绞线和精扎螺纹钢筋切割应用砂轮锯，不使用电弧切割。钢绞线编束时，应每隔1-1.5m绑扎一道铁丝，铁丝扣应向里，绑好的钢绞线束应编号挂牌堆放。②预应力管道的留设预应力管道按设计图纸要求位置牢固的固定。如有孔洞应及时修补，不让异物进入。波纹管接头要牢靠、密封，在接头处套入30cm长左右比该波纹管直径稍大的接头管，然后在接头处用胶布包好。位置应准确，用钢筋卡子以铁丝绑扎固定。在操作时用防止管壁破裂，同时防止近电焊火花烧伤管壁。在管道端部喇叭口处，锚垫板与预应力筋之间的空隙用海绵堵塞封闭，以防砼浇筑时水泥浆从此进入。在浇筑砼后或相邻孔道压浆后应及时用高压水冲洗预应力管道，防止管道被水泥浆堵塞。竖向预应力筋在浇筑砼前连同管道预先埋入，纵向预应力筋在浇筑砼后，待砼达到强度后再穿入管道内。③预应力张拉当混凝土强度达到设计强度的90%以上时，才能进行预应力张拉。预应力筋的张拉顺序应符合图纸规范规定。开始张拉前，应将所有预应力筋用油漆划出标记。张拉设备在张拉之前应送检测中心进行标定，并以此计算控制应力的张拉缸油表的读数。张拉步骤为：0→初应力（20%设计吨位）→持荷3分钟→量测延伸量→控制应力（测延伸量，持荷3分钟）→锚固。实际伸长量△L=△LI+△L2式中：△L1——从初始拉力至最大张拉力间的实测伸长值；△L2——初始拉力时的推算伸长值。预应力张拉以油表读书和伸长量双控，以油表读数为准。在张拉完成后，测量的延伸量与设计计算延伸量之差应在±6%。否则，应查明原因。竖向预应力粗钢筋用Φ50mm金属波纹管成孔，其下端锚固于梁体内，上端为张拉端，施工中严格控制质量，保证管道预埋位置准确，严格按有关规程进行张拉，采用砂轮机切割精轧螺纹钢。对同一张拉截面的断丝率不得大于1%。预应力束张拉完毕后，严禁撞击锚具和钢束。锚具后多余的钢绞线用砂轮切割机割除，严禁电弧焊切割。(9)孔道压浆压浆前线用水清晰管道，管道压浆要求密实，砂浆标号不低于50号，压力为0.5-0.8Mpa。为使管道内水泥浆饱满，保证水泥浆的质量，水泥浆内惨入适量膨胀剂孔道压浆应从最地点压入，从最高点排出。竖向预应力筋相邻两根锚固端压浆咀串联联通，水泥浆从一根顶部压入，从相邻另一根顶部压出。由于箱梁有撗坡，横向预应力从撗坡的最低点压入，从较高的另一端排出。2.2悬浇箱梁施工技术方案2.2.1挂篮构造根据合同工期要求和工地实际进度情况，XXXX大桥需一次性投入4套共8个挂篮，设备和施工钢材投入相当大。主桥挂篮采用由贝雷桁架和型钢组合拼装而成的桁架式挂篮。主纵梁为挂篮结构的主要承重结构。主桥挂篮主纵梁采用贝雷桁架拼装而成。单个主纵梁横向使用4片贝雷桁架，靠近中间的两片贝雷架采用支撑架连接，外侧的贝雷架与中间的贝雷架之间用10号槽钢连成整体。纵向使用5片贝雷桁架，共15米长，桁架之间采用专用销子连接。每个主纵梁后锚系统设置4个后锚点。每个后锚点利用设计图纸中的2根竖向预应力精扎螺纹钢筋进行锚固。挂篮悬吊系统中底篮下横梁均采用2组双排36a工字钢，底篮下纵梁采用25槽钢。槽钢与底横梁之间用小钢板塞紧，采用铰接连接，以保证底横梁和吊杆垂直受力。下纵梁在腹板位置横向间距为30cm，其他位置为80cm。纵梁上直接铺设组合钢模作为箱梁底模。悬吊系统中底篮上横梁的均采用2组双排36a工字钢，前后横梁之间采用10号槽钢斜撑连接。悬吊系统的底篮前、后两排共布置吊杆14根。前底篮横梁吊杆悬吊在前上横梁上面。后底篮横梁吊杆直接悬吊在已浇砼底板的顶面。顶板模板共布置8个吊点，也相应悬于前、后横梁上。底篮后下横梁两端设置10T手动葫芦。2.2.2挂篮的加工、拼装与预压挂篮上，下横梁及悬吊系统中各加工件在施工现场提前加工制作。0#块完成、张拉纵向预应力并压浆完成后即可开始拼装挂篮。利用设于桥墩中中间的塔吊吊设备进行行挂篮的拼装装。主纵梁梁直接将散散片贝雷架架吊至已完完成的0#块上拼装装，横梁贝贝雷架在桥桥墩下面拼拼装。先拼拼装主纵梁梁，安装横横向连接设设施并锚固固号后在吊吊装上横梁梁就位。在在上横梁两两端悬挂轮轮组，将滑滑轮组钢丝丝绳系于底底横梁两端端。铺设下下纵梁和底底模板后，用5T卷扬机提升钢丝绳，使底模达到标高位置。安装前后横梁吊带，上横梁的后横梁两端各悬挂以各10T手动葫芦，用于拆除挂篮后下降底篮用。精轧螺纹钢吊带连接要两端均匀对称，在接头位置按1/2连接器长度做好标记，防止一端锚固过长，一端锚固不到位。为确保挂篮安全全受力需要要，在挂篮篮拼装完成成后，须对对挂篮进行行荷载试验验。通过挂挂篮的荷载载试验，模模拟结构重重量进行加加载，可消消除拼装的的非弹性变变形，测算算在加载过过程中挂篮篮的实际挠挠度，并与与理论计算算比较，为为悬浇过程程中正确确确定各阶段段立模标高高提供理论论依据。挂篮加载材料采采用堆码钢钢绞线、钢钢筋和砂袋袋的方法。分分两次进行行加载，第第一次加载载重量按照照最重节段段的底板和和一半腹板板计算确定定。第二次次加载重量量按照最重重节段的总总重量确定定。加载前前，在挂篮篮底板上设设置标高观观测点，每每次加载完完成后及时时观测标高高，计算变变形值。如如有异常，及及时通知报报告。2.2.31#9#块悬浇箱箱梁施工技技术方案单个T的一侧共有悬浇浇节段9个。1#、2#节段施工工时两对称称挂篮主纵纵梁连为一一体，从3#块时主纵纵梁才解体体分开。施工工艺流程悬浇箱梁施工工工艺流程为为：移动挂挂篮至待浇浇节段→测量放样→挂篮、模模板就位→绑扎钢筋→安设预应应力管道、埋埋设竖向预预应力筋→安装端模模、通风孔孔及护栏等等预留筋→验收合格→浇筑砼→养生待强→预应力张张拉→管道压浆→拆模、解解除约束→挂篮移位位，施工下下一节段。各分项工程施工工技术方案案A、测量放样挂篮行走到待浇浇节段后，首首先利用全全站仪对挂挂篮底，顶顶模平面位位置进行测测量，然后后再确定其其标高。各各节段施工工定模标高高=设计标高+预抬量+挂篮计算算变形值。其其中，“设计标高”为根据设设计图纸尺尺寸计算得得到的标高高，“预抬量”为施工监监控单位或或设计单位位根据箱梁梁恒载因素素产生的挠挠度而计算算的预先抬抬高值。“挂篮计算算变形值”为挂篮结结构计算书书中计算的的主纵梁和和悬吊系统统理论变形形值。平面面位置和标标高控制点点分别在底底模和顶模模上中线和和左右两侧侧设置。B、挂篮、模板就就位及钢筋筋、预应力力管道及预预应力筋安安装测量放样后，调调整挂篮、模模板到设计计标高。安安装吊杆连连接器，调调整各吊杆杆受力，保保证每根吊吊杆均处于于受力状态态。安装连连接器须特特别注意两两端吊杆的的丝口距离离一致，防防止因丝口口距离不一一致导致吊吊杆脱落。普普通钢筋和和预应力筋筋的安装按按照0#块箱梁施施工技术方方案进行施施工。须注注意护栏等等预埋钢筋筋和通风孔孔的埋设。C、浇筑砼钢筋、模板施工工完成后报报请监理工工程师验收收合格后才才能进行砼砼的施工。在箱梁浇筑施工工过程中，挂篮移位时安排两组人员同时进行，尽量保持移距一致。浇筑砼时在0号块顶采用专用的三通送泵接头，方便两节段交替浇筑。认真检查挂篮悬吊系统精扎螺纹钢筋连接器内钢筋丝口距离，防止连接器脱空导致吊杆脱空失落。箱梁砼设计标号号为C50，为高标标号砼。施施工采用砼砼商品砼，为保险起起见，采用用前先对商商砼站进行行考查，考考查内容包包括设计砼砼配合比、原原材料、外外加剂、7天强度和28天强度等等指标是否否符合规范范要求，具具体使用是是派驻专业业试验人员员进行跟踪踪旁站和见见证取样送送检，确保保每一批号号的混凝土土均能到达设设计要求。进行浇筑时间尽尽量选择在在气温较低低的晚上进进行，控制砼入入模温度在在32度以下。砼砼终凝后即即安排专人人养生，并并覆盖麻袋袋。为避免外侧砼新新增加的荷荷载对内侧侧已浇砼凝凝结的影响响，避免新新浇段与浇浇段之间砼砼开裂，砼砼浇筑顺序采采取从外侧侧向内侧浇浇筑的顺序序。为减少浇筑砼不不平衡荷载载对箱梁和和桥墩的影影响，产生生不平衡力力矩，悬浇浇施工时各各节段砼浇浇筑时不对对称浇筑重量不不能超过1/4个节段重重量。由于箱梁横桥向向较宽，标标高和平整整度难以控控制，砼顶顶面标高按按照端模标标高来控制制。在浇筑筑砼末期，在在两端模之之间拉线检检查平整度度。主纵梁梁支座位置置，更需认认真检查平平整度。砼浇筑完成后，注注意采用高高压水冲洗洗预应力管管道，防止止预应力管管道以外漏漏浆导致管管道堵塞。D、预应力施工砼浇筑完毕，强度度达到设计计强度的90%后，才能能进行预应应力筋张拉拉。悬浇各各节段箱梁梁预应力筋筋的张拉顺顺序为按设设计图纸要要求实施。预应力筋的张拉拉，均采用用“双控”。以张拉拉力为主，延延伸量为辅辅。实际伸伸长量和与与理论伸长长量不能超超过±6%。否则，应应查明原因因。每一阶段横截面面上张拉顺顺序为先张张拉腹板预预应力束，再再张拉顶板板预应力束束。同一截截面上左右右预应力顺顺序为，先先张拉靠近近桥梁结构构中线的预预应力束，再再张拉外侧侧的预应力力束。禁止止将一侧的的两束预应应力张拉完完后再张拉拉另一侧的的预应力筋筋。张拉完完成后及时时压浆封端端。按照设设计图纸要要求，纵向向预应力采采用塑料波纹管管。各节段段预应力张张拉完毕后后，将顶板板中备用束束管道应灌灌浆封闭，底底板备用束束管道暂不不压浆，留留作以后使使用。详细的预应力施施工技术，按按照0#块技术方方案中执行行。E、挂篮移位挂篮移位前先拆拆除后横梁梁所有的吊吊杆，仅留留后横梁两两端10T手动葫芦芦，适当降降低前横梁梁吊杆，降降低所有模模板系统，使使之与砼脱脱离。检查查后锚杆是是否稳妥受受力，解除除所有不必必要的约束束。挂篮移动支座采采用两根36a工字钢组组合的轨道道，轨道上上铺黄油。移移动的牵引引力应采用用墩顶的5T卷杨机拖拖移，或者者采用千斤斤顶施力。在在移动过程程中两个挂挂篮安排两两组人员同同时对称进进行，尽量量保持两侧侧移距一致致，两侧位位移差不得得超过40cm，挂蓝移移动速度控控制在10cmm/minn以内，移移动时，挂挂蓝后端应应设置保险险链。认真检查查挂篮悬吊吊系统精扎扎螺纹钢筋筋连接器内内钢筋丝口口距离，防防止连接器器脱空导致致吊杆脱离离。挂篮移移位时，必必须保持每每个主梁有有两个后锚锚杆，严禁禁仅用一个个后锚杆，防防止挂篮倾倾覆脱空失失落。挂篮篮移位时应应有专人操操作并保持持相对固定定。2.2.4现浇段的的施工现浇段的施工应应安排在9#块施工之之前完成。现现浇段采取取搭设满堂堂支架现浇浇的施工方方法。采用用Ф48mm壁厚3.5mmm钢管支架架，支架立立杆90cm。在一般般地段，支支架纵横间间距为90cm，腹板下下间距为30×45cm。支架搭搭设前需对对原地基地地进行碾压压，浇筑一层20cm厚C20砼垫层，以以增加支架架基地承载载力。支架架的顶、底底面分别设设顶、底托托用以调整整标高及卸卸架用。在在支架顶横横桥向铺设设14号工字钢钢作为横梁梁，横梁上上铺设10号槽钢作作为纵梁，纵纵梁上摆放放组合钢模模作为现浇浇支架的底底模。支架架搭设好后后，在纵横横向设置钢钢管剪刀斜斜撑，以加加强支架整整体稳定性性。考虑到支架浇筑筑砼后的弹弹性压缩变变形，根据据0#块的施工工经验，对对支架底模模标高设置置预抬量，以以保证现浇浇段标高符符合设计要要求。现浇段上钢筋的的施工方案案按照0#块施工时时相应技术术方案执行行。只是注注意保证伸伸缩缝处箱箱梁和引桥桥之间的预预留宽度，也也得注意箱箱梁顶上预预留伸缩缝缝钢筋。在浇筑砼前需按照照挂篮吊杆杆孔的位置置在现浇段段上预留孔孔。现浇段段砼的浇筑筑同样采取取分两次浇浇筑的方法法，先浇底底板和腹板板，再搭设设顶板支架架，安装顶顶板钢筋和和预应力筋筋，浇筑剩余腹腹板和顶板板砼。应防止车辆和机机械碰撞支支架。2.2.5合拢段的的施工A、边跨合拢9#块张拉完成后，将将挂篮直接接前移到合合拢段上，提提升吊杆，调调整底、顶顶模就位。按按照《箱梁梁合拢段临临时锁定结结构图》图图纸要求，焊焊接临时锁锁定结构。在9#块上压24吨沙包配重，其中中跨配重每个重500Kg。绑扎钢筋，埋设预应力筋，经验收合格后，浇筑边跨合拢段砼，并同步等量卸载配重。浇筑合拢段的时间，选择在一天气温最低的晚上进行（考虑到箱梁实际施工时间为11年1-3月，该时间段温度相对较低，一般气温在15-16°，挂蓝合拢时间可选择气温接近最佳合拢温度18-20°的日期进行合拢施工，具体浇筑前先与设计和监控方及时沟通，确定最佳浇筑时间，），以避免温度变化对合拢段砼产生拉应力。在砼达到设计强度90%后，张拉合拢束以及底板束张来顺序：先张拉长束后拉短束。边跨合拢段张拉压浆完成后，在主墩顶0#块下面搭设支架，人工用风镐凿除墩顶与0#块的临时固接设施，将Φ1200钢立柱割除。从此，完成整个箱梁的体系转换。待所有后期预应力束张拉完毕后拆除临时刚性支撑和边跨现浇支架，解除固定支座的设施。B、中跨合拢边跨完成后，同同样将一侧侧的挂篮前前移到另一一个T的9#块上，并将将前后吊带带同时预紧紧，将挂篮篮的悬臂受受力结构转转变为吊架架。绑扎钢钢筋后，安安装临时锁锁定结构，浇筑前与设计及监控方及时沟通，确定最佳浇筑时间，同时用塔吊等量卸载配重。中跨合拢段砼达达到设计强强度90%后，按设计计要求张拉拉顶、底板板后期连续续钢束。待所有后期预应应力束张拉拉完毕后拆拆除合拢段段外临时刚刚性支撑2.2.6挂篮拆除除全桥箱梁合拢后后，即可安安排组织拆拆除挂篮。挂挂篮拆除时时危险因素素大，需合合理组织，确确保安全。边边跨上的挂挂篮可直接接在岸上采采用吊车拆拆除，先拆拆除顶模、侧侧模、底模模、下纵梁梁，然后查查处底横梁梁，在拆除除上横梁和和主纵梁。位位于中跨的的挂篮在中中跨合拢后后，先降低低挂篮底篮篮一定的高高度，将挂挂篮拖移到到主墩的1#块处按照照边跨挂篮篮的拆除方方法和顺序序逐个拆除除。2.2.7施工控制制措施施工控制的目的的是，在箱箱梁施工过过程中，通通过对箱梁梁的平面位位置、标高高及内力的的控制。确确保施工过过程中结构构的安全，保保证成桥后后结构的线线型及内力力最大限度度地接近设设计状态，最最终使成桥桥满足设计计要求。①箱梁0号块是整个悬浇浇施工最先先开始的节节段，其平平面中心和和标高偏差差对整个箱箱梁的施工工影响很大大。因此，必必须引起高高度重视。箱梁施工前，在在监理工程程师的指导导下，对本本标段导线线、水准控控制点全面面复查一次次，防止控控制点位置置下沉、位位移，引起起测量数据据不准确。支架搭设后铺设设底模前在在监理工程程师的校验验下，放出出箱梁底板板和顶板的的中线和左左右边线点点。②所有张拉用的千千斤顶，必必须经常检检测，以控控制千斤顶顶张拉力。③千斤顶与压力表表必须配套套校验，并并明确做好好标记，不不得混用。通通过校验确确定张拉力力与压力表表读数之间间的关系曲曲线。所用用压力表精精度不低于于1.5级。④张拉机具由专人人使用和维维护。张拉拉机具长期期不使用时时，在使用用前进行全全面校验。当当千斤顶的的使用超过过规定的使使用时间，或或试用期间间出现异常常情况，均均进行重新新校验。2.2.8施工工艺艺框图（1）0#块施工工艺框图图支架搭设及底模装安装外侧腹板及翼板模板临时固接设施施工安装永久支座支架搭设及底模装安装外侧腹板及翼板模板临时固接设施施工安装永久支座绑扎顶板钢筋绑扎钢筋及安设预应力筋模板安装顶板模板浇注底板和部分腹板砼力筋模板绑扎顶板钢筋绑扎钢筋及安设预应力筋模板安装顶板模板浇注底板和部分腹板砼力筋模板埋设预应力管道及布设预应力筋埋设预应力管道及布设预应力筋浇注顶板砼设预应力筋浇注顶板砼设预应力筋张拉纵向、竖向预应力筋筋养护管道压浆筋张拉纵向、竖向预应力筋筋养护管道压浆筋（2）挂篮悬浇箱梁梁施工工艺艺框图移动挂篮到待浇节段移动挂篮到待浇节段测量放样测量放样绑扎钢筋绑扎钢筋安设预应力管道、埋设横、竖向预应力筋安设预应力管道、埋设横、竖向预应力筋模板安装端模、通风孔、护栏等预留筋安装端模、通风孔、护栏等预留筋验收合格验收合格浇筑砼,制取试件浇筑砼,制取试件养生，待强度达到90%设计强度养生，待强度达到90%设计强度张拉设备标定bbiaobbiaobiaoding标预应力张拉张拉设备标定bbiaobbiaobiaoding标预应力张拉管道压浆管道压浆拆模、解除约束拆模、解除约束挂篮移位，施工下一节段挂篮移位，施工下一节段3安全技术控制要要点3.1施工准准备阶段安安全技术控控制要点1、施工以前组织织专人对挂挂篮进行设设计，各个个部件要满满足方便施施工的要求求。2、对挂篮的各个个受力部件件要进行详详细严格的的验算，验验算个部件件的强度和和刚度。3、对用于挂篮的的材料在进进场后要进进行严格的的检查，确确保拼制挂挂篮的材质质。4、在施工以前要要编制详细细的施工作作业指导书书，并报公公司审批。5、在施工以前要要对所有参参与挂篮施工的的人员进行行技术交底底，交底要要全面细致致。6、在施工前要做做好安全应应急预案并并对预案内内容进行交交底，并做做好应急准准备。7、考虑到施工上上跨福泉高高速公路，在在进行跨高高速箱梁施施工前应搭搭好施工防防护棚，防防护棚搭设设采取并道道施工方案案，避免给给在运营高高速行车造造成安全隐隐患。3.2锚固措措施和临时时支撑施工工安全技术术控制要点点1、临时支撑和临临时锚固在在施工以前前要根据实实际偏载加加上规定的的安全系数数进行验算算。2、临时支座的设设置要根据据施工期间间承受的各各种荷载组组合进行验验算。3临时支撑和承台台以及0#块的连接接锚固一定定要按设计计要求进行行，确保有有足够的锚锚固力。4、临时支座和永永久支座之之间要设置置隔离材料，防防止在凿除除临时支座座时破环箱箱梁主梁结结构。5、锚固钢筋的材材质和规格格符合设计计及规范要要求。6、各种锚固件一一定要认真真严格的施施工。3.3挂篮拼拼制和预压压安全技术术控制要点点1、挂篮的拼制一定定要严格按按照作业指指导书要求求的程序进进行。2、各种连接系一一定要上齐齐，在拼制制结束后要要认真地检检查。3、各种焊接部位位要进行严严格的检查查和处理。4、用于拼制挂篮篮的各种工工具一定要要进行严格格的检查。吊吊装设备要要进行认真真的检查。5、挂篮拼制结束后后要经过专专业技术人人员的检查查，主要是是检查材料料是否合格格，连接系系的设置是是否牢固，各各种紧固件件和锚固件件是否牢靠靠。主梁、承承重横梁、吊吊杆、锚杆杆等承重系系统一定要要特别认真真的检查。6、预压一定按要要求配够重重量，在加加载的过程程中要密切切观察挂篮篮的变形情情况，发现现有异常情情况要立即即停止加载载，并进行行分析处理理。7、压载按分级观观察挂篮的标高高，以备设设置挂篮预拱度度用。8、挂篮各种限位装装置进行详详细检查。9、挂篮拼制的过程程中一定要要对称进行行防止偏载载超标。10、预压过程中要要严格对称称加载，防防止偏载超超标。11、对于临时支座座和临时锚锚固以及临临时支撑要要严格按要要求施工3.4挂篮悬悬浇块件施施工安全技技术控制要要点1、挂篮调整利用的的工具一定定要进行严严格的检查查，性能符符合要求后后方可使用用，主要的的调整工具具为油顶、手手拉葫芦、扳扳手、钢丝丝绳。2、各种牵引设备备及行走装装置将严格格检查。3、两只挂篮基本本对称、同同步前移，在在块件上每每50cmm画线控制。4、挂篮行走时统一一指挥，同同时密切观观察平滚和和反压装置置，发现偏偏移，立即即停下调整整。5、挂篮行走随走随随调，防止止中线偏离离过大。6、挂篮各种限位装装置进行详详细检查。7、挂篮拆除时一定定要按规定定的顺序进进行，并且且要对称进进行。8、挂篮吊带原则上上不采取接接长的精轧轧螺纹钢，如如有采用接接长的，要要严格检查查街头施工工质量符合合规范要求求。4安全维护措施1、挂篮拼装结束以以后，主梁梁、横梁、上上要设置栏栏杆维护，主主梁侧面要要设置专用用爬梯。2、挂篮拼制结束后后侧模的底底面、侧面面、前端均均要设置栏栏杆，并用用安全网维维护，以防防止高空坠坠物。3、挂篮的后下横梁梁下端要设设置人行走走道，人行行走道的两两侧和底面面均设置维维护4、挂篮拼装结束后后要配齐各各种安全警警示标志，和和安全操作作技术规程程。5、挂篮要经常进行行检查，主主要是受力力构件的变变形情况，焊焊缝情况，连连接系得情情况。发现现问题要及及时处理。挂篮处于梁体以下的部分应控制高度，不可超过2米，避免对桥下福泉高速的正常运行产生影响。6、跨福泉高速主桥部部分用钢管管立柱设临临时墩，架架贝雷梁，贝贝雷梁上满满铺模板，模模板上穿孔孔后用粗铁铁丝与底部部贝雷梁捆捆绑固定、下下兜挂安全全网，形成成安全通道道,保障车辆辆、行人安安全。7、对于临时支墩墩一定要设设置砂筒防撞措措施。5高处作业安全措措施1、进行高处作业业的各工种种和现场管管理人员必必须定期进进行体检，患患有高血压压、低血压压、严重心心脏病、贫贫血病、癫癫痫等以及及其他不适适宜高处作作业的人员员禁止高处处作业。2、高处作业者必必须使用安安全帽、安安全带、穿穿软底鞋。登登高时严禁禁喝酒、并并应清除鞋鞋底泥砂污污垢。3、脚手架、脚手手板、栈道道、斜道、梯梯子、吊篮篮、挂板等等高处作业设备，必须搭搭设稳固、材材质优良、巡巡回检查使使用情况，这这些设备必必须按规定定办理，在在不能设置置安全网的的地方设置置安全拉绳绳。4、高处作业的设设备，不许许有翘头板板、空头板板、露头钉钉、朝天钉钉、空缺档档、折断等等缺陷。5、斜道、斜跳板板及操作平平台上除钉钉有防滑条条、或涂防防滑漆外、应应及时清扫扫上面的泥泥砂污垢。6、操作者的手用用工具，尾尾部应用系系绳套在手手腕上操作作，登高时时手用工具具应放入工工具包。7、传递工具和材材料用绳索索系送，禁禁止抛物。8、六级强风和雨雨雪天气要要停止高处处作业。0#块支架及挂篮受受力验算一、主桥主墩0#块块支架验算算（13.225m桥宽宽）1、0#块采用钢立柱支架架现浇。支支架搭设采采用φ426mmm钢立柱，横横梁采用双双排工字钢钢（36b），纵梁梁采用25b槽钢，混凝凝土分两次次浇筑，第第一层混凝凝土重力由由托架承担担；第二层混凝土重力力由第一层层混凝土和和托架共同同承担。2、荷载分析根据设计图纸及及桥涵规范范计算得：：底板：q1=17KNN/m2腹板：q2=1120KNN/m2顶板（考虑加厚厚）:q33=18..2KN//m2内模支撑和模板板：q4==1.5KKN/m22`设备及人人工荷载：：q5=22.5KNN/m2砼浇筑冲冲击荷载：：q6==2kN//m2砼振捣荷荷载：q7=22kN/mm23、支架验验算（1）立柱刚度计算算横向每排4根,,最长的钢钢管以7m计,钢立柱规规格为￠426mmm×5mm刚度满足要求。（2）立柱临界应力力验算查《路桥施工计算算手册》表表13-110可知：AA=0#/2自重NN0=1444.3×26.5=38233.95KKN钢管柱的稳定承承载力满足足稳定要求求。（3）基础承载力验验算桥位处回填一层层约0.8米厚水稳稳性建筑材材料，地基基尺寸12×2×0.88m，每排4根钢立柱柱立于该基基础上，该该基础经过过压实，取取[σ]=2000kpaa单柱反力为Nmmax=5573.559KN按45度刚性角考考虑，受力力面积：A==（0.8×ttg4500×2＋0.8）×2＝4.8m2σmax＝Nmaax/A==573..59/44.8＝119.50kpaa<[σ]=2000kpaa结论：基础承载载力符合要要求。（4）工字钢横梁验算算工字梁自重：：q=22×65.66kg/mm=1..312kN//m[QQw]==215××2×0.83664=359.665KN由于砼分两次浇浇筑，第一一次浇筑到到底板倒角角处，砼重重量全部由由工字钢横横梁承担，工工字钢横梁梁最大剪应应力位于钢钢立柱支撑撑处，剪切切应力只需需考虑箱梁梁底板自重重荷载。q底=[2.6×0.555+0..5×（0.555+1）×2.155+0.66×0.2×0.5×(2.6++2.155)×2]×26.55=100..18KN/m，可按按均布荷载载考虑。最大剪力Qmaax=qll/2=1100.118×4..3/2==215..39KNN<[Qww]36b工字钢弹弹性模量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=166574ccm4，抗弯模模量Wx=9220.8ccm3最大弯矩：Mmmax=q工l2/8=1000.188×4.332/8=2331.544kN·mmσ=Mmax//Wx=231..54/((2×9220.8××10-66)=125.73MMPa<[σw]=1800MPa(满足要求)ƒmax=55q工l4/（384××2×EI）=5×100.18×4.34/(3884×2×2.1××165774)=00.00664m<[[ƒ]=l//400==4.3/4400=00.010075m(满足要求)（5）[25槽钢纵梁梁验算[25槽钢分布布方式为：：两侧腹板板下方设置置两组双拼槽槽钢，其他他均为单排排槽钢，槽槽钢间距均均为60cm，腹板厚度度为70ccm，按照设计计图纸可知知，腹板下下部槽钢弯弯矩和挠度度最大，则qmax=44.6×0.6×26.5=73.114KN/m，l=3.44m，可按按均布荷载载考虑。[25b的弹性性模量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=36619.55cm4，抗弯模模量Wx=2889.6ccm3最大弯矩：Mmmax=qmaxl2/8=733.14××3.42/8=1005.699kN·mmσ=Mmax//2Wx=105..69×1103/(2×2×289..6×100-6)=91.24MPPa<[σw]=180MPaa(满足要求)最大挠度：ƒƒmaxx=5qmaxl4/2×（384××2EI）=5×733.14××3.44/2×(384××2×2.1××36199.5)==0.00042m<[ƒ]=l00/4000=3.44/4000=0.00085m(满足要求)（6）10×12木方方验算纵梁上的分布梁梁采用10×12方木20ccm间距满满铺，10×12cm方木为A－4类，其容容许应力，弹弹性模量按按A－4类计，即即：[σw]＝11Mppa，E＝9×103Mpa，经分析，腹腹板底部分分布梁方木木最不利受受力，则q木=0.22×4.6×26.5=24.338KN/m，l=0..8mW＝10×122//6＝240cmm3，I=100×123/12=14400cm4最大弯矩：Mmmax=qmaxl2/8=24.338×0.82/8=1..95kN·mmσ=Mmax//Wx=1.95×103/2400×10-6=8.13MPaa<[σw]=11MPa(满足要求)最大挠度：ƒƒmaxx=5q木l4/（384××EI）=5×244.38××103×0.84/(384××9×103×10614400×10-8)=0.00010003m<[[ƒ]=l0/4000=0.8/4000=0.0002m(满足要求)（7）模板计算A、底模计算由前面计算底板板横向自重重线荷载为为q底=1000.18KKN/m，则换算算为底板均均布面荷载载q`=1000.18//6=166.70KKN/m22。作用在在模板背楞楞上的线荷荷载q=166.70××0.8==13.336KN//m，按照照模板底支支撑的间距距和模板面面的大小,参照三跨跨连续梁计计算。面板的截面惯性性矩I和截面抵抵抗矩W分别为:W=2000×5××5/6=8333.333mm3；I=2000×5××5×5//12==20833.33mmm4；最大弯矩：Mmmax=ql2/8=113.366×0.1152/8=00.03776kN··mσ=Mmax//Wx=0.00376×1103/8333.33××10-99=45.12MPPa<[σσw]=1880MPaa(满足要要求)ƒmax=55q工l4/（384EEI）=5×113.366×103×0.1554/(3884×2..1×1005×106×20883.333×10--12)=00.00002m<[ƒ]=l//400==0.15/4000=0..000375m(满足要求)B、侧模计算侧模计算选用第第二次浇筑筑的翼板和和顶板混凝凝土进行计计算。箱梁梁总高度为4.6m，扣除第第一次浇筑筑混凝土高高度1m，即第二二次浇筑混混凝土总高高度为3.6m。施工过过程选用商商砼，混凝凝土初凝时时间按4个小时考考虑，施工工过程混凝凝土浇筑速速度按0..6m/h。侧模小楞为[88@25cm，侧模主楞楞为双拼[10@@50cmF=0.22××26.5×4×1.22×1.115×0..6-1/22=24.993kN//m2q=1.2×FF×0.5=14.996kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抵抗矩W分别为:W=2550×5××5/6=10661.677mm3；I=2550×5××5×5//12==26044.17mmm4；最大弯矩：Mmmax=ql2/8=144.96××0.22/8=0..07488kN·mmσ=Mmax//Wx=0.0748×1103/1061..67×110-9=70.46MPPa<[σσw]=1880MPaa(满足要要求)ƒmax=55q工l4/（384EEI）=5×14.966×103×0.24/(3884×2..1×1005×106×26044.17××10-12)=00.000057m<[ƒ]=l//400==0.25/4000=0..0006255m(满足要求)C、侧模小楞计算算[8的弹性模量量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=101.3cm4，抗弯模模量Wx=255.3cmm3q=1.2×FF×0.25=7.4779kN//m最大弯矩：Mmmax=qmaxl2/8=7..479××0.52/8=0..234kkN·mσ=Mmax//Wx=0.2344×103/（25.33×10-66）=9.25MPaa<[σw]=180MPaa(满足要求)最大挠度：ƒƒmaxx=5ql4/3884EI==5×7..479××103×0.54/(384××2.1××105×106×101..3×100-8)=0.00000229m<[ƒ]=l00/4000=0.55/4000=0.000125m(满足要求)D、侧模主楞计算算[10的弹性模模量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=1998.3ccm4，抗弯模模量Wx=399.4cmm3，对拉螺螺栓间距同同主楞间距距@50cmm×50cmmP=1.2×F××0.5×0.255=3.744kN/mm最大弯矩：Mmmax=0.2222×PL=0.2222×3.744×0.5=0.4155kN·mmσ=Mmax//Wx=0.4155×103/（39.44×10-66）=10.53MPPa<[σw]=180MPaa(满足要求)最大挠度：ƒƒmaxx=1.4466×PL3/(1000EI))=1.4666×3.744×103×0.53/(3384×22.1×1105×106×198.33×10-88)=0.00000043m<[ƒ]=l0/4000=0.55/4000=0.0001255m(满足要求)二、主桥主墩0#块块支架验算算（8.3mm桥宽）（1）立柱刚度计算算横向每排3根,,最长的钢钢管以7m计,钢立柱柱规格为￠￠426mmm×5mm刚度满足要求。（2）立柱临界应力力验算查《路桥施工计算算手册》表表13-110可知：AA=0#/2自重NN0=93.77×26.5=24833.05KKN钢管柱的稳定承承载力满足足稳定要求求。（3）基础承载力验验算桥位处回填有一一层约0.8米厚水稳稳性建筑材材料，地基基尺寸7..5×2×0.88m，每排排3根钢立柱柱立于该基基础上，该该基础经过过压实，取取[σ]=2000kpaa单柱反力为Nmmax=4496.661KN按45度刚性角考考虑，受力力面积：A==（0.8×ttg4500×2＋0.8）×2＝4.8m2σmax＝Nmaax/A==496..61/44.8＝103.46kpaa<[σ]=2000kpaa结论：基础承载载力符合要要求。（4）工字钢横梁验算算工字梁自重：：q=22×65.66kg/mm=1..312kN//m[QQw]==215××2×0.83664=359..65KNN由于砼分两次浇浇筑，第一一次浇筑到到底板倒角角处，砼重重量全部由由工字钢横横梁承担，工工字钢横梁梁最大剪应应力位于中中间钢立柱柱支撑处，剪剪切应力只只需考虑箱箱梁底板自自重荷载。q底=[2.6×00.55++0.5××（0.555+1）×2.155+0.66×0.2×0.5×(2.6++2.155)×2]×26.55=1000.18KKN/m，可按连连续简支均均布荷载考考虑。钢立柱和箱梁底底板相对位位置荷载布布置图示如如上，剪力力、弯矩和和挠度计算算按满铺计计算若能通通过则结构构体系更加加趋于安全全。最大剪力Qmaax=0..625qql=0.6225×1000.188×2.99=181..57KNN<[Qw]=22×1000=2000KN满足要求求36b工字钢弹弹性模量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=166574ccm4，抗弯模模量Wx=9220.8ccm3最大弯矩：Mmmax=0.1255ql2=0.1225×100..18×2.92=1055.31kkN·mσ=Mmax//Wx=105..31×1103/(2××920..8×100-6)=57.18MPPa<[σw]=180MPaa(满足要求)ƒmax=00.5211ql4/(1000EI))=0.5521×100..18×103×2.94/(2×100×2.1×1105×106×165774×100-8)=00.000053<[[ƒ]=l//400=2.9/4000=0.000725m(满足要求)（5）[25槽钢纵梁梁验算(113.255m0#宽箱梁已已验算)（6）10×12木方方验算(113.255m0#宽箱梁已已验算)（7）模板计算(133.25mm0#宽箱梁已已验算)三、主桥挂篮验算1#、3#和55#块自重分分别为1006.477吨、117..1吨和119..6吨，对对挂篮主梁的的弯矩分别别为213吨×米、263吨×米和299吨×米，因此此选取5#块对挂篮的主梁梁、吊带、后后锚、纵梁梁的强度和和刚度进行行验算。1、基本荷载根据设设计图纸及及桥涵规范范计算得：：底板：q1=116.5KKN/m22腹板：q2=1104.115KN//m2顶板（考虑加厚厚）:q33=7KNN/m2内模支撑和模板板：q4=22.5KNN/m2``设备及人工荷载载：q5=22.5KNN/m2砼浇筑冲击荷载载：q6=22kN/mm2砼振捣荷载：qq7=2kkN/m222、贝雷梁参数：：E=2.1×1105N/mmm2[Q]=2445.2KKN，[M]=7888.2KNN·m，I=250497ccm4，W=3578ccm3贝雷片自重2775kg//片。3、设备自重挂篮自重G=00.2755×5×8+0..06566×16×4×2+0..010×16×8（0.06556为36b工钢每米米重量t，0.0110为10号槽钢每每米重量t）==20.668吨模板自重G=77.85××0.0005×（13.225+6.255×2+7.225+3..79×2）×4=6.4吨其他荷载考虑55吨。合计施工荷载332.088吨,符合设计计要求(小于76吨)。查设计图纸得最最大节段重重119..6吨（5#块）。4、吊带强度验算算吊带采用14根根JL32精轧螺纹纹钢，分别别为前吊带带7根，后吊吊带7根，控制拉拉力按JL25精轧螺螺纹钢考虑虑31.55吨，5#块长4米，挂篮前后吊吊点间距44.3米。每根吊带受力为为:N×7×4.33=G设备×4..3/2++G砼×（4.3--4/2）N=[（32..08×4.3/22+119..6×（4.3-4/2）]/4.33/7=11.43吨吨<[NN]=311.5吨吊带强度满足要要求吊带伸长量：ΔΔL=7×11.433/（3.144×0.0116×0.0116×2.1××10111）=0.48mm5、挂篮主梁验算A、纵梁横向共88片贝雷梁梁，单片贝贝雷梁最大大弯矩：M=1196××（4.3-4/2）/8=343.855KN·mm<[MM]=7888.2KKN·m满足抗弯弯要求。B、扰度计算a、混凝土浇筑过过程产生的的扰度f主梁=11966×103×（4.3-4/2）/4.3×4.33/（3×2.1×1011×2504497×10-8×8）=0.004m==<[f]]=4.33/400=0.010075m挂挂篮刚度符符合要求。b、前支点压缩变变形引起扰扰度，预计计浇筑过程程挂篮前支点点压缩变形形50mm，引引起前吊点点下扰4mmm。扰度合计9.448mm，设计挂篮篮安装预抬抬量Δh=10mm。C、抗剪验算单片贝雷梁最大大剪力Gmax=（11196+64+500+2.755/3×4.33×8）/8=1667.69KN<[Q]==245..2KN满足抗剪剪要求D、插销验算：贝雷梁插销直径径50mmm,材质为45钢，抗剪剪容许应力力为[ｚ]=1225MPaa，贝雷梁高高度1.5米。一个插插销2个正交剪剪切面容许剪力[Q]]=2×[ｚ]×s=2×125×1066×3.144×0.02252=4900.625KNa、由主梁弯矩引引起的剪力力：=M//L=3443.855/1.55=2299.23KKNb、单个贝雷销承承担的竖向向剪力为Q竖=Gmmax/22=167.669/2==83.885KNc、剪力合力max=(QQ弯2+Q竖2)0.5=(229..232+83.8552)0.5=2444.08KN<[Q]]=4900.625KN插销符合合要求。8、横梁计算4#块砼总方量为119..6m3，G砼=119..6×266.5=33169..4KN，折算为为横向线荷荷载q=31669.4//7.255=4377.16KKN/m，按照吊吊带吊点相相对位置可可将模型建建立为四跨跨均布荷载载。36b工字钢弹弹性模量E=2..1×1005Mpa，惯性矩Ix=166574ccm4，抗弯模模量Wx=9220.8ccm3M=0.1077ql2=0.1107×4437.116×1..92=168..81KNN·m<[M]=1180×22=3600KN·mm满足要求求Q=0.6077ql=00.6077×4330.166×1.99=4966.07KKN<[Q]=1100×106×2×883.644×10-4=16672.88K