深圳市天翔办公楼桩基础设计书

武昌理工学院毕业设计(论文）⑧女儿墙自重（31.55×22+19..88×2）×1×33..8=38899.888kNNG5k=85000.5+66115.66+118711.11+7200+125..334+259..888+20.6633+389..888=48611..93kNN重力荷载代表值值值的计算算根据抗震规范，GE=Gk+∑iQki，得Qk1=Qk22=2.0×（4..5²π/4+44..5×27.55++4.55×31.55++5.44×28.88))+2..5××(2.7×31.55×2+5..44×2.7）=13355..55KKNQk3=Qk44=2.0×（4..5×14.44++4.55×31.55++5.44×28.88))+2..5××(2.7×31.55×2+5..44×2.7）=11866KKNQk4=2.00×（44.5×14.44++15..3××31.55))`=10944KKNG1=50088.888+00.5××13335..555=56766..66kNNG2=48688.888+00.5××13335..555=55366..66kNNG3=G4=448868.8888+0..55×118855.844=55461..880kNG5=48611.993+00.5××10093..5==54088..68kNN重力荷载代表值值值计算简图图见4.5所示图4.555重力荷载载代代表值计计算简简图4.4.2框架架架自振周周期计计算按顶点位移法计计计算，考考虑填填充墙对对结构构自振周周期的的影响，取取基基本自振振周期期调整系系数TT=0.7，顶点位位移移按反弯点点法计算算。D底=12EII/hh³=（12×3×104×4004/12))//4000033=1200000N/MD底=12EII/hh³=（12×3×104×4004/12))//3600033=1646600N/M横向框架顶点位位位移计算算见表表4.3：表4.3横横横向框架顶顶点点位移计计算层次Gi（kN)∑Gi(kN))Di(kN)层间位移Δi=5540954098065400.00745462108718065400.01335462163338065400.02025537218708065400.02715677275475880000.047则∑Δi=0...114即顶点位移为：：：ΔT=∑Δi=0.11144则框架的自振周周周期为：：T1=1.7TT==1.7×××0.77×==0.44022(s)4.4.3横向向向地震作作用计计算本结构为一一般般建筑物，质质量和高度分分布均匀变化化，场地类别别为Ⅱ类，设计地地震分组为第第一组，抗震震设防烈度为为7度。由于框框架结构高度度19.4m<<30m，可以采用用底部剪力法法。根据场地地类别和设计计地震分组可可以知道:特征周期值Tggg=0.3355s，αmax=00..08。因为Tg<T11=0..4022s<5TTg,则基本地地震震周期的的地震震影响系系数：：α1=（Tg//T1）γη22αmax=（0.355//0.44022）0.9×11..0×00.008=00.0071因T1=0.44022s<1..4Tg=0.4499s,故不考虑虑顶顶部附加加地震震作用。结构总水平地震震震作用标标准值值FEk=а1Geq=0..0071×0..885×2275545..6==16622..46N各层水平地震作作作用标准准值和和楼层剪剪力，以及及弹性变形形验算计算算过程见下下表4.4、表4.5。表4.4各层层层地震作用用下下楼层地震震剪剪力层次hi(m)Hi(m)Gi(kN)GiHiFEk(kN)))Fi(kN)Vi(kN)53.619.45409104934...61662.4666522.50522.5043.615.8546286299.6661662.4666429.71952.2133.612.2546266636.4441662.4666331.801284.022223.68.6553747618.2221662.4666237.111521.12221555677283851662.4666141.341662.4666表4.5弹弹弹性变形验验算算层数层间剪力Vi(((kN)层间刚度Di（kN/m）层间位移（m）层高hi（m）层间相对弹性转转转角5522.508065400.000644483.61/55564952.218065400.001188813.61/304831284.02228065400.001599923.61/226121521.12228065400.001888863.61/159111662.46665880000.0028222751/1769层间相对转角均均均小于[θ]=1//5550的要求。5结构内力计算算算5.1恒荷载载载下框架架的内内力计算算5.1.1二次次次弯矩分分配法法计算杆杆端弯弯矩二次弯矩分配法法法计算恒恒荷载载作用下下的框框架结构构内力力，由于于框架架结构对对称，荷荷载对称称，故故可取半半边结结构计算算，计计算简图图如下下：图5.1结结结构计算简简图图具体计算步骤：：：（1）首先计算算框框架各杆件件件的线刚刚度及及分配系系数。（2）计算框架架各各层梁端在在在竖向荷荷载作作用下的的固端端弯矩。（3）计算框架架各各节点处的的的不平衡衡弯矩矩，并将将每一一节点处处的不不平衡弯弯矩同同时进行分配并向向远远端传递递，传传递系数数为1/2。（4）进行两次次分分配后结束束束（仅传传递一一次，但但分配配两次）。首先计算框架各各各杆件的的线刚刚度及分分配系系数计算过过程程见表5.1、5.2所示。表5.1梁梁梁、柱转动动刚刚度及相相对转转动刚度度构件名称转动刚度S（NNN·mm）相对转动刚度SSS，框架梁边跨4×ib=4×××5.4×110010=21.66×110104.22第二跨2×ib=2×××12×10010=24×100104.68中跨1×ib=2×××6×10100=12×100102.3330框架柱首层4×ic=4×××1.288×11010=5.122×110101.00其他层4×ic=4×××1.788×11010=7.122×110101.39分配系数按下式式式计算:μ=S/∑S各节点杆杆件件分配系系数见见表7分配系数数μ表5.2分分分配系数表表节点∑S′ikμ左梁μ右梁μ上柱μ下柱61.39+4...22=5.611—0.25—0.755~34.22+1...39×22==7.000—0.600.200.2021.00+1...39+4.222=6.611—0.640.210.15124.22+4...68+1.399=10.22990.410.45—0.1411~94.68+1...39×22++4.222=11.66880.360.400.120.1284.22+4...68++1..39++1..00=11.22990.370.420.120.09184.68+2...30++1..39==8..370.560.27—0.1717~154.68+2...30++1..39×22=9.7760.480.240.140.14144.68+2...30++1..39++1..00=9.3770.500.240.150.11弯矩分配与传递递递见下图图所示示。首先先将各各节点的的分配配系数填填在相相应的方方框内内，将梁梁的固固端弯矩矩填写写在框架架横梁梁相应位位置上上，然后后将节节点放松松，把把各节点点不平平衡弯矩“同时”进行分配配。假假定：远远端固固定进行行传递递（不向向滑动动端传递递）；；右（左左）梁梁分配弯弯矩向向左（右右）梁梁传递；；上（下下）柱分分配弯弯矩向下下（上上）柱传传递（传传递系数数均为为1/2）；第一一次次分配弯弯矩传传递后，再再进进行第二二次弯弯矩分配配，然然后不再再传递递。5.1.2恒载载载作用下下的梁梁端固端端弯矩矩计算1.屋面梁边跨：Mp=====52.9922kN·mm第二跨：Mp=====17.1155kN·mm中跨：Mp=====91.4466kN·mm2.楼面梁边跨：Mp=====28.5511kN·mm第二跨：Mp=====9.244kNN·m中跨：Mp=====49.2288kN·mm5.1.3恒载载载作用下下的框框架支座座弯矩矩二次分分配分配法采用弯矩矩矩二次分分配法法进行计计算，计计算过程程见表表5.3所示示。表5.3恒恒恒荷载弯矩矩二二次分配配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.750.250.410.140.450.560.170.27-52.9252.92-17.15-91.4639.6913.23-14.67-5.00-16.1051.2215.5524.692.85-7.346.62-1.1625.61-8.053.4503.371.12-12.33-4.21-13.532.580.781.2445.91-45.9132.54-10.37-21.1745.7519.78-65.530.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.8319.852.85-3.478.56-2.50-1.1611.83-3.867.783.45-3.85-3.85-11.53-6.02-2.01-2.01-6.69-3.54-1.03-1.03-1.7721.704.70-26.4024.11-6.82-5.48-11.8116.2513.659.32-39.220.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.832.852.85-3.478.29-1.16-1.1611.83-3.863.453.45-0.45-0.45-1.34-6.41-2.11-2.11-7.04-1.46-0.43-0.43-0.738.108.10-16.2023.45-5.58-5.58-12.1618.349.929.92-38.180.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-28.5128.51-9.24-49.285.705.7017.11-6.94-2.31-2.31-7.7123.656.906.9011.832.852.99-3.478.29-1.16-1.1611.83-3.863.453.70-0.47-0.47-1.42-6.41-2.11-2.11-7.04-1.58-0.46-0.46-0.798.088.22-16.3023.45-5.58-5.58-12.1618.219.8910.14-38.240.210.150.640.370.120.090.420.500.150.110.24-28.5128.51-9.24-49.285.984.2818.25-7.13-2.31-1.73-8.0924.647.395.4211.832.85-3.579.13-1.1612.32-4.053.450.150.110.46-7.51-2.43-1.83-8.520.300.090.070.148.984.39-13.3723.00-5.90-3.56-13.5420.8910.935.49-37.312.20-1.782.75梁的跨中弯矩的的的计算，由由公公式计算，楼楼面荷载载按满满布考虑虑。恒恒荷载的的弯矩矩分配图图见图图5.2所示。40.16kNNN·m17.52kNNN·m22,95kNNN·m22.90kNNN·m24.59kNNN·m-16.31kkkN·mm-4.79kNNN·m-6.01kNNN·m-5.94kNNN·m-7.97kNNN·m71.87kNNN·m22.38kNNN·m23.42kNNN·m23.36kNNN·m24.29·mmm图5.2恒荷荷荷载作用下下的的框架弯弯矩图图（单位：kN·m）5.2活荷载下下下框架的的内力力计算5.2.1活活活荷载作作用下下的梁端端固端端弯矩计计算1.屋面梁边跨：Mp=====15.1199kN·mm第二跨：Mp=====4.922kNN·m中跨：Mp=====26.2244kN·mm2.楼面梁边跨：Mp=====15.1199kN·mm第二跨：Mp=====6.155kNN·m中跨：Mp=====26.2244kN·mm5.2.2活载载载作用下下的框框架支座座弯矩矩二次分分配活荷载的弯矩二二二次分配配，计计算过程程见表表5.4。表5.4活活活荷载弯矩矩二二次分配配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.750.250.410.140.450.560.170.27-15.1915.19-4.92-26.2411.393.80-4.21-1.44-4.6214.694.467.082.85-2.111.90-1.167.35-2.311.840-0.56-0.18-3.32-1.13-3.640.260.080.1313.68-13.689.56-3.73-5.8312.646.38-19.030.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.305.701.52-1.634.56-0.72-0.546.30-1.812.231.84-1.12-1.12-3.35-3.46-1.15-1.15-3.84-1.08-0.32-0.32-0.547.623.44-11.0613.04-2.95-2.77-7.319.715.585.19-20.480.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.301.521.52-1.634.56-0.54-0.546.30-1.811.841.84-0.45-0.45-1.34-3.52-1.17-1.17-3.91-0.90-0.26-0.26-0.457.624.11-9.0512.98-2.79-2.79-7.389.895.255.25-20.390.200.200.600.360.120.120.400.480.140.140.24-15.1915.19-6.15-26.243.043.049.11-3.25-1.08-1.08-3.6212.603.673.676.301.521.60-1.634.56-0.54-0.546.30-1.811.841.97-0.30-0.30-0.89-3.52-1.17-1.17-3.91-0.96-0.28-0.28-0.484.264.34-8.612.98-2.79-2.79-7.389.835.235.33-20.420.210.150.640.370.120.090.420.500.150.110.24-15.1915.19-6.15-26.243.192.289.72-3.34-1.08-0.81-3.8013.123.942.896.301.52-1.674.86-0.546.56-1.901.840.030.020.10-4.03-1.31-0.98-4.580.030.010.010.014.742.30-7.0412.68-2.93-1.79-7.9711.255.792.90-19.931.15-0.891.45活荷载作用下的的的框架弯矩矩图图见图5.3所示。梁的跨中弯矩的的的计算，由由公公式计算，楼楼面荷载载按满满布考虑虑。11.16kNNN·m10.46kNNN·m11.77kNNN·m11.99kNNN·m12.92kNNN·m-4.31kNNN·m-2.36kNNN·m-2.48kNNN·m-2.23kNNN·m-3.46kNNN·m20.34kNNN·m18.89kNNN·m18.98kNNN·m18.95kNNN·m19.44kNNN·m..图5.3活荷荷荷载作用下下的的框架弯弯矩图图（单位：kN·m）5.3恒（活）载载载下剪力力、轴轴力计算算5.3.1恒（活活）载作作用下下的框架架梁端端剪力梁端剪力可根据据据梁上竖竖向荷荷载引起起的剪剪力与梁梁端弯弯矩引起起的剪剪力相叠叠加而而得：eq\o\ac(○,1)荷载引引引起的剪力力：：V左=V右=q1L1/2eq\o\ac(○,2)弯矩引引引起的剪力力：：边跨：V左=-V右=（M左+M右）/L第二跨：V左===-V右=（M左+M右）/L中跨：V左=V右=（M左+M右）/L计算过程见表555.5。表5.5恒恒恒（活）载载作作用下的的框架架梁端剪剪力层数q（kN/m）L（m）ql/2∑M/l左端V=ql//22-∑M/l右端V=ql//22+∑M/lABBCCEABBCCEABBCCEABBCCEABBCCEABBCCE531.3618.8237.644.52.75.470.5625.4101.632.97-9.1067.5934.5101.6373.5316.3101.639.005.4010.80-20.25-7.29-29.16-0.92-2.520-19.33-4.77-29.16-21.17-9.81-29.16416.9010.1420.284.52.75.438.0213.6954.750.51-1.64037.5115.3354.7538.5312.0554.759.006.7510.80-20.25-9.11-29.16-0.32-0.890-19.93-8.22-29.16-20.57-10-29.16316.9010.1420.284.52.75.438.0213.6954.75-1.61-2.29039.6315.9854.7536.4111.454.759.006.7510.80-20.2555-9.11-29.16-0.87-0.930-19.38-8.18-29.16-21.12-10.04-29.16216.9010.1420.284.52.75.438.0213.6954.75-1.59-2.24039.6115.9354.7536.4311.4554.759.006.7510.80-20.25-9.11-29.16-0.97-0.740-19.28-8.37-29.16-21.22-9.85-29.16116.9010.1420.284.52.75.438.0213.6954.75-2.14-2.72040.1616.4154.7535.8810.9754.759.006.7510.80-20.25-9.11-29.16-1.25-1.210-19-7.9-29.16-21.5-10.32-29.16注：上、下格数数数字分别为恒、活荷载载作作用下的的相应应数据5.3.2框架架架柱轴力力计算算柱的计算考虑粉粉粉刷层自自重，粉粉刷层的的自重重系数取1.2。底层层层柱：0.4×0.4×5.00××25××1..2=244kN其余余余柱：0.4×0.4×3.66××25××1..2=177..28kNN恒（活）载作用用用下的框框架边边柱轴力力计算算计算过程见表555.6。表5.6恒恒恒（活）载载作作用下框框架边边柱轴力力计算算(kN)层数截面横梁剪力纵向梁传来的荷荷荷载柱自重柱轴力恒载活载恒载活载恒载活载5顶67.5919.3368.45017.28136.0419.33底17.28153.3219.334顶37.5119.9392.88017.28283.7139.26底17.28300.9939.263顶39.6321,1292.88017.28433.560.38底92.8817.28450.7860.382顶39.6119.2692.88017.28583.2779.64底92.88600.5579.641顶40.1619.0092.88024733.5998.64底757.5998.64恒（活）载作用用用下的框框架中中柱轴力力计算算计算过程见表555.7。表5.7恒恒恒（活）载载作作用下框框架中中柱轴力计计算(kN)层数截面横梁剪力纵向梁传来荷载载载柱自重柱轴力恒载活载恒载活载恒载活载5顶34.54.7789.82017.28124.324.77底141.64.774顶15.338.2291.49017.28248.4212.99底265.712.993顶15.988.1891.49017.28373.1721.17底390.4521.172顶15.938.3791.49017.28497.8729.54底515.1529.541顶16.417.9091.49024623.0537.44底647.0537.44层数截面横梁剪力纵向梁传来荷载载载柱自重柱轴力恒载活载恒载活载恒载活载5顶101.6329.1685.23017.28186.8629.16底204.1429.164顶54.7529.1687.25017.28346.1458.32底363.4258.323顶54.7529.1687.25017.28505.4287.48底87.25522.787.482顶54.7529.1687.25017.28664.7116.64底87.25681.98116.641顶54.7529.1687.25024823.98145.8底847.98145.8(4)恒载、活活活载下的的的梁梁剪力图图、柱柱轴力图图如图图5.4（1）、（2）所示（1）（2）图5.4恒恒恒载、活载载下下的的梁梁剪力力图、柱柱轴力力图5.4水平地震震震作用下下的框框架的内内力计计算因横梁线刚度与与与柱线刚刚度之之比大于3，故内力计计算算采用反弯弯点点法计算算。确定各柱反弯点点点位置。假定除底底底层外各各层上上下柱两两端转转角相同同，反反弯点的的位置置固定不不变。除除底层柱柱的反反弯点高高度位位于2/3柱高出，其其其余层柱柱的反反弯点位位于1/2柱高。图5.5反反反弯点位置置示示意图（2）分层层取脱离离体计计算各反反弯点点处剪力力。（3）先求求柱端弯弯矩，再再节点平平衡求求梁端弯弯矩，当当为中间间点时时，按梁梁的相相对线刚刚度分分配节点点处柱柱端不平平衡弯弯矩。根据以上上上计算原原则，计计算框架架的弯弯矩如表5.8所示。表5.8水水水平地震作作用用下框架架中梁梁轴力、弯矩矩计算(kN)层号轴号Fi(KN)Vj(KN)vh或(1-vv)h((m))柱端弯矩Mc(((KN.mm))梁端弯矩Mb(((KN.mm))MabMbaMbcMcbMce5A522.592.081.8165.75165.7551.38114.37111.0554.70B92.08165.75C92.08165.754A952.21163.701.8294.66294.6691.35203.32197.4297.24B163.70294.66C163.70294.663A1014.0111219.001.8394.20394.20122.20272.00264.12130.09B219.00394.20C219.00394.202A1251.1222258.521.8465.34465.34144.25321.08311.78153.56B258.52465.34C258.52465.341A1662.4666265.211.67471.07471.07146.03325.04315.62155.45B265.21471.07C265.21471.07A1662.4666265.213.33939.32939.32291.19648.13629.34309.97B265.21939.32C265.21939.325.5风荷载下下下框架的的内力力计算因横梁线刚度与与与柱线刚刚度之之比大于3，故内力计计算算采用反弯弯点点法计算算。（1）确定各柱柱反反弯点位置置置。假定除底底底层外各各层上上下柱两两端转转角相同同，反反弯点的的位置置固定不不变。除除底层柱柱的反反弯点高高度位位于2/3柱高出，其其其余层柱柱的反反弯点位位于1/2柱高。图5.6反弯弯弯点位置示示意意图（2）分层层取脱离离体计计算各反反弯点点处剪力力。（3）先求求柱端弯弯矩，再再节点平平衡求求梁端弯弯矩，当当为中间间点时时，按梁梁的相相对线刚刚度分分配节点点处柱柱端不平平衡弯弯矩。根据以以以上计算算原则则，计算算框架架的弯矩矩如表表5.9所示。表5.9水水水平地震作作用用下框架架中梁梁轴力、弯矩矩计算(kN)层号轴号Fi(KN)Vj(KN)vh或(1-vv)h((m))柱端弯矩Mc(((KN.mm))梁端弯矩Mb(((KN.mm))MabMbaMbcMcbMce5A4.910.821.801.471.470.461.020.990.49B0.821.47C0.821.474A10.581.761.803.174.651.443.213.111.53B1.763.17C1.763.173A16.292.721.804.898.062.505.565.402.66B2.724.89C2.724.892A22.003.671.806.6011.493.567.937.703.79B3.676.60C3.676.601A30.875.151.678.5915.194.7110.4810.185.01B5.158.59C5.158.59A30.875.153.3317.1325.737.9717.7517.248.49B5.1517.13C5.1517.13风荷载作用下的的的框架弯弯矩图图如图5..77所示：图5.7风荷载载载作用下的的框框架弯矩矩图6内力组合由于本设计计的的主要任务务务是设计计基础础，故只只统计计柱底层层边柱柱和中柱柱的内内力组合合，计计算过程程见下下表。根据《荷载规范范范》和《高高层层建筑混混凝土土结构设设计规规程》（JGJ33--20100），由于于风荷载载作用用下的组组合与与考虑地地震组组合相比比，一一般较小小，对对于结构构设计计不起控控制作作用，故故不考考虑。本本工程程只考虑虑以下下二种内内力组组合：梁端弯矩M都是是是经过调调幅后后的弯矩矩，调调幅系数数为0.8。调幅只只对对竖向荷荷载作作用下的的内力力进行调调幅，不不对水平平荷载载作用下下的内内力进行行调幅幅。（见见下表表61、6.2）：：表6.1底底底层边柱内内力力组合表表层数恒载活载恒载+活载1.2×恒载+++1.44×活载1.35×恒载载载+1.44××0.77×活载Nmax、M、V底层M顶4.392.306.698.498.188.18M底2.201.153.354.254.104.10N顶-733.5999-98.64-832.2333-1018.4440-1087.0001-1087.0001N底-757.5999-98.64-856.2333-1047.2220-1119.4441-1119.4441V265.210265.21318.48358.04358.04表6.2底底底层中柱内内力力组合表表层数恒载活载恒载+活载1.2×恒载+++1.44×活载1.35×恒载载载+1.44××0.77×活载Nmax、M、V底层M顶-3.59-1.79-5.38-6.81-6.60-6.60M底-1.78-0.89-2.67-3.38-3.28-3.28N顶-623.0555-37.44-660.4999-800.0888-877.8111-877.8111N底-647.0555-37.44-684.4999-828.8888-910.2111-910.2111V265.210265.21318.48358.04358.04层数恒载活载恒载+活载1.2×恒载+++1.44×活载1.35×恒载载载+1.44××0.77×活载Nmax、M、V底层M顶5.492.908.3910.6510.2510.25M底2.751.454.205.335.135.13N顶-823.9888-145.8000-969.7888-1192.9990-1255.2226-1255.2226N底-847.9888-145.8000-993.7888-1221.7770-1287.6666-1287.6666V265.210265.21318.48358.04358.047基础设计7.1.选择桩桩桩端持力力层、承承台埋深深根据地质条件，以以粉质粘土层层为桩尖持力力层，采用预预制混凝土方方桩，桩长L=20m，截面尺寸寸为400mmm400mm，桩尖进入入粉质粘土层层为2m。桩身材料料：混凝土，C30级，=14..3；钢筋，二级级钢筋，==300。承承台用C20及混凝土，==9.6；=1.100，钢筋，三三级钢筋，===360,承台底面埋埋深d=2.00m。7.2.确定单单单桩极限限承载载力标准准值根据地基基础规规规范经验验公式式桩侧土的极限侧侧侧阻力标标准值值（kPa）查表取可得：淤泥质粘土层，=22~30kPa，取=23.14kPa.灰色粘土层，时时时，=40~~555kPPa，取=422..14kkPaa。亚粘土层，时时时，=55~~770kPPa，取=577..14kkPaa。粉质粘土层，时，=55~~770kPPa，取=577..14kkPaa。桩的极限端阻力力力标准值值（kPa），可查表表取取值：IL粉质粘土层，（可可塑），混混凝凝土预制制桩桩桩长20m，取=199000-228000kPPa，取=200228.557kPaa单桩竖向承载力力力特征值值：=水平承载力特征征征值：（一一一般取10mm）b=｛｝｝由于混凝凝土土预制桩桩桩型型为方形形，故故取1.0m，地基土土横横向抗力力系数数的比例例系数数2~4..5，取2.5桩顶水平位移系系系数，αh=0..557×220==11..4>>4取ah=4，则=0..9940则7.3.确定桩桩桩数和承承台尺尺寸取n===2根桩距，取A===1.22m。承台尺寸a=11mb==，承承台高取0.8m。确定承台平面尺尺尺寸及桩桩的排排列如下下图所所示。图7.1基基础础剖面图7.4.桩顶作作作用效用用验算算单桩所受的平均均均作用力力（取取承台及及其上上的土的的平均均重度)::单桩所受的最大大大作用力力：基桩水平力设计计计值小于Rha==68..222kN故无须验验算算考虑群群桩效效应的基基桩水水平承载载力。7.5.桩基础础础沉降验验算7.5.1求求求基底压压力和和基底附附加压压力基底压力：基底附加压力：：：=5344..45--199.66416..8857.5.2确确确定沉降降计算算深度因不存在相邻荷荷荷载影响响，故故：Zn=bb((2.5--00.4llnbb)=11×(2.5--0.44lnn1)==2..5,取=3m7.5.3沉沉沉降计算算表777.1计算桩基基础础最终沉沉降量量点号Zil/bz/b12.02.64.00.0515103.0103.00.0606.1823.02.66.00.0685205.5102.50.0606.15桩尖以下3m处处处附加应应力：：=28..555kPPa自重应力kPaaa由于计计算到桩尖尖尖一下3m即可。7.5.4确确确定沉降降经验验系数等效沉降系数：：：桩基沉降经验系系系数：（查查桩桩基规范5.5..111）桩基沉降为：<120mm满足规范要求7.6.桩身结结结构设计计计算算两段桩长为和，采采用双点点吊立立的强度度计算算进行桩桩身配配筋设计计。吊吊点位置置在距桩顶、桩端平平平面处，起起吊吊时桩身身最大大正负弯弯矩，其其，，为每延延米米桩的自自重，故故：桩身截面有效高高高度查《混凝土结构构构设计规规范》()附表得，，桩身受拉主筋筋筋配筋量量：为便于配筋，上上上下两段段桩都都采用相相同的的配筋，选选用用220（），因此此整整个截面面的主主筋为420（12566），其其配筋率5%>，其其他他构造钢钢筋见见施工图图，桩桩的吊装装图如如图3所示。图7.2桩的的的吊装图桩身强度：上段桩吊点位置置置：距桩桩端处处下段桩吊点位置置置：距桩桩端处处箍筋采用8@22200,在桩顶和和桩桩尖应适适当加加密，具具体见见桩身结结构施施工图。桩桩尖尖长，取，桩顶顶设设置三层层8@@50钢筋网，层层层距。地基基础课程设计7.7.承台设设设计计算算地基基础课程设计承台高0..88m，桩顶伸伸入入承台50mm，钢筋的的保保护层取35mm，则承台台有有效高度度：。7.7.1承台台台受冲切切承载载力验算算7.1.1.柱柱柱边冲切切有公式可求得冲冲冲垮比与冲冲切切系数：，，因h=800mmmm，故可取取。>F=128777.666×1.355==17338..34kkN((满足)7.7.2承台台台受剪承承载力力计算剪跨比与以上冲冲冲垮比相相同，故故，因（满足）。构造配箍筋，箍箍箍筋采用用6@@200。7.7.3承台台台受弯承承载力力计算选用7#25，，沿平行于y轴轴方向均匀匀匀布置。选用3#12，，沿平行x轴方方向均匀匀布置。图7.3基基基础配筋图8结论毕业设计是大学学学本科教教育培培养目标标实现现的重要要阶段段，是毕毕业前前的综合合学习习阶段，是是深深化、拓拓宽、综综合教学学的重重要过程,是对大学学期期间所学学专业业知识的的全面面总结。毕业设计题目为为为《深圳圳市天天翔办公公楼桩桩基础设设计》。在在在设计前前期，我我温习了了《结结构力学学》、《钢钢钢筋混凝凝土》、《建建筑结构抗震震设计》等知知识，并借阅阅了《抗震规规范》、《混混凝土规范》、《荷荷载规范》等等规范。在设设计时，我们们通过所学的的基本理论、专专业知识和基基本技能进行行建筑、结构构设计。在毕毕设后期，主主要进行设计计手稿的电脑脑输入，并得得到老师的审审批和指正，使使我圆满的完完成了任务，在在此表示衷心心的感谢。毕业设计的两个个个月里，在在指指导老师——苏卿老师师的的帮助下下，经经过资料料查阅阅、设计计计算算、论文文撰写写以及外外文的的翻译，加加深深了对新新规范范、规程程、手手册等相相关内内容的理理解。巩巩固了专专业知知识、提提高了了综合分分析、解解决问题题的能能力。在在进行行内力组组合的的计算时时，进进一步了了解了了Exceel。在绘图图时时熟练掌掌握了了AutooCCAD，以上所所有有这些从从不同同方面达达到了了毕业设设计的的目的与与要求求。在结构计算过程程程中，我我用PkPM的TAT--8对手算结结果果进行了了复合合，发现PkPM计算出来来的的结果偏偏于保保守，我我认为为这样是是出于于安全的的考虑虑。由于自己水平