某防震减灾工程石材幕墙计算书

PAGEPAGE74防震减灾指挥技术中心外装饰工程设计计算书2005.5.2目录TOC目录1一、设计计算依据：3二、设计荷载确定原则:3三、立柱计算5(一eq)、第一eq处立柱计算[标高：13.75m,H150-1]5(二eq)、第二eq处立柱计算[标高：27m,H140-1]7(三eq)、第三eq处立柱计算[标高：30.4m,H100-1]10(四eq)、第四eq处立柱计算[标高：33.4m,槽钢10号]12(五eq)、第五eq处立柱计算[标高：33.4m,槽钢8号]15四、横梁计算17(一eq)、第一eq处横梁计算[标高：27m,M180-26]17(二eq)、第二eq处横梁计算[标高：33.4m,L50x50x5角钢]21五、玻璃计算[标高:27m,中空(外单片.内单片)]24六、结构胶胶形计算[标高:27m,D.C.995]27七、横梁与立柱连接计算29(一eq)、第一eq处横梁与立柱连接计算[标高:27m,M180-26+H140-1]29(二eq)、第二eq处横梁与立柱连接计算[标高:33.4m,L50x50x5角钢+10＃镀锌槽钢]30八、立柱与支座连接计算32(一eq)、第一eq处立柱与钢支座连接计算[标高:27m,H140-1+6mm厚镀锌钢角码]32(二eq)、第二eq处立柱与钢支座连接计算[标高:33.4m,10＃镀锌槽钢+6mm厚镀锌钢角码]33九、支座计算34(一eq)、第一eq处支座计算[标高:27m,6mm厚镀锌钢角码]34(二eq)、第二eq处支座计算[标高:33.4m,6mm厚镀锌钢角码]35十、支座与埋件连接计算36(一eq)、第一eq处支座与埋件连接计算[标高:27m,支座：6mm厚镀锌钢角码]36(二eq)、第二eq处支座与埋件连接计算[标高:33.4m,支座：6mm厚镀锌钢角码]37十一、幕墙预埋件计算38(一eq)、第一eq处预埋件计算[标高:33.4m,MJ-01]38(二eq)、第二eq处预埋件计算[标高:13.75m,MJ-02]41十二、立柱伸缩缝设计计算44十三、加肋全玻计算[标高:7m,单片]44十四、短槽固定式石材计算[标高:33.4m,MU190]47附录一、符号说明51附录二、材料特性52附录三、参考文献资料54一、设计计算依据：1、EQ建筑结构施工图。2、规范：《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003；《建筑幕墙》JG3035-1996；《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003；《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001、J113-2001；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《钢结构设计规范》GBJ50017-2003。3、工程基本条件：(1)、地区类别：EQC类；(2)、基本风压：Wo=EQ0.45kN/㎡；(3)、风荷载取值按规范要求考虑；(4)、地震烈度：EQ7度；(5)、年最大温差：EQ80oC；(6)、在风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值取为=1/EQ550。二、设计荷载确定原则:在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。1、风荷载根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：Wk=gzszWo················(2.1)式中:Wk风荷载标准值(KN/m2)；gz高度z处的阵风系数；s风荷载体型系数；z风压高度变化系数；Wo基本风压(KN/m2)。按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取w=1.4，即风荷载设计值为：W=wWk=1.4Wk··············(2.2)2、地震作用幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下：qEK=eqEmax\f(Gk,A)·················(2.3)式中,qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；(KN/m2)E为地震动力放大系数；max为水平地震影响系数最大值；eq\f(Gk,A)为单位面积的幕墙结构自重(KN/m2)。按规范要求，地震作用的分项系数取E=1.3，即地震作用设计值为：qE=EqEK=1.3qEK·············(2.4)3、幕墙结构自重按规范要求，幕墙结构自重的分项系数取G=1.2。4、荷载组合按规范要求对作用于幕墙同一方向上的各种荷载应作最不利组合。对垂直立面上的幕墙，其平面外的荷载最不利荷载组合为：WK合=1.0WK+0.5qEK·············(2.5)W合=1.0W+0.5qE·············(2.6)其中,WK合为组合荷载的标准值(KN/m2)；W合为组合荷载的设计值(KN/m2)。三、立柱计算根据大厦的建筑结构特点，综合考虑标高、横向分格宽度、所选立柱型材、楼层高度以及对立柱的固定方式，以下列情况最为不利，须作立柱强度和刚度的校核。(一eq)、第一eq处立柱计算[标高：13.75m,H150-1]1、部位要素该处eq玻璃位于eqBLM-2，计算标高按eq13.75m计，结构自重Gk/A=eq400N/m2，横向分格计算宽度B=eq1150mm。2、力学模型立柱与主体结构通过支座进行连接，计算跨高L=eq4700mm；采用简支梁力学模型，如图所示。3、荷载确定按横向分格宽度B，取出一个纵向的计算单元，立柱受均布载作用。荷载取最大值(标高最高处的值)，对eqC类地区，该处风压高度变化系数取：z=eq0.74；阵风系数取：gz=2.0135；体型系数取：s=1.2。根据公式(2.1)~(2.6)可得：WK=2.0135×EQ1.2×eq0.74×eq0.45取WK=eq1(KN/m2)W=1.4WK=eq1.4(KN/m2)取地震动力放大大系数：EE=55qEk=5×eq0.08×eq400//10000=eq0.16(KNN/m2)qE=1.3qEKK=eq0.208(KN/mm2)W合=1.0×eq1.4+00.5×EQ0.208=EQ1.504(KKN/m22)从而，作用于立立柱上的风风荷载的线线荷载标准准值为：qK=eq1150/1000×eq1==eq1.15(N/mmm)作用于立柱上的的组合线荷荷载设计值值为：q=eq1150/1000×eq1.504==eq1.7296(N/mmm)4、立柱(eqH150-1)参数数:该处立柱的横截截面参数如如下:横截面主惯性矩矩：I=eq4339722mm4横截面积：A=eq1465.409mm2弯矩作用方向的的净截面抵抵抗矩：W=eq56209.14mm3横截面静矩：Sz=eq19266.13mm3型材壁厚：t=eq3mm型材材料为：eq铝合金(60633-T5))；强度设计值为：：ff=eq85.5N/mmm2；弹性模量为：E=eq70000N/mmm2。5、立柱强度校核核根据规范立柱截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(N,AAn)+\f(MM,Wn)≤f式中：maxx立柱中的的最大应力力(N/mmm2)N立柱中的的拉力设计计值(N)An立柱净截截面面积((mm2)M立柱弯矩矩设计值((N.mmm)塑性发展展系数，取取为1.005Wn弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)该处立柱跨中弯弯矩值最大大为：EQM=\f(qL2,8)EQ=\f(1.7296×47002,88)EQ=4775857.8694(N.mm)立柱承受拉力设设计值为：：eqN=1.2eq\f(Gk,A)×L×BB错误!未定义义书签。=1.2×eq400××eq4700×eq1150/100000000=eq2594.3999(N)则：EQmaxx=\f((N,Ann)+\f(MM,Wn)EQ=\f(2594.3999,1465.409)+\f(4775857.8694,1.05×56209.114)EQ=82.6903(N/mm2)可见：eqmax≤f所选立柱的强度度满足设计计要求。6、立柱刚度校核核立柱最大挠度：：EQdmax=\\f(5qqkL4,3844E.I)EQ=\f(5×1.15×477004,3844×700000×43399722))EQ=24.0529(mm)式中：dmaax立柱最大大挠度(mm)qk立柱承受受的风荷载载对应的标标准线荷载载(N/mmm)L立柱支点点间的距离离(mm)E立柱材料料的弹性模模量(N/mmm2)I立柱横截截面主惯性性矩(mm4)根据规规范对立柱柱刚度要求求，立柱挠挠度限值为为df,liim=eq\f(L,1800)，即即df,liim=eq26.1111mm可见，dmaax≤df,liim所选立柱的刚度度满足设计计要求。(二eq)、第二eq处立柱计计算[标高：277m,H1140-11]1、部位要素该处eq玻璃位于eqBBLM-22、5，计算标标高按eq27m计，结构构自重Gk/A=eq400NN/m2，横向分分格计算宽宽度B=eq1450mm。2、力学模型立柱与主体结构构通过支座座进行连接接，计算跨跨高L=eq3900mm；采用用简支梁力力学模型，如如图所示。3、荷载确定按横向分格宽度度B，取出一一个纵向的的计算单元元，立柱受受均布载作作用。荷载取最大值((标高最高高处的值))，对eqC类地区区，该处风风压高度变变化系数取取：z=eq0.9536；阵风系数取：：gz=11.85229；体体型系数取取：s=1..2。根据公式(2..1)~((2.6))可得：WK=1.85299×EQ1.2×eq0.9536×eq0.45取WK=eq1(KN/mm2)W=1.4WK==eq1.4(KN/mm2)取地震动力放大大系数：EE=55qEk=5×eq0.08×eq400//10000=eq0.16(KNN/m2)qE=1.3qEKK=eq0.208(KN/mm2)W合=1.0×eq1.4+00.5×EQ0.208=EQ1.504(KKN/m22)从而，作用于立立柱上的风风荷载的线线荷载标准准值为：qK=eq1450/1000×eq1==eq1.45(N/mmm)作用于立柱上的的组合线荷荷载设计值值为：q=eq1450/1000×eq1.504==eq2.1808(N/mmm)4、立柱(eqH140-1)参数数:该处立柱的横截截面参数如如下:横截面主惯性矩矩：I=eq3653758mm4横截面积：A=eq1405.409mm2弯矩作用方向的的净截面抵抵抗矩：W=eq50741.21mm3横截面静矩：Sz=eq17238.43mm3型材壁厚：t=eq3mm型材材料为：eq铝合金(60633-T5))；强度设计值为：：ff=eq85.5N/mmm2；弹性模量为：E=eq70000N/mmm2。5、立柱强度校核核根据规范立柱截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(N,AAn)+\f(MM,Wn)≤f式中：maxx立柱中的的最大应力力(N/mmm2)N立柱中的的拉力设计计值(N)An立柱净截截面面积((mm2)M立柱弯矩矩设计值((N.mmm)塑性发展展系数，取取为1.005Wn弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)该处立柱跨中弯弯矩值最大大为：EQM=\f(qL2,8)EQ=\f(2.1808×39002,88)EQ=4146245.926(N.mm)立柱承受拉力设设计值为：：eqN=1.2eq\f(Gk,A)×L×BB错误!未定义义书签。=1.2×eq400××eq3900×eq1450/100000000=eq2714.3999(N)则：EQmaxx=\f((N,Ann)+\f(MM,Wn)EQ=\f(2714.3999,1405.409)+\f(4146245.926,1.05×50741.221)EQ=79.7539(N/mm2)可见：eqmax≤f所选立柱的强度度满足设计计要求。6、立柱刚度校核核立柱最大挠度：：EQdmax=\\f(5qqkL4,3844E.I)EQ=\f(5×1.45×399004,3844×700000×36533758))EQ=17.0776(mm)式中：dmaax立柱最大大挠度(mm)qk立柱承受受的风荷载载对应的标标准线荷载载(N/mmm)L立柱支点点间的距离离(mm)E立柱材料料的弹性模模量(N/mmm2)I立柱横截截面主惯性性矩(mm4)根据规规范对立柱柱刚度要求求，立柱挠挠度限值为为df,liim=eq\f(L,1800)，即即df,liim=eq21.6667mm可见，dmaax≤df,liim所选立柱的刚度度满足设计计要求。(三eq)、第三eq处立柱计计算[标高：300.4m,,H1000-1]1、部位要素该处eq玻璃位于eqBBLM-33、4、6、7、8、9、10，计算算标高按eq30.4mm计，结构构自重Gk/A=eq400NN/m2，横向分分格计算宽宽度B=eq800mm。2、力学模型立柱与主体结构构通过支座座进行连接接，计算跨跨高L=eq3900mm；采用用简支梁力力学模型，如如图所示。3、荷载确定按横向分格宽度度B，取出一一个纵向的的计算单元元，立柱受受均布载作作用。荷载取最大值((标高最高高处的值))，对eqC类地区区，该处风风压高度变变化系数取取：z=eq1.0047；阵风系数取：：gz=11.82771；体体型系数取取：s=1..2。根据公式(2..1)~((2.6))可得：WK=1.82711×EQ1.2×eq1.0047×eq0.45取WK=eq1(KN/mm2)W=1.4WK==eq1.4(KN/mm2)取地震动力放大大系数：EE=55qEk=5×eq0.08×eq400//10000=eq0.16(KNN/m2)qE=1.3qEKK=eq0.208(KN/mm2)W合=1.0×eq1.4+00.5×EQ0.208=EQ1.504(KKN/m22)从而，作用于立立柱上的风风荷载的线线荷载标准准值为：qK=eq800/1000×eq1==eq0.8(N/mmm)作用于立柱上的的组合线荷荷载设计值值为：q=eq800/1000×eq1.504==eq1.2032(N/mmm)4、立柱(eqH100-1)参数数:该处立柱的横截截面参数如如下:横截面主惯性矩矩：I=eq1581717mm4横截面积：A=eq1165.409mm2弯矩作用方向的的净截面抵抵抗矩：W=eq31009.86mm3横截面静矩：Sz=eq10570.54mm3型材壁厚：t=eq3mm型材材料为：eq铝合金(60633-T5))；强度设计值为：：ff=eq85.5N/mmm2；弹性模量为：E=eq70000N/mmm2。5、立柱强度校核核根据规范立柱截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(N,AAn)+\f(MM,Wn)≤f式中：maxx立柱中的的最大应力力(N/mmm2)N立柱中的的拉力设计计值(N)An立柱净截截面面积((mm2)M立柱弯矩矩设计值((N.mmm)塑性发展展系数，取取为1.005Wn弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)该处立柱跨中弯弯矩值最大大为：EQM=\f(qL2,8)EQ=\f(1.2032×39002,88)EQ=2287583.967(N.mm)立柱承受拉力设设计值为：：eqN=1.2eq\f(Gk,A)×L×BB错误!未定义义书签。=1.2×eq400××eq3900×eq800/100000000=eq1497.6(N)则：EQmaxx=\f((N,Ann)+\f(MM,Wn)EQ=\f(1497.6,1165.409)+\f(2287583.967,1.05×31009.886)EQ=71.5418(N/mm2)可见：eqmax≤f所选立柱的强度度满足设计计要求。6、立柱刚度校核核立柱最大挠度：：EQdmax=\\f(5qqkL4,3844E.I)EQ=\f(5×0.8×390004,3844×700000×15811717))EQ=21.1651(mm))式中：dmaax立柱最大大挠度(mm)qk立柱承受受的风荷载载对应的标标准线荷载载(N/mmm)L立柱支点点间的距离离(mm)E立柱材料料的弹性模模量(N/mmm2)I立柱横截截面主惯性性矩(mm4)根据规规范对立柱柱刚度要求求，立柱挠挠度限值为为df,liim=eq\f(L,1800)，即即df,liim=eq21.6667mm可见，dmaax≤df,liim所选立柱的刚度度满足设计计要求。(四eq)、第四eq处立柱计计算[标高：333.4m,,槽钢10号]1、部位要素该处eq花岗岩位于于eq墙角区石石材幕墙，计计算标高按按eq33.4m计，结构构自重Gk/A=eq1000NN/m2，横向分分格计算宽宽度B=eq1250mm。2、力学模型立柱与主体结构构通过支座座进行连接接，计算跨跨高L=eq3900mm；采用用简支梁力力学模型，如如图所示。3、荷载确定按横向分格宽度度B，取出一一个纵向的的计算单元元，立柱受受均布载作作用。荷载取最大值((标高最高高处的值))，对eqC类地区区，该处风风压高度变变化系数取取：z=eq1.0472；阵风系数取：：gz=11.80771；体体型系数取取：s=2。根据公式(2..1)~((2.6))可得：WK=1.80711×EQ2×eq1.0472×eq0.45取WK=eq1.7032(KN/mm2)W=1.4WK==eq2.3845(KN/mm2)取地震动力放大大系数：EE=55qEk=5×eq0.08×eq1000//10000=eq0.4(KNN/m2)qE=1.3qEKK=eq0.52(KN/mm2)W合=1.0×eq2.3845+00.5×EQ0.52=EQ2.6445(KKN/m22)从而，作用于立立柱上的风风荷载的线线荷载标准准值为：qK=eq1250/1000×eq1.7032==eq2.129(N/mmm)作用于立柱上的的组合线荷荷载设计值值为：q=eq1250/1000×eq2.6445==eq3.3056(N/mmm)4、立柱(eq槽钢110号)参数:该处立柱的横截截面参数如如下:横截面主惯性矩矩：I=eq1983336mm4横截面积：A=eq1274.405mm2弯矩作用方向的的净截面抵抵抗矩：W=eq39666.71mm3横截面静矩：Sz=eq23528mm3型材壁厚：t=eq2.65mm型材材料为：eq钢材(Q2335.t≤20mmm)；强度设计值为：：ff=eq215N/mmm2；弹性模量为：E=eq210000N/mmm2。5、立柱强度校核核根据规范立柱截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(N,AAn)+\f(MM,Wn)≤f式中：maxx立柱中的的最大应力力(N/mmm2)N立柱中的的拉力设计计值(N)An立柱净截截面面积((mm2)M立柱弯矩矩设计值((N.mmm)塑性发展展系数，取取为1.005Wn弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)该处立柱跨中弯弯矩值最大大为：EQM=\f(qL2,8)EQ=\f(3.3056×39002,88)EQ=6284771.8629(N.mm)立柱承受拉力设设计值为：：eqN=1.2eq\f(Gk,A)×L×BB错误!未定义义书签。=1.2×eq1000××eq3900×eq1250/100000000=eq5850(N)则：EQmaxx=\f((N,Ann)+\f(MM,Wn)EQ=\f(5850,1274.405)+\f(6284771.8629,1.05×39666.771)EQ=155.4851(N/mm2)可见：eqmax≤f所选立柱的强度度满足设计计要求。6、立柱刚度校核核立柱最大挠度：：EQdmax=\\f(5qqkL4,3844E.I)EQ=\f(5×2.129×3390044,3844×2100000×19833336))EQ=15.3977(mm)式中：dmaax立柱最大大挠度(mm)qk立柱承受受的风荷载载对应的标标准线荷载载(N/mmm)L立柱支点点间的距离离(mm)E立柱材料料的弹性模模量(N/mmm2)I立柱横截截面主惯性性矩(mm4)根据规规范对立柱柱刚度要求求，立柱挠挠度限值为为df,liim=eq\f(L,2500)，即即df,liim=eq15.6mm可见，dmaax≤df,liim所选立柱的刚度度满足设计计要求。(五eq)、第五eq处立柱计计算[标高：333.4m,,槽钢8号]1、部位要素该处eq花岗岩位于于eq墙面区石石材幕墙，计计算标高按按eq33.4m计，结构构自重Gk/A=eq1000NN/m2，横向分分格计算宽宽度B=eq1100mm。2、力学模型立柱与主体结构构通过支座座进行连接接，计算跨跨高L=eq3900mm；采用用简支梁力力学模型，如如图所示。3、荷载确定按横向分格宽度度B，取出一一个纵向的的计算单元元，立柱受受均布载作作用。荷载取最大值((标高最高高处的值))，对eqC类地区区，该处风风压高度变变化系数取取：z=eq1.0472；阵风系数取：：gz=11.80771；体体型系数取取：s=1..2。根据公式(2..1)~((2.6))可得：WK=1.80711×EQ1.2×eq1.0472×eq0.45取WK=eq1.0219(KN/mm2)W=1.4WK==eq1.4307(KN/mm2)取地震动力放大大系数：EE=55qEk=5×eq0.08×eq1000//10000=eq0.4(KNN/m2)qE=1.3qEKK=eq0.52(KN/mm2)W合=1.0×eq1.4307+00.5×EQ0.52=EQ1.6907(KKN/m22)从而，作用于立立柱上的风风荷载的线线荷载标准准值为：qK=eq1100/1000×eq1.0219==eq1.1241(N/mmm)作用于立柱上的的组合线荷荷载设计值值为：q=eq1100/1000×eq1.6907==eq1.8597(N/mmm)4、立柱(eq槽钢88号)参数:该处立柱的横截截面参数如如下:横截面主惯性矩矩：I=eq1115369mm4横截面积：A=eq1104.265mm2弯矩作用方向的的净截面抵抵抗矩：W=eq27884.23mm3横截面静矩：Sz=eq16564.41mm3型材壁厚：t=eq2.5mm型材材料为：eq钢材(Q2335.t≤20mmm)；强度设计值为：：ff=eq215N/mmm2；弹性模量为：E=eq210000N/mmm2。5、立柱强度校核核根据规范立柱截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(N,AAn)+\f(MM,Wn)≤f式中：maxx立柱中的的最大应力力(N/mmm2)N立柱中的的拉力设计计值(N)An立柱净截截面面积((mm2)M立柱弯矩矩设计值((N.mmm)塑性发展展系数，取取为1.005Wn弯矩作用用方向的净净截面抵抗抗矩(mm3)该处立柱跨中弯弯矩值最大大为：EQM=\f(qL2,8)EQ=\f(1.8597×39002,88)EQ=3535754.5575(N.mm)立柱承受拉力设设计值为：：eqN=1.2eq\f(Gk,A)×L×BB错误!未定义义书签。=1.2×eq1000××eq3900×eq1100/100000000=eq5148(N)则：EQmaxx=\f((N,Ann)+\f(MM,Wn)EQ=\f(5148,1104.265)+\f(3535754.5575,1.05×27884.223)EQ=125.425(N/mm2)可见：eqmax≤f所选立柱的强度度满足设计计要求。6、立柱刚度校核核立柱最大挠度：：EQdmax=\\f(5qqkL4,3844E.I)EQ=\f(5×1.1241××390004,3844×2100000×11155369))EQ=14.4565(mm)式中：dmaax立柱最大大挠度(mm)qk立柱承受受的风荷载载对应的标标准线荷载载(N/mmm)L立柱支点点间的距离离(mm)E立柱材料料的弹性模模量(N/mmm2)I立柱横截截面主惯性性矩(mm4)根据规规范对立柱柱刚度要求求，立柱挠挠度限值为为df,liim=eq\f(L,2500)，即即df,liim=eq15.6mm可见，dmaax≤df,liim所选立柱的刚度度满足设计计要求。四、横梁计算综合考虑横梁所所处位置的的标高、横横向分格宽宽度、所选选横梁型材材，以下列列情况最为为不利，须须作横梁强强度和刚度度的校核。(一eq)、第一eq处横梁计计算[标高：277m,M1180-226]1、部位基本参数数该处位于eq隐框玻玻璃幕墙；；计算标高高为eq27m；饰面材材料为eq玻璃璃，横梁所所受到的重重力取为GGK/A=eq400N/m2；横梁的的计算长度度取B=eq1450mm；纵向向分格计算算高度eqH=1500mmm。平面外风荷载标标准值WK=1KN/m2，组合面面荷载设计计值W合=1.5004KN/m2。2、力学模型横梁与立柱相接接，相当于于两端简支支。在平面内，横梁梁受到饰面面板材的重重力作用，可可视为均布布线荷载qqG；qG=1.2GKK/A.HH=1..2×400×15000/1066=0..72(kkN/m))在平面外，横梁梁受到风压压等荷载作作用，其受受力面积为为上左图阴阴影部分；；其中q是阴影面面积承受的的最大设计计线荷载；；q=1.09004(kNN/m)，风荷载的最大标标准线荷载载：qK=0.725(kN//m)因此横梁是一个个双弯构件件。3、横梁(eqM180-26)参数数:横梁的横截面参参数如下::横截面积：AA=eq819.5686mm2横截面X-X惯惯性矩：IX=eq575645.6mm4横截面X-X最最小抵抗矩矩：Wnx=eq14897.7mmm3横截面Y-Y惯惯性矩：IY=eq198911.2mm4横截面Y-Y最最小抵抗矩矩：WnY=eq8389.719mm3横截面X-X面面积矩：SX=eq297999.6mm3横截面Y-Y面面积矩：SY=297999.6eqmm3横截面垂直于XX轴腹板的的总宽度：：tX=eq3mmm横截面垂直于YY轴腹板的的总宽度：：tY=3eqmm横梁的材料为：：铝合金(60633-T5))其抗弯强度设计计值为：f=eq85.5N/mmm2；其抗剪强度设计计值为：f=eq49.6N/mmm2；其弹性模量为：：E=eq70000N/mmm2。4、横梁受弯强度度校核根据规范横梁截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(MX,.WnX)+\\f(MYY,.WnY)≤f式中：maxx横梁中的的最大应力力(N//mm2)MX绕X轴(平面内方向)的的弯矩设计计值(NN.mm))MY绕Y轴(垂直平面方向))的弯矩设设计值((N.mmm)材料塑性发展系系数，取为为1.055；EQMX=\f(qGG.B2,8)EQ=\f(0.72×14502,88)EQ=189225(N.mm)EQMY=\f(2qq.B2,12))EQ=\f(2×1.0904××145002,12))EQ=382094.3125(N.mm)则：EQmaxx=\f((MX,.WnX)+\\f(MYY,.WnY)EQ=\f(189225,1.05×14897.77)+\f((3820094.33125,,1.055×83899.7199)EQ=55.4712(N/mm2)可见：max≤≤f所选横梁的强度度满足设计计要求。5、横梁受剪强度度校核根据规范横梁截截面受剪承承载力符合合下式要求求：Xmax=EQ\f(VXXSY,IYtY)≤fYmax=EQ\f(VYSX,IXtX)≤f式中：Xmaax横梁截面面水平X轴腹板中中的最大剪剪应力(N/mmm2)Ymax横梁梁截面垂直直Y轴腹板中中的最大剪剪应力(N/mmm2)VX横梁截面水平XX轴腹板中中的最大剪剪力设计值值(N)VY横梁截面水平YY轴腹板中中的最大剪剪力设计值值(N)SX横梁截面绕水平平X轴的毛截截面面积矩矩(mm3)SY横梁截面绕垂直直Y轴的毛截截面面积矩矩(mm3)IX横梁截面绕水平平X轴的毛截截面惯性矩矩(mm4)IY横梁截面绕垂直直Y轴的毛截截面惯性矩矩(mm4)tX横梁截面垂直XX轴腹板的的截面总宽宽度(mm)tY横梁截面垂直YY轴腹板的的截面总宽宽度(mm)f横梁抗剪强度设设计值(N/mmm2)VX=EQ\f(B2W合,4)=EQ\f(14502×1.504,44×10000)=790.54((N)VY=1.2EQ\f(GK,,A)EQ\f(BH,2)=1.2×4000×EQ\f(1450×15000,2×11000××10000)=522(N)Xmax=EQ\f(790.54×2297999.6,1989911.22×3)=39.47799(N/mmm2)Ymax=EQ\f(522×299799..6,5756645.66×3)=9.0075((N/mmm2)可见：Xmaxx≤f；Ymax≤f所选横梁的抗剪剪强度满足足设计要求求。6、横梁刚度校核核该处横梁在平面面外的最大大挠度如下下：EQdmaxX=\f(22qkB4,1200EIY)EQ=\f(2×0.725×1145044,1200×700000×1989911.22)EQ=3.8362(mm)式中：dmaaxX横梁在平平面外的最最大挠度；；(mm)qk横梁承受受的标准线线荷载；((N/mmm)B横梁的计计算长度；；(mm)E横梁材料料的弹性模模量；(N/mmm2)IY横梁横截截面主惯性性矩(对Y-Y轴)；(mm4)横梁在平面内的的最大挠度度dmaxY为：EQdmaxY=\f(55qGKB4,384EIIX)=EQ\f(5×0.72/1..2×145004,3844×700000×5756645.66)=0.85771(mmm)根据规范对横梁梁的刚度要要求，横梁梁的最大允允许挠度为为：df,lim==B/1880，即即eqdf,liim=8.05556mmm可见，dmaxx≤df,liim且dmaY≤df,liim所选横梁的刚度度满足设计计要求。(二eq)、第二eq处横梁计计算[标高：333.4m,,L50xx50x55角钢]1、部位基本参数数该处位于eq石材幕幕墙；计算算标高为eq33.4mm；饰面材材料为eq花岗岗岩，横梁梁所受到的的重力取为为GK/A=eq1000N/m2；横梁的的计算长度度取B=eq1250mm；纵向向分格计算算高度eqH=850mmm。平面外风荷载标标准值WK=1.70032KN/m2，组合面面荷载设计计值W合=2.644448KKN/m2。2、力学模型横梁与立柱相接接，相当于于两端简支支。在平面内，横梁梁受到饰面面板材的重重力作用，可可视为均布布线荷载qqG；qG=1.2GKK/A.HH=1..2×10000×850//106=1..02(kkN/m))在平面外，横梁梁受到风压压等荷载作作用，其受受力面积为为上左图阴阴影部分；；其中q是阴影面面积承受的的最大设计计线荷载；；q=1.12339(kNN/m)，风荷载的最大标标准线荷载载：qK=0.72399(kNN/m)因此横梁是一个个双弯构件件。3、横梁(eqL500x50xx5角钢)参数:横梁的横截面参参数如下::横截面积：AA=eq480.3mm2横截面X-X惯惯性矩：IX=eq112100mm4横截面X-X最最小抵抗矩矩：Wnx=eq3130mmm3横截面Y-Y惯惯性矩：IY=eq112100mm4横截面Y-Y最最小抵抗矩矩：WnY=eq3130mm3横截面X-X面面积矩：SX=eq30722.9mmm3横截面Y-Y面面积矩：SY=30722.9eqmmm3横截面垂直于XX轴腹板的的总宽度：：tX=eq5mmm横截面垂直于YY轴腹板的的总宽度：：tY=5eqmm横梁的材料为：：钢材(Q2335.t≤20mmm)其抗弯强度设计计值为：f=eq215N/mmm2；其抗剪强度设计计值为：f=eq125N/mmm2；其弹性模量为：：E=eq210000N/mmm2。4、横梁受弯强度度校核根据规范横梁截截面最大应应力满足：：EQmax=\ff(MX,.WnX)+\\f(MYY,.WnY)≤f式中：maxx横梁中的的最大应力力(N//mm2)MX绕X轴(平面内方向)的的弯矩设计计值(NN.mm))MY绕Y轴(垂直平面方向))的弯矩设设计值((N.mmm)材料塑性发展系系数，取为为1.055；EQMX=\f(qGG.B2,8)EQ=\f(1.02×12502,88)EQ=199218.75(N.mm)EQMY=\f(2qqB2,24))(3-\\F(H22,B2))EQ=\f(2×1.1239××125002,24))×(3-\FF(85002,125502))EQ=371355.3125(N.mm)则：EQmaxx=\f((MX,.WnX)+\\f(MYY,.WnY)EQ=\f(199218.75,1.05×3130)++\ff(3711355..31255,1.005×31300)EQ=173.6115(N/mm2)可见：max≤≤f所选横梁的强度度满足设计计要求。5、横梁受剪强度度校核根据规范横梁截截面受剪承承载力符合合下式要求求：Xmax=EQ\f(VXXSY,IYtY)≤fYmax=EQ\f(VYSX,IXtX)≤f式中：Xmaax横梁截面面水平X轴腹板中中的最大剪剪应力(N/mmm2)Ymax横梁梁截面垂直直Y轴腹板中中的最大剪剪应力(N/mmm2)VX横梁截面水平XX轴腹板中中的最大剪剪力设计值值(N)VY横梁截面水平YY轴腹板中中的最大剪剪力设计值值(N)SX横梁截面绕水平平X轴的毛截截面面积矩矩(mm3)SY横梁截面绕垂直直Y轴的毛截截面面积矩矩(mm3)IX横梁截面绕水平平X轴的毛截截面惯性矩矩(mm4)IY横梁截面绕垂直直Y轴的毛截截面惯性矩矩(mm4)tX横梁截面垂直XX轴腹板的的截面总宽宽度(mm)tY横梁截面垂直YY轴腹板的的截面总宽宽度(mm)f横梁抗剪强度设设计值(N/mmm2)VX=EQ\f(H(2B-H))W合,4)=EQ\f(850×(2×12550-×8500)×2.6644488,4×11000))=927.22008(N)VY=1.2EQ\f(GK,,A)EQ\f(BH,2)=1.2×10000×EQ\f(1250×850,,2×10000×11000))=637.5(NN)Xmax=EQ\f(927.2208×33072..9,1121100×5)=5.0834((N/mmm2)Ymax=EQ\f(637.5×30072.99,1121100×5)=3.495(NN/mm22)可见：Xmaxx≤f；Ymax≤f所选横梁的抗剪剪强度满足足设计要求求。6、横梁刚度校核核EQdmaxX=\f(22qkB4,2400EIY)(\ff(25,,8)-\\f(5HH2,4B2)+\ff(H4,8B4))EQ=\f(2×0.7239××125004,2400×2100000×1121100)((\f(225,8))-\f((5×8502,4×125002)+\ff(85004,8×125004))EQ=1.6102(mm)式中：dmaaxX横梁在平平面外的最最大挠度；；(mm)qk横梁承受受的标准线线荷载；((N/mmm)B横梁的计计算长度；；(mm)E横梁材料料的弹性模模量；(N/mmm2)IY横梁横截截面主惯性性矩(对Y-Y轴)；(mm4)横梁在平面内的的最大挠度度dmaxY为：EQdmaxY=\f(55qGKB4,384EIIX)=EQ\f(5×1.02/1..2×125004,3844×2100000×1121100)=1.14778(mmm)根据规范对横梁梁的刚度要要求，横梁梁的最大允允许挠度为为：df,lim==B/2550，即即eqdf,liim=5mm可见，dmaxx≤df,liim且dmaY≤df,liim所选横梁的刚度度满足设计计要求。五、玻璃计算[标高:27m,中空(外单片.内单片)]综合考虑玻璃所所处位置的的标高、玻玻璃分格宽宽度和高度度以及玻璃璃的厚度等等因素，以以下列情况况最为不利利，须作玻玻璃的强度度校核。eq隐框玻璃幕墙计计算标高取取为eq27m；玻璃平平面外的风风荷载设计计值W=EQ1.4kN/mm2，风荷载载标准值WWk=1kN//m2，所用玻玻璃长宽尺尺寸分别为为eqa=1450mm，eqb=1500mm。1、荷载与作用采用中空玻璃，EQ6+EQ9a+EQ6mm中空玻璃璃。外片玻璃(第11片)为t1=EQ6mmEQ钢化玻玻璃，大面面强度设计计值为fg1=EQ84N/mmm2；内片玻璃(第22片)为t2=EQ6mmEQ钢化玻玻璃，大面面强度设计计值为fg2=EQ84N/mmm2。中空玻璃的等效效厚度为：：te=0.955eq\r(3,t13+t23)=0.95×eq\r(33,63+63)=7.1816((mm)外片玻璃(第11片)承受的地地震作用标标准值为：：qEk1=EEmaxGGAk1=5×0.08×(11×6×10-33×25..6)=EQ0.0614(kN/mm2)内片玻璃(第22片)承受的地地震作用标标准值为：：qEk2=EEmaxGGAk2=5×0.08×(11×6×10-33×25..6)=EQ0.0614(kN/mm2)根据荷载组合原原则可得第第1片玻璃(最外片)荷载与作作用的组合合标准值为为：W合k1=Wk1+00.5qEk1=0.55++0.5××0.06614=EQ0.5807(kN/m2)第1片玻璃荷载与作作用的组合合设计值为为：W合1=1.4Wk11+0.55×1.33×qEk1=1.4×00.55+0..5×1..3×0..06144=EQ0.8099(kN/mm2)第1片玻璃的参数11为：1=eq\f(W合k1a4,Et114)=eq\f(0.5807×145004,722000××64)×10-33=EQ27.5097查表得第1片玻玻璃计算应应力时的折折减系数11为：1=EQ0.89根据荷载组合原原则可得第第2片玻璃(最外片)荷载与作作用的组合合标准值为为：W合k2=Wk2+00.5qEk2=0.5+00.5×00.06114=EQ0.5307(kN/m2)第2片玻璃荷载与作作用的组合合设计值为为：W合2=1.4Wk22+0.55×1.33×qEk2=1.4×00.5++0.55×1.33×0.00614=EQ0.7399(kN/mm2)第2片玻璃的参数22为：2=eq\f(W合k2a4,Et224)=eq\f(0.5307××145504,722000××64)×10-33=EQ25.1411查表得第2片玻玻璃计算应应力时的折折减系数22为：2=EQ0.89942、强度校核根据规范，在平平面外的荷荷载作用下下，玻璃截截面最大应应力设计值值按下式计计算：EQmax=\f(66mW合a2,t2)式中：maxx玻璃截面面最大应力力设计值((N/mmm2)m弯矩系数，根据据EQ\f(a,b)=EQ0.9667取为EQ0.0469W合玻璃片承受的组组合荷载设设计值(N/mm2)a玻璃短边边长((mm)t玻璃的的计算厚度度(mm)折减系数；值是是根据参数数=eq\f(W合ka4,EEt4)查表得出出。则第1片玻璃截截面最大应应力设计值值：max1=EQ\f(6×00.04669×0.80099×145002,10000×62)×0.899=EQ11.84(N/mm2)≤fg1=EQ84(NN/mm22)第2片玻璃截面最大大应力设计计值：max2=EQ\f(6×00.04669×0.73399×145002,10000×62)×0.89994=EQ10.9366(N/mm2)≤fg2=EQ84(NN/mm22)因此所选玻璃的的强度满足足设计要求求。3、玻璃跨中最大大挠度df按下式计计算：df=EQ\f(Wka4,D)式中，挠度系系数，根据据a/b对应为EQ0.004346667；Wk垂直于玻璃平面面方向的风风荷载的标标准值EQ((N/mm2)；t玻璃挠度的的计算厚度度EQ7.1816(mmm)；D玻璃的刚度(NN.mm))；D=EQ\f(E.t3,12((1-v22))EQ=\f(72000×77.181163,12((1-0..22))=EQ2314961E玻璃的弹性模量量，取为720000(N//mm2)；v泊松比，取取为0.2；折减系数，取为为EQ0.9077；值是根据查表得得出。=eq\f(Wk.a4,E..t4)=eq\f(1×145004,720000×77.181164)=233.0811df=EQ\f(0.004346667×1×144504,23144961××10000)×00.90777=EQ7.534(mm)玻璃板挠度限值值为EQ\f(a,60)，即df,liim=EQ24.1667mm可见，dfddf,liim从而，玻璃的挠挠度满足设设计要求。六、结构胶胶形形计算[标高:27m,DD.C.9995]综合考虑幕墙所所处位置的的标高、分分格宽度和和高度等因因素，对下下列不利处处进行结构构胶胶形设设计(胶厚和胶胶宽)。EQ玻璃幕墙位于隐隐框玻璃幕幕墙，属全全隐；计算算标高取227m；风风荷载标准准值为WK=1kkN/m22，风荷载载设计值为为W=1.44kN/mm2。风荷载载标准值作作用下主体体结构的楼楼层弹性层层间位移角角限值=1/EQ550。EQ玻璃体积密度按按G=2.556吨/米3计，计算算厚度取为为t=12mmm，EQ垂直安装装，面板计计算尺寸为为宽度14500mm，高高度15000mm。采用EQD.C.995结构胶，硅硅酮结构密密封胶在风风荷载作用用下强度设设计值f1=0..2N/mmm2，硅酮结结构密封胶胶在永久荷荷载作用下下强度设计计值f2=0..01N//mm2，完全固固化后对应应于其受拉拉应力为0.144N/mmm2时的伸长长率，即变变位承受能能力=EQ0.15。1、硅酮结构密封封胶的粘接接宽度(1)、风荷载作作用，硅酮酮结构密封封胶的粘接接宽度应按按下式计算算：Cs1=EQ\F(W.a,20000.ff1)式中Cs1硅硅酮结构密密封胶的粘粘接宽度(mm)；W作用在计算算单元上的的风荷载设设计值(N/mmm2)；a矩形玻璃板板的短边长长度(mm)；f1硅酮结构密封胶胶在风荷载载作用下的的强度设计计值(N/mmm2)。Cs1=EQ\F(1.4×14550,20000×0.2))=EQ5.075(mm)(2)、在面板永永久荷载作作用下，硅硅酮结构密密封胶的粘粘接宽度应应按下式计计算：Cs2=EQ\F(qG.a.b,20000.((a+b)).f2)qG=1.2tG式中Cs2硅硅酮结构密密封胶的粘粘接宽度（mm）；a矩形玻璃板板的短边长长度(mm)；b矩形玻璃板板的长边长长度(mm)；f2硅酮结构密密封胶在面面板永久荷荷载作用下下的强度设设计值(N/mmm2)；qG玻璃单位面面积重力荷荷载设计值值(KN/mm2)；t粘接面板的计算算厚度(mm)；G粘接面板的的体积密度度(吨/米3)。qG=1.2×(122×0.0001×2.566×10)=EQ0.3686(KN/m2)Cs2=EQ\F(0.3686×1450×15500,22000××(14500+15000)×0.011)=EQ13.5882(mm)取打胶宽度EQ14mmm。2、硅酮结构密封封胶的粘接接厚度应符合下列公式式的要求：：tsEQ\F(us,\R(,((2+))))us=hg式中ts硅酮酮结构密封封胶的粘接接厚度(mm)；us面板相对于其粘粘接金属框框的位移(mm)；hg面板高度(mmm)；风荷载标准值作作用下主体体结构的楼楼层弹性层层间位移角角限值(radd)；硅酮结构密封胶胶完全固化化后的变位位承受能力力，取对应应于其受拉拉应力为0.144N/mmm2时的伸长长率；us=1/550×11500=EQ2.7273(mm)tsEQ\F(2.7273,\R(,0.15×(2+0.155)))=EQ4.8025(mm)取打胶厚度为EQ6((mm)。所以，结构胶胶胶形设计为为总宽度EQ14mmm，厚度度EQ6mm。七、横梁与立柱柱连接计算算综合考虑幕墙所所处位置的的标高、分分格尺寸等等因素，对对下列不利利处进行横横梁与立柱柱连接强度度计算。(一eq)、第一eq处横梁与与立柱连接接计算[标高:27m,MM180--26+HH140--1]该处幕墙位于隐隐框玻璃幕幕墙，标高高为27mm，幕墙自自重按GK/A=4000N/mm2计；设计计荷载为WW合=1..504kkN/m22。幕墙分格宽度BB=14500mm，横横梁上分格格高度H1=15000mm。下分格高高度H2=15000mm。立柱材料为铝合合金(60663-T55)，局部壁壁厚为3mmm。横梁材料为铝合合金(60663-T55)，局部壁壁厚为3mmm。角码材料为铝合合金(60663-T55)，壁厚为为4mm。角码由2个M66(A2--70)的的螺栓与立立柱连接，螺螺栓承受水水平和垂直直组合剪切切力作用。1、荷载计算(1)、水平荷载载：横梁上分格块传传到横梁上上的力为：：N1上=EQ\F(W合.B2,8)EQ=\F(1.504×14502×110-3,8))=395.277(N)横梁下分格块传传到横梁上上的力为：：N1下=EQ\F(W合.B2,8)EQ=\F(1.504×14502×110-3,8))=395.277(N)从而，N1=N1上+N1下=7900.54((N)(2)、垂直荷载载：N2=1.2×B/22×H1×GK/A=1.2×14450/22×15000×400×10-6=522(N))(3)、组合荷载载：EQN=\r(,N12+N222)EQ=\r(,790.542+52222)=947.33317(NN)2、与立柱相连接接的螺栓个个数n1计算，立立柱的局部部承压校核核：(1)、每个螺栓栓的承载力力：NbV=eq\f(×4.911752,4)×120=2279.008(N))n1=eq\f(N,NbV)=eq\f(947.3317,2279.08)=0.41(个个)，取n1=2个。(2)、立柱局部部承压能力力：NbC=n1.dd.t.1120=2×6×3××120=4320(NN)>N=9477.33117(N))(3)、角码局部部承压能力力：NbC=n1.dd.t.1120=2×6×4××120=5760(NN)>N=9477.33117(N))可见，横梁与立立柱的连接接满足设计计要求。(二eq)、第二eq处横梁与与立柱连接接计算[标高:33.44m,L550x500x5角钢+10＃镀锌槽槽钢]该处幕墙位于石石材幕墙，标标高为333.4m，幕幕墙自重按按GK/A=10000N//m2计；设计计荷载为WW合=2..64444kN/mm2。幕墙分格宽度BB=12500mm，横横梁上分格格高度H1=850mmm。下分格高高度H2=850mmm。立柱材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，局部壁壁厚为5..3mm。横梁材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，局部壁壁厚为5mmm。角码材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，壁厚为为6mm。角码由2个M88(A2--70)的的螺钉与立立柱连接，螺螺钉承受水水平和垂直直组合剪切切力作用。1、荷载计算(1)、水平荷载载：横梁上分格块传传到横梁上上的力为：：N1上=EQ\F(W合.H1.(2BB-H1),8))EQ=\F(2.6444×850×(2××12500-8500)××10-3,8))=463.59963(NN)横梁下分格块传传到横梁上上的力为：：N1下=EQ\F(W合.H2.(2BB-H2),8))EQ=\F(2.6444×850×(2××12500-8550)××10-3,8))=463.59963(NN)从而，N1=N1上+N1下=9277.19226(N))(2)、垂直荷载载：N2=1.2×B/22×H1×GK/A=1.2×12250/22×850×10000×10-6=637.5((N)(3)、组合荷载载：EQN=\r(,N12+N222)EQ=\r(,927.19262+6377.52)=1125.2208(NN)2、与立柱相连接接的螺钉个个数n1计算，立立柱的局部部承压校核核：(1)、每个螺钉钉的承载力力：NbV=eq\f(×6.644682,4)×120=4163.8859(NN)n1=eq\f(N,NbV)=eq\f(1125.208,4163.859)=0.27(个个)，取n1=2个。(2)、立柱局部部承压能力力：NbC=n1.dd.t.3320=2×8×5..3×320=27136((N)>NN=11225.2008(N))(3)、角码局部部承压能力力：NbC=n1.dd.t.3320=2×8×6××320=30720((N)>NN=11225.2008(N))可见，横梁与立立柱的连接接满足设计计要求。八、立柱与支座座连接计算算综合考虑幕墙所所处位置的的标高、分分格尺寸等等因素，对对下列不利利处进行立立柱与支座座连接强度度设计计算算。(一eq)、第一eq处立柱与与钢支座连连接计算[标高:27m,HH140--1+6mmm厚镀锌锌钢角码]该处幕墙位于隐隐框玻璃幕幕墙，标高高取为277m，幕墙墙自重按GGK/A=4000N/mm2计；设计计荷载为WW合=1..504kkN/mm2。幕墙分格宽度BB=14500mm，立立柱长度((楼层高度度)为H=39000mm。立柱材料为铝合合金(60663-T55)，局部承承压强度为为120NN/mm22，立柱连连接处壁厚厚t1=3mm。支座材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，局部承承压强度为为320NN/mm22，支座壁壁厚t2=6mm。立柱的固定方式式为双系点点，即立柱柱左右两侧侧均与支座座连接。立柱与支座的连连接螺栓：：2个M12((A2-770)。1、荷载计算水平荷载：N1=1.504××14500×39000×10-3=85505.112(N))垂直荷载：N2=1.2×4000×14500×39000×10-6=27714.44(N)组合荷载：EQN=\r(,8505.122+27114.422)=89227.7668(N))2、螺栓个数计算算每个螺栓的承载载力：NbV=2×eq\f(×10..105662,4)×120=19249..75(NN)n=eq\f(8927.768,19249.75)=0.463((个)，取2个。3、局部承受能力力校核立柱局部承压能能力：NbC=2×2×122×3×120=17280((N)>88927..768((N)支座承局部压能能力：NbC=2×2×122×6×320=92160((N)>88927..768((N)可见立柱与支座座的连接设设计安全。(二eq)、第二eq处立柱与与钢支座连连接计算[标高:33.44m,10＃镀锌槽槽钢+6mm厚镀镀锌钢角码码]该处幕墙位于石石材幕墙，标标高取为333.4mm，幕墙自自重按GK/A=10000N//m2计；设计计荷载为WW合=2..64444kN//m2。幕墙分格宽度BB=12500mm，立立柱长度((楼层高度度)为H=39000mm。立柱材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，局部承承压强度为为320NN/mm22，立柱连连接处壁厚厚t1=5.3mmm。支座材料为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，局部承承压强度为为320NN/mm22，支座壁壁厚t2=6mm。立柱的固定方式式为双系点点，即立柱柱左右两侧侧均与支座座连接。立柱与支座的连连接螺栓：：2个M10((A2-770)。1、荷载计算水平荷载：N1=2.64444×12500×39000×10-3=122891..45(NN)垂直荷载：N2=1.2×10000×12500×39000×10-6=58850(NN)组合荷载：EQN=\r(,12891.452+585502)=141156.669(N))2、螺栓个数计算算每个螺栓的承载载力：NbV=2×eq\f(×8.3376222,4)×120=13224..97(NN)n=eq\f(14156.69,13224.97)=1.07(个个)，取2个。3、局部承受能力力校核立柱局部承压能能力：NbC=2×2×100×5.3×320=67840((N)>1141566.69((N)支座承局部压能能力：NbC=2×2×100×6×320=76800((N)>1141566.69((N)可见立柱与支座座的连接设设计安全。九、支座计算综合考虑幕墙所所处位置的的标高、分分格尺寸等等因素，对对下列不利利处进行支支座强度设设计计算。(一eq)、第一eq处支座计计算[标高:27m,6mm厚镀镀锌钢角码码]该处幕墙位于隐隐框玻璃幕幕墙，标高高取为277m，幕墙墙自重按GGk/A=4000N/mm2计；设计计荷载为WW合=1..504kkN/mm2。幕墙分分格宽度BB=14550mm，立立柱长度((楼层高度度)为H=39000mm。选用的支座为66mm厚镀镀锌钢角码码，其材质质为钢材(Q2335.t≤20mmm)；支座端端部的横截截面积A0=960mmm2，横截面面抵抗矩WWmin=128000mm33。立柱的固定方式式为双系点点，即立柱柱左右两侧侧均与支座座连接。幕墙立柱连接螺螺栓的中心心离支座端端部横截面面形心的水水平距离dd1=100mmm，垂直直距离d2=0mm。1、荷载计算单独一个支座承承受如下荷荷载：水平荷载：N=B×H××W合/2=14500×39000×10-6×1.5004×103/2=4252..56(NN)垂直荷载：V=B×H××1.2GGk/A/22=14500×39000×10-6×1.2×400/2=1357..2(N))支座端部横截面面所受最大大弯矩值为为：M=N×d22+V×d1=4252..56×0+13357.22×100=1357220(N..mm)2、支座强度校核核：正应力:=eq\f(N,A0)+eq\f(M,1.05×Wmin)=eq\f(4252.56,960)+eq\f(135720,1.05×1128000)=14.5228(N//mm2)<f=2155N/mmm2组合应力:合=eq\r(,2+3×(eq\f(V,A))2))=eq\r(,14.5282+3×((eq\f(1357.2,960))2)=14.73329(NN/mm22)<1..1×f=2366.5NN/mm22可见支座的设计计安全。(二eq)、第二eq处支座计计算[标高:33.44m,6mm厚镀镀锌钢角码码]该处幕墙位于石石材幕墙，标标高取为333.4mm，幕墙自自重按Gk/A=10000N//m2计；设计计荷载为WW合=2..64444kN//m2。幕墙分分格宽度BB=12550mm，立立柱长度((楼层高度度)为H=39000mm。选用的支座为66mm厚镀镀锌钢角码码，其材质质为钢材(Q2335.t≤20mmm)；支座端端部的横截截面积A0=12000mm2，横截面面抵抗矩WWmin=200000mm33。立柱的固定方式式为双系点点，即立柱柱左右两侧侧均与支座座连接。幕墙立柱连接螺螺栓的中心心离支座端端部横截面面形心的水水平距离dd1=130mmm，垂直直距离d2=0mm。1、荷载计算单独一个支座承承受如下荷荷载：水平荷载：N=B×H××W合/2=12500×39000×10-6×2.64444×103/2=6445..725((N)垂直荷载：V=B×H××1.2GGk/A/22=12500×39000×10-6×1.2×10000/2=2925((N)支座端部横截面面所受最大大弯矩值为为：M=N×d22+V×d1=6445..725××0+29925×130=3802550(N..mm)2、支座强度校核核：正应力:=eq\f(N,A0)+eq\f(M,1.05×Wmin)=eq\f(6445.725,1200)+eq\f(380250,1.05×2200000)=23.47786(NN/mm22)<f=2155N/mmm2组合应力:合=eq\r(,2+3×(eq\f(V,A))2))=eq\r(,23.47862+3×((eq\f(2925,1200))2)=23.85552(NN/mm22)<1..1×f=2366.5NN/mm22可见支座的设计计安全。十、支座与埋件件连接计算算综合考虑幕墙所所处位置的的标高、分分格尺寸等等因素，对对下列不利利处进行支支座与埋件件连接强度度设计计算算。(一eq)、第一eq处支座与与埋件连接接计算[标高:27m,支座：6mmm厚镀锌锌钢角码]该处幕墙位于隐隐框玻璃幕幕墙，标高高取为277m，幕墙墙自重按GGK/A=4000N/mm2计；设计计荷载为WW合=1..504kkN/m22。幕墙分分格宽度BB=14500mm，楼楼层高度为为H=39000mm。立柱的固定方式式为双系点点，即立柱柱左右两侧侧均与支座座连接。支座材质为钢材材(Q2335.t≤20mmm)，与预埋埋件采用直直角焊缝焊焊接，焊脚脚高为6mmm(焊脚高度度在计算时时乘0.77)，一个个支座的焊焊接焊缝的的有效计算算横截面积积A0=840mmm2，抵抗矩矩Wmin=336000mm33。幕墙立柱连接螺螺栓的中心心离支座端端部焊缝横横截面形心心的水平距距离d1=100mmm，垂直直距离d2=0mm。1、荷载计算单独一个支座的的焊接焊缝缝承受如下下荷载：水平荷载：N=B×H×WW合/2=1450×33900××10-6×1.5004×103/2=4252.556(N))垂直荷载：V=B×H××1.2GGK/A/2=1450×33900××10-6×1.2×400/2=1357.22(N)焊缝受到的最大大弯矩值为为：M=N×d22+V×d1=4252..56×0+13357.22×100=1357220(N..mm)2、焊缝强度的校校核：合=eq\r(,(eq\f(f,f))2++(f)2)=eq\r(,(eq\f(N,1.22×A0)+eq\f(M,1.22×Wmin