附录四选型与典型设备设计

1总 .-1-------CP201选 .-148---PAGE1总过程设备的基本要过程设备设计的作产品或手册中查到其规格及型号，可直接从设备生产厂家；另一类是非过程设备设计与选型的主要内对已有标准图纸的设备，确定标准图的图号和型号。随着工设备标准些设备包括换热器系列、容器系列、搪玻璃设备系列以及圆泡罩、F1型浮阀和浮阀塔塔盘系列等，它们已经有了。塔设备设设计规HG/TSH3030-塔设备设计目塔设备选型基本原塔类型的选大于800mm的大塔较800mm以下，4.1填料塔和板式800mm800mm时，则可用填料塔。但也有例外，环及某些新型填料在大塔中的使用效果可优于板式作弹性，同时操作维修也较为方便，但对于T3填料萃取塔与T5乙二醇精制4.2塔设备初选结果较宽的汽速变化内板效率变化范围较小其操作弹性范围可认为达到7~9（高，比泡罩塔效率可高出15%左右。F1型浮阀塔盘。其基本原ADV4.13个切口，4.1ADV浮阀塔盘示意ADV微分浮阀具有特殊的阀腿和阀孔结构，使浮阀不能旋转，只能滞流区，使液流分布均匀，从而提高效率（见图4.2、图4.3。4.2ADV微分浮阀和传统浮阀鼓泡4.3塔盘上液体的流动ADVADV浮阀一对F1浮阀，而不必改变其他塔盘参数和阀孔排列，就可减少安装时间，节--填料类填料名散装填环，改进型环，阶梯规填料类填料名散装填环，改进型环，阶梯规整填Glitsch4.3常用填料的分类与的降压下,处理量可较拉西环大50%以上。在同样处理量时，降压可降低一半，50%-100%，同样处理时压降比拉西环小50%-70%，塔高也有降压，采用环可以比拉西环节约20%-40%填料容积。--PAGE11图4.4环系列填料实物表4.4环填料系列技术数据在填料塔中我们使用环。化工设备设计化工设备设计塔设（2003年AspenPlusAspenTech公司模拟水力学参数Kg-CUP-SW6-4.5塔设备选型塔主要结构尺寸的确 物料的起泡 易起泡物料的塔板间距应选得大些操作弹 要求操作弹性较大时，可选较大的塔板间距安装和维修要 例如开人孔处的塔板间距不小于600mm*表 浮阀的塔板间距塔的顶部空间高度塔的顶部空间高度是指塔顶第一层塔板到塔顶封头切线的距离。为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间一般取1.2~1.5m。153~515分钟。但对釜液流量大的塔，停留时间一般也取3~5分钟。出料管中心线的高度U和出料管中心线至基础环的高度V两部分组成。裙座上的人孔通常为长圆形，其尺寸为600*（1000~1800）mm，以方便进出。塔设备选型结7T1设计--PAGE14-14-14liquidvaporevaporvaporvaporCC4.7计算用流体力学数AspenPlus12AspenPluscup-tower的设--PAGE15塔板编号(实际#—塔板层1塔内径板间距液流程1开孔率堰长堰高底隙/侧隙降液管宽受液盘宽受液盘深堰塔板形塔板编#—溢流强度停留时间降液管液单位塔板压降降液管内线速度降液管底隙速度1浮阀校核_：（实际板号：＃—基本信项目名装置名日塔的名说塔板编号(实际#—计算选用的理论#塔板层1塔板编号(理论#—塔板形分段说工艺设计条液气质量流质量流k密密k体积流体积流m粘粘c表面张安全因/体系因/充气因/塔板结构参塔m孔#m开孔密#塔截面溢流程/1堰的形/%溢流区尺两中降液管面积%%降液管顶部m弯折距m降液管底部mmm堰mm降液管顶部降液管底部顶部堰m底部堰mmm圆形浮阀参浮阀孔m单阀重工艺计算结正常操110%操30%操空塔气空塔动能因空塔容量因孔气动能因相对kg液溢流强流动参/板上液层高m堰上液层高m液面梯m板上液层阻m干板压m总板压m雾沫夹kg液/kg-%降液管内液体高m降液管停留s降液管内线降液管底隙降液管底隙m稳定系/降液管最小停留时s负荷性能图参操作点横坐9操作点纵坐6操作上限百-操作下限百-%5%漏液时动能子10%漏液时动能子 XY气相体积流量0-1-2-3-4-5---PAGE20材料及裙座材料。Q235作为地脚螺栓材料。4.8甲醇分离塔机械强度计算计算单位中航一航空动力控制系统计算条件塔型板1压力试验类型上封头下封头名义厚度腐蚀裕量22焊接接头系数椭圆椭圆圆筒16234567891--PAGE250圆筒裕量(立验压力)12023456789内件及偏心载荷介质密度度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度0最低一层塔板高度0填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度最大管线外径的相对位置场地土类型类别B设防烈度7度设计分组第二阻尼比塔器上平台总个数8平台宽度塔器上最高平台高度台高度裙座结构形式圆筒内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座与筒体连接段在设计温度下许用裙座与筒体连接裙座上同一高度处较大孔个数1心高度裙座上较大孔引引出管厚度6裙座上较大孔引地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称许用应力地脚螺栓个数直径全部筋板块数外侧间距筋板内侧间距mm筋板厚度mm筋板宽度盖板类型m分栓孔直径m盖板厚度盖板宽度垫板有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径0基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算称元件名压力设计名义厚度直立容器校取用厚度许用内压许用外压下封头第圆筒1段66第变径段1段第圆筒2段第变径段2段第圆筒3段第变径段3段第圆筒4段第变径段4段筒5段圆5段变径段筒6段圆6段变径段7段圆筒7段变径段8段圆筒8段变径段9段圆筒9段变径段第10圆筒上封头名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)8888n MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 8888n弯矩MIIF(hh)注:计及高振型时,B.24 k8888偏心弯矩Meme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 8888--PAGE31n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ 00BA1123(内压23(外压许用值6A223(内压123(外压许用值2A312许用值0A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/9许用值0校核结果合合合合合--PAGE331ij中i和j的意义如下i=1i=2j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（j=2重力及垂直力引起的轴向应力（ 试验工况[]t设计温度下材料许用应力注2:A1:轴向最大组合拉应力j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压 设计温度下轴向稳定的应力许用值A2轴向最大组合压应力 试验时轴向最大组合拉应 试验时轴向最大组合压力试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z 基础环板面 (D2D2 4 max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Z g/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力MwMemmin 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数/对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJD D it it对接焊接接头拉应力值对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面A0.7D ot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJJmJJgFJmax 0 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw--PAGE38空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压上封头校核计中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度 (板材钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数试PT1.25Pc[ [压力试验允许通过T0.90s 试验压力下封头的T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i = 2[]t0.5--PAGE40eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小压力 2[]t KDi0.5e=合下封头校核计中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度 (板材钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数试PT1.25Pc[ [压力试验允许通过T0.90s 试验压力下封头的T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小压力 2[]t KDi0.5e=合内压圆筒中航一航空动力控制系统研所GB150.3-计算压力设计温度内径 (试验温度许用应设计温度许用应试验温度下屈服钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 2[]t =e=n-C1-C2=n 试PT1.25P[ 压力试验允许通过T0.90s T pT.(Die)=2eT合最大允许工作压力2e[]t (Die)=Pc(Die设计温度下计算t =2t合T5AspenPlusKG-Tower的设计软件得到塔径、塔高和其他.KG-TOWER?SoftwarevRegisteredTo: ProjectDate02-JunTowerFile5塔填料塔设计CaseByRevision%OFVaporVaporVaporVaporLiquidLiquidLiquidSurfaceLiquidHY-PackingTowerTowerPackingLiquid%ConstantTotalPackingPressureNote:Note:Thetotalpackingpressuredropisthesumofthecalculatedpressuredropforeach4.9T5机械强度校核结计算单位中航一航空动力控制系统计算条件塔型填（2压力试验类型上封头下封头名义厚度66腐蚀裕量22椭圆椭圆力温度度内径外径123456789腐蚀裕量纵向焊接环向焊接接头试验压力(立试验压1202203456789内件及偏心载荷介质密度3塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型度类别B设防烈度 组第一8阻尼比塔器上平台总个数8平台宽度塔器上最高平台高度平台高度裙座结构形式内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座与筒体连接段在设计温度下许用裙座与筒体连接孔个数2心高度裙座上较大孔引0引出管厚度6裙座上较大孔引0地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称许用应力地脚螺栓个数直径全部筋板块数外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分块栓孔直径盖板厚度盖板宽度垫板有栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算称元件名压力设计名义厚度直立容器校取用厚度许用内压许用外压下封头66第圆筒1段66第变径段1段第圆筒2段第变径段2段第圆筒3段第变径段3段第圆筒4段第变径段4段筒5段圆5段变径段筒6段圆6段变径段7段圆筒7段变径段8段圆筒8段变径段9段圆筒9段变径段第10圆筒上封头66名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)87777n MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 87777n弯矩MIIF(hh)注:计及高振型时,B.24 k7777偏心弯矩Meme000000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 87777--PAGE56n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk000000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ 00B85A1123(内压23(外压许用值1A223(内压123(外压许用值54A312许用值0A42许用值55(pT9.81Hw)(Diei)/许用值0校核结果合合合合合合--PAGE581ij中i和j的意义如下i=1i=2j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（j=2重力及垂直力引起的轴向应力（ 试验工况[]t设计温度下材料许用应力注2:A1:轴向最大组合拉应力j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压 设计温度下轴向稳定的应力许用值A2轴向最大组合压应力 试验时轴向最大组合拉应 试验时轴向最大组合压力试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z 基础环板面 (D2D2 4 max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Z g/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力MwMemmin 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数/对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJD D it it对接焊接接头拉应力值对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面A0.7D ot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJJmJJgFJmax 0 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量0保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw--PAGE63空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压上封头校核计中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度 (板材钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数试PT1.25Pc[ [压力试验允许通过T0.90s 试验压力下封头的T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i = 2[]t0.5--PAGE65eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小压力 2[]t KDi0.5e=合下封头校核计中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力a设计温度内径曲面深度 (板材aa钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数试PT1.25Pc[ [压力试验允许通过T0.90s 试验压力下封头的T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小压力 2[]t KDi0.5e=合1段筒体中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力设计温度内径 (试验温度许用应设计温度许用应试验温度下屈服钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 2[]t ==-C-C=3n 试PT1.25P[ 压力试验允许通过T0.90s T pT.(Die)=2eT合最大允许工作压力2e[]t (Die)=设计温度下计算t=Pc(Die)=2t合2段筒体中航一航空动力控制系统GB150.3-计算压力设计温度内径 (试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 2[]t =e=n-C1-C2=n 试PT1.25P[ 压力试验允许通过T0.90s T pT.(Die)=2eT合最大允许工作压力2e[]t (Die)=设计温度下计算t=Pc(Die)=2t合--PAGE72塔设备选型一览序号位 设备名 型号规格 封型层数型层数板间距操作设 操 设计壳 内1甲醇分离标准1 塔椭圆R形2第一乙二标准 Q鲍尔环椭圆5形3填料萃取标准1Q鲍尔环塔椭圆7形4萃取剂回标准11椭圆R2形

塔 压

设备质量kg5第二乙二标准1鲍尔环椭圆R形6标准1椭圆R形7二酯原料标准1椭圆R形--PAGE74反应器设反应器选型原2～15mm，堆积成一定高度（或例如：当反应热效应大或需分段控制温度时，可将多个绝热式固定床反应器串联成多级绝热式固定床反应器，在反应器之间设置换热器或补充物料以调节温点：输送，在各行业中也得到广泛应用；而且易于控制，特别适用于放热反应；草酸二甲酯氢化反应器设此类氢化催化剂长、价廉、消耗低、产品纯度高。收率高、4.10设计和工作参30万吨/10000h-4.11氢化反应器 PressureVapor11Mass Volume -Mass 00催化剂填根 V VVRm3m3/hrSV——体积空速h-1

200

2500

= .354反应器体积106.103212.206m反应管长度计AR

1.4

106.103R=

管束尺寸和排11V d2l=0.7850.0326.665=4.70810- 则管数为：nVR

4.70810

22534形排列，反应器列管布置与普通换热器有很大不同。管束水循环受阻，传热，温度分布不均匀，故此区域不布管。取不布管区域直径为200mm。3 32

275121.661075121.6610-3（3）反应床层压

u021-P dpfa1- Remdsu0 Rem 式 u0Rem0.000832.651.3f1.75 10.3150 93.49P6.6652.872.651.3210.3

0.3机械强度计算壁流体设计温度：250℃设计压力2.51.12.75bar=2.75MPaC PCDiC

2.75 2.351.29mm21370.85气压试 PT1.1Pt1.12.75137 2封头设 式，螺栓规格为M80×6，个数为30个。裙座上开设2个人孔方便检查，选择公称直径为500mm的人孔（反应器选型结果一览图类尺寸封设计温度材壁厚备3--PAGE85换热器选换热器选型设计依 HG/T20570.6-HG20553-SH3405-JB/T7658.4-JB/T4712-换热器类型简置中换热器占总设备数量的40%左右，占总投资的30%~45%。今年来随着节能技按作用原理传热的方式分管壳式：固定管板式、浮头式、填料函式、U交换器 在两侧流体间传递热量烯、冷却水(Chilledwater)或盐水(brine)。冷凝器(Condenser)冷却器(Cooler)加热器(Heater)Dowtherm或热油作过热器(Superheater)再沸器(Reboiler)boiler)4.1换热器的结构固定管板能力U中热表 管壳式换热器优缺点对可用于管腐蚀场合。传热面积比浮头式换热器大器于50℃，大于50℃壳程无法机械壳体部件决定于管子故设备相对较低不适用于壳结垢场合U适用于温度≦500℃，压力可用于管腐蚀场合管束可抽出机械10%--PAGE89分程隔板与壳体密封片处易泄90%10%（DN325~18005%~16%传热死区小，传热效率提高在低雷诺数Re<6000（液相、造价提高3%~5%。新结构高效换热液相传热Re<600，气相传热Re<3000，传热效率提高压降比折流板式换热器小1换热器选型原好的换热器，如果换到另一种场合可能传热效果和性能会有很大的改变。对、维修的要价格、使用安全性和壳体和管子的温度差超过30110容易使管子腐蚀或者在壳程中容易结垢的介质型号：AES500-1.6-54-6/25-4 表示公称压力 表示公称换热面积为 表示换热管外径为 表示管束为 级，采用较高级冷拔这个型号代表平盖管箱，公称直径500mm，管程和壳程设计压力均为应该低于工艺流体的，一般低于5℃；在冷却反应物时，为了控制反应，应维持反应流体和冷却剂之间的温差不小于10℃。--PAGE924.3换热器压力降允许工艺流体的压力允许的压力降较高压的物流应走壳程，在壳程可以得到较高的传热系数较脏和易结垢的物流应走管程，以便和控制结垢。若必须走壳程，表 换热器流速范围流体类管流 液气换热器选使用AspenPlus软件进行模拟，采用HEATX模块进行模拟设计，详见模拟4.5乙二醇一次精制产品冷凝器（E109）工艺参数质量流量温度压力--PAGE98与前官箱封头官箱类似。根据介质工作特点，选取M型后封头。4.6TEMA端部形式的选/管束方法尾端封头类 型式U型——A—U型C—A——A—抽CCASMCASCMASMMAS定CC或或MCAL可式—A——CAS—MAS5固式定—CAL备注：(1)C：化学；M：机械，包压水力喷射。当壳侧污垢系数≤0.00035时,(7)(7)当壳侧污垢系数≤0.00035算，将同直径换热器中的换热管由Φ25mm改为Φ19mm，其传热面积可增加40%20%金属以上；但增加了制造难度，且小管子容易结垢，不易清程结垢不是很严重，又允许压力降较高的情况下，采用Φ19mm×2mm的管子是4.7国内常用换热管规GB8163-10x14x19x25x25x32x38x45x57xGB2270-10x14x19x25x32x38x57x57x45x时还要留有进行的通道。换热管中心距一般不小于1.25倍的换热管7.8常用换热管中换热管外径24952857换热管中心距69520872长一点的管子(12.2m的碳，21.3m的铜合金管)通常只在可以得到。但系列标准长度有：1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、4.5、6.0、7.5、9和12m压力降过大，一般选在1～2。折流板圆1045％，双圆缺型折流板的开口高度为直径的1525％。折流板间距为壳体直径的1/5并大于50mm。然而，对特殊的设计考虑可以取较小1/2并不大于TEMA规定的最大无支撑直管跨距的0.8倍。换热器设计软4.9换热器设计使用软件列AspenAspenTech公 Design&AspenTech公换热器结构设计结表 乙二醇一次精制产品冷凝器（E109）设计结果--mm HConnected41s PERFORMANCEOFONEFluidSTubeFluidProcessFluidty, Vapor 00 0 00Temperature Dew/Bubble Density(Vap/ 3. . 6-3HeatExchangerSpecification0123456789-- 1 . Latent1Foulingresist. .00024HeatMTD Transferrate, CONSTRUCTIONOFONESTube 33Design 1101234567890 2345--mmCorrosionmmm21 1-21 1- -Tube 3000 TubeCarbon Carbon S-Channelor Channel-Tubesheet- Tubesheet--Floatinghead-ImBaffle- Baffle--tSupports-U-Bypass -RhoV2-InletBundle678901234567890-- FlatMetalGaskets- Floating Code ASMECodeSecVIIIDiv TEMA R-refinery Filledwith 34 678为80.9m2，所需传热系数为286.1W/(m2·K)，实际传热系数（含污垢热阻）374.445.86m/s，满足7.4换热器液体流速范围表。壳层压降3.3kPa，管程压降为--PAGE104图4.2乙二醇一次精制产品冷凝器器（E109）设备图4.3乙二醇一次精制产品冷凝器器（E109）管束截换热器选型结表 换热器选型结果汇总序编用型换数材1乙二醇二次精制塔塔釜冷BEM159-0.3/0.3-1.3-1.5/19-1/112乙二醇一次精制塔冷凝43脱甲醇塔冷凝24二酯原料回收塔冷凝15萃取剂回收塔1--PAGE1066脱轻组分塔冷凝17反应器出口冷却48乙二醇一次精制产品再沸39脱轻组分塔再沸1乙二醇二次精制塔再沸1反应器预热5反应器出口冷凝2反应器加热1脱甲醇塔再沸2二酯原料回收塔再沸4甲苯循环物流1萃取剂回收塔14-11E107换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-12E109--PAGE107换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数5管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-13E110换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-14E111--PAGE108换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数7管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-15E117换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚2--PAGE1104-16E124换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数4管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直3管壁厚24-17E139换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降2方卧管程1折流板/支持管外径数7管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直2管壁厚24-18E155换热器性换热功率换热面积壳称壳程1管光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-19E157换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-20E160换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数5管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直9管壁厚24-21E162换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降1计算压降1方卧管程1折流板/支持管外径数7管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚2--PAGE11334-22E163换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数5管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-23E165换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直5管壁厚24-24E166换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直6管壁厚24-25E168换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚24-26E169换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降计算压降方卧管程1折流板/支持管外径数3管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直2管壁厚24-27E170换热器性换热功率换热面积壳管壳程1类光滑壳内径管长计算压降8计算压降方卧式管程1折流板/支持管外径数5管折流板间距换热管中心距折流板切割率（%直管壁厚2泵选概选型原物料参数针对待输送的流体的理化性质而选择合适的泵，其中尤其考Q流量是指工艺装置生产中，要求泵输送的介质的量，一般应给求额定流量不小于装置的最大流量，或取正常流量的1.1～1.15倍。H指工艺装置所需的扬程值，也称计算扬程。一般要求泵的额定扬程为装置所需扬程的1.05～1.1倍。PsPd进、出口压力指泵进出接管法兰出的压力，压力的大小影响到壳体的耐压和轴封要求。T指泵的进口介质温度，一般应给出工艺过程中泵进口介质的正选型结8.1泵选型一泵号流量总程泵型电机率32171413741冷却水输8SA-7（2台并联741535.1P0101工作曲线5.2P0101设备安装--PAGE1195.3P0101基本参--PAGE1205.4P0201设备安装5.5P0201基本参5.5P0202工作曲线5.6P0202设备安装5.7P0202基本参5.8P0203工作曲线5.9P0203设备安装5.10P0203基本参5.11P0204设备安5.12P0204基本参5.13P0205工作曲5.14P0205设备安5.15P0205基本参5.16P0206工作曲5.17P0206设备安--PAGE1275.18P0206基本参--PAGE1285.19P0207设备安5.20P0207基本参5.21P0208工作曲5.22P0208设备安5.22P0208基本参5.23P0209工作曲5.24P0209设备安5.25P0209基本参5.26P0210工作曲5.27P0210设备安5.28P0210基本参5.29P0211工作曲5.30P0211设备安5.31P0211基本参5.32P0212设备安5.33P0212基本参5.34P0213工作曲5.35P0214设备安5.36P0215基本参5.37P0214工作曲5.38P0214设备安5.39P0215基本参5.40P0215工作曲5.41P0215设备安5.42P0215基本参5.43P0301工作曲5.44P0301设备安5.45P0301基本参 --PAGE1425.46P0302设备安--PAGE1435.47P0302基本参5.48P0303设备安5.49P0304基本参5.50P0304工作曲5.51P0304设备安5.52P0304基本参5.53P0305工作曲5.54P0305设备安5.55P0305基本参5.56P0306工作曲5.57P0306设备安5.58P0306基本参5.59P0307工作曲5.60P0307设备安5.61P0307基本参5.62P0308工作曲5.63P0308设备安5.64P0308基本参5.65P0309工作曲5.66P0309设备安5.67P0309基本参压缩机选CP101表6.1CP101衡CP101PressureVaporMass Volume - Prp20 Tr

Prp45

Tr

152.86假设压缩指数K=1.4160bar内，级数为2.溶积系数v1v1a(1

m1)10.09(1.64.51)

K

1 KP2 Zsj 1.414.51 1.6W 1 1.6340.956

1.4112

9.3CP201选型结（50HZSingle-74.6、1公斤/厘米2。曲轴箱或机身内润滑油油湿应为：有十字头的压缩机不得超过60℃。无十字头的不得超过70℃。气泡及堵塞等现象。冷却水排水温度不得超过40℃。滑油的作用，有大量细碎的金属粉末进入润滑油，因此，机器经过24小时压缩机选型一览序编品型串并联方1DH-9储罐选型设储罐选型依《钢制球形储罐型式与基本参数 GB／T17261-《钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列 HG21502.2-储罐选型原-PAGE157一台或二台球罐；如总容量大于500m3时，建议选用球罐或球罐群。置浮顶，且需要适当加热，宜选用固定顶罐。性好，但焊缝布置复杂，施工组装，一般只适用于制造于120m3的球罐，原料储标准大气压下沸点-252.77℃，临界密度为66.8Kg/m3，临界压力为1664.8/1313KPaT=-234.8℃，是一种常温常压下，氢气是一种极易燃烧，无色透明、无臭无味的气体。储运特性库房：通风低温干燥;产品储标准大气压下沸点64.7℃，临界密度为 /m3，临界压力8084KPaT=239.5为0.1MPa，进料量为56.970m/hr，确定时间为6天，6天的总体积为V=56.97246=8203.76m3选择充装系数0.9，则需储罐的体积为8203.76m3/0.9=9115.29m3由于条件符合HG21502.2-1992-127钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列，选择1个公称容积为10000m ，储罐内径为30000mm的储罐，其标准