结构计算软件计算结果判断

结构计算软件计算结果判断第一页，共十八页，2022年，8月28日计算结果进行分析是非常重要的问题对计算结果进行分析、判断，根据其正确与否，来判断：计算模型简化是否合理；输入数据是否正确。从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。第二页，共十八页，2022年，8月28日计算结果的大致判断可以按以下的项目进行(不包括含有多塔、错层等特殊结构)对称性合理性自振周期振型曲线地震力水平位移特征内外力平衡渐变性第三页，共十八页，2022年，8月28日一、自振周期对于比较正常的工程设计其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围：框架结构：T1＝(0.12—0.15)N框架一剪力墙结构和框架筒体结构：

T1＝(0.06—O.12)N剪力墙结构和筒中筒结构：

T1＝(0.04一O.06)N式中，N为建筑物层数。第四页，共十八页，2022年，8月28日第二及第三振型的周期近似为：

T2=（1/3~1/5)T1T3=（1/5~1/7)T1如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当予以调整。反之，如果截面尺寸、结构布置都正常，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。第五页，共十八页，2022年，8月28日以上的判断是根据平移振动振型分解方法来提出的。考虑扭转耦连振动时，情况复杂得多。首先应挑出与平移振动对应的振型来进行上述比较。至于扭转周期的合理数值，由于经验不多，尚难提出合理的周期数值。第六页，共十八页，2022年，8月28日二、振型曲线在正常的计算下，对十比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线，不应有大进大出、大的凹凸曲折。第一振型无零点；第二振型在(0.7—0.8)H处有一个零点；第三振型分别在(0.4—0.5)H及(0.8—0.9)H处有两个零点。第七页，共十八页，2022年，8月28日第八页，共十八页，2022年，8月28日三、地震力根据目前许多工程的计算结果，截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述范围内：8度，II类场地土：FEK≈(0.03—0.06)g7度，II类场地土：FEK≈(0.015—0.03)g

式中，FEK为底部地震剪力标准值；

G为结构总重量。第九页，共十八页，2022年，8月28日层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时，偏于较大值。当其它烈度和场地类型时，相应调整此数值。当计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度，适当增大地震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合适的经济技术指标。第十页，共十八页，2022年，8月28日四、水平位移特征水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一，但不是充分条件。即：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移限值满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期，地震力大小等综合条件。新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其它因素。第十一页，共十八页，2022年，8月28日其次，将各层位移连成侧移曲线，应具有以下特征：在刚度较均匀情况下，位移曲线应连续光滑，无突然凸凹变化和折点。第十二页，共十八页，2022年，8月28日五、内外力平衡必要时可检查底层的平衡条件：∑Ni＝G∑Vi＝∑pNi为底层柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G。

Vi为风荷载作用下的底层墙柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体坐标的方向不同，∑p为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。第十三页，共十八页，2022年，8月28日对地震作用不能校核平衡条件，因为各振型采SRSS法或CQC法进行内力组合后，不再等于总地震作用力。第十四页，共十八页，2022年，8月28日六、渐变性竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变。第十五页，共十八页，2022年，8月28日七、对称性对称结构在对称外力作用下，对称点的内力与位移必须对称。如有反常现象应检查输入数据是否正确。第十六页，共十八页，2022年，8月28日八、合理性设计较正常的结构，—般而言不应有太多的超限截面，基本上应符合以下规律：(1)柱、墙的轴力设计值绝大部分为压力；(2)柱、墙大部为构造配筋；(3)梁基本上无超筋；

第十七页，共十八页，2022年，8月28日