杭浦f桥a型挂篮检算资料

PAGExx高速xx主桥三角型挂篮检算资料xx高速公路xx段第三合同段xx检算说明依据该桥设计情况结合项目部使用的挂篮来分析，将1号块和5号块施工时的工况作为检算的重点。1号块设计长度3.5m，断面尺寸情况：高度3.67m-3.32m，底板厚0.529m-0.474m，顶板厚0.25m，腹板厚0.65m。设计砼理论数量39.14m3，设计重量101.77t。其中：（详见1号块断面分解图）外侧翼板：1.0625×3.5×2.6=9.669t内侧翼板：1.0584×3.5×2.6=9.632t顶板：1.7107×3.5×2.6=15.568t外侧腹板：2.6353×3.5×2.6=23.981t内侧腹板：2.7055×3.5×2.6=24.621t底板：2.0102×3.5×2.6=18.293t5号块设计长度4m，断面尺寸情况：高度2.757m-2.509m，底板厚0.346m-0.313m，顶板厚0.25m，腹板厚0.575m-0.5m。设计砼理论数量34.84m3，设计重量90.58t。其中：（详见5号块断面分解图）外侧翼板：1.0625×4×2.6=11.050t内侧翼板：1.0578×4×2.6=11.002t顶板：1.7383×4×2.6=18.078t外侧腹板：1.7084×4×2.6=17.767t内侧腹板：1.7929×4×2.6=18.646t底板：1.3494×4×2.6=14.034t挂蓝采用结构简单、使用灵活的三角形挂蓝（详见设计图）。单个三角型挂篮与模板设计重量为40t（参见挂篮设计图），其中：部件名称重量（kg）主梁及其接长5150.1主梁与上前横梁梁连接128.3后上横梁1424.1后下横梁2377.0前上横梁1624.9前下横梁1131.9立柱1097.7立柱斜拉座516.0吊杆连接座299.2底蓝纵梁6943.0底模3500.0滑梁（含轴承、吊吊杆）3991.2侧模桁架3470.0侧模2325.0翼板模1708.4内模桁架（内模模采用木模模，重量不不计）1618.4吊杆座680.0前后支腿600.0其他1500.0合计39859.81、底栏纵梁底板共计3道纵梁，单根纵梁采用双根槽30a（见挂篮设计图）。以1号块为例进行分析：混凝土均布荷载：1.2（胀模系数、冲击系数）×182.93/3/3.5=20.91KN/m人群荷载：2×6*3.5/3/3.5=4KN/m底模荷载：35/3/3.5=3.33KN/m单根纵梁线荷载总计为：20.91+4+3.33=28.24KN/m受力简图：（见附图1）检算结果：共有1跨梁材性：Q235考虑自重，自重放大系数为1.2跨度为5.2M截面Ix=1.1445e+008mm4截面Wx=762970mm3面积矩Sx=441580mm3腹板总厚13mm塑性发展系数γx=1.05整体稳定系数φb=0.8由最大壁厚11mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa截面抗剪强度设计值fv=125MPa剪力范围为-44.05--58.7101KN弯矩范围为-84.3006--0KN.M最大挠度为9.77609mm(挠跨比为1/531)由VmaxxSx/(IxxTw)得计算得最大剪应力为17.4246MPa满足!由Mx/(γxxWx)得计算得强度应力为105.229MPa满足!由Mx/(φbxWx)得计算得稳定应力为138.113MPa满足!单根纵梁对后横梁端承受荷载（剪力）：58.71KN单根纵梁对前横梁端承受荷载（剪力）：44.05KN以5号块为例进行分析：混凝土均布荷载：1.2（胀模系数、冲击系数）×140.34/3/4=14.034KN/m人群荷载：2×6*4/3/4=4KN/m底模荷载：35/3/4=2.92KN/m单根纵梁线荷载总计为：14.034+4+2.92=20.95KN/m受力简图：（见附图2）检算结果：共有1跨梁材性：Q235考虑自重，自重放大系数为1.2跨度为5.2M截面Ix=1.1445e+008mm4截面Wx=762970mm3面积矩Sx=441580mm3腹板总厚13mm塑性发展系数γx=1.05整体稳定系数φb=0.8由最大壁厚11mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa截面抗剪强度设计值fv=125MPa剪力范围为-41.75--45.98KN弯矩范围为-68.1723--0KN.M最大挠度为8.02738mm(挠跨比为1/647)由VmaxxSx/(IxxTw)得计算得最大剪应力为13.9503MPa满足!由Mx/(γxxWx)得计算得强度应力为85.0964MPa满足!由Mx/(φbxWx)得计算得稳定应力为111.689MPa满足!单根纵梁对后横梁端承受荷载（剪力）：45.98KN单根纵梁对前横梁端承受荷载（剪力）：41.75KN2、腹板纵梁单侧腹板共计3道纵梁，单根纵梁采用双根槽30a（见挂篮设计图）。2.1低侧腹板以1号块为例进行分析：混凝土均布荷载：1.2（胀模系数、冲击系数）×239.81/3/3.5=27.41KN/m人群荷载：2×0.65*3.5/3/3.5=0.44KN/m侧模荷载：23.25/2/3/3.5=1.11KN/m单根纵梁线荷载总计为：27.41+0.44+1.11=28.96KN/m受力简图：（见附图3）检算结果：共有1跨梁材性：Q235考虑自重，自重放大系数为1.2跨度为5.2M截面Ix=1.1445e+008mm4截面Wx=762970mm3面积矩SSx=4415580mmm3腹板总厚厚13mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚11mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa剪力范围围为-45..1260.11573KN弯矩范围围为-866.38556--00KN..M最大挠度度为10.00177mm(挠跨比为1/5519)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为17..85411MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为1077.8311MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1411.5299MPaa满足!单根纵梁对后横横梁端承受受荷载（剪剪力）：660.166KN单根纵梁对前横横梁端承受受荷载（剪剪力）：445.122KN以5号块为例进行分分析：混凝土均布荷载载：1.2（胀模系系数、冲击击系数）×177..67/33/4=17.777KN/m人群荷载：2××0.655*4/3/4=0.444KN/m侧模荷载：23..25/22/3/4=1.111KN/m单根纵梁线荷载载总计为：：17.777+0..44+00.97==19.188KN/m受力简图：（见见附图4）检算结果：共有1跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22跨度为5.2M截面Ix=1..14455e+0008mmm4截面Wxx=77629770mmm3面积矩SSx=4415580mmm3腹板总厚厚13mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚11mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa剪力范围围为-38..3942.22552KN弯矩范围围为-622.62778--00KN..M最大挠度度为7.377488mm(挠跨比为1/7705)由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为12..81266MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为78..17544MPaa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1022.6055MPaa满足!单根纵梁对后横横梁端承受受荷载（剪剪力）：442.266KN单根纵梁对前横横梁端承受受荷载（剪剪力）：338.399KN2.2高侧腹板板以1号块为例进行分分析：混凝土均布荷载载：1.2（胀模系系数、冲击击系数）×246..21/33/3.55=28.114KN/m人群荷载：2××0.655*3.55/3/33.5=0.444KN/m侧模荷载：23..25/22/3/33.5=1.111KN/m单根纵梁线荷载载总计为：：28.114+0..44+11.11==29.669KN/m受力简图：（见见附图5）检算结果：共有1跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22跨度为5.2M截面Ixx=11.14445e+0008mmm4截面Wxx=77629770mmm3面积矩SSx=4415580mmm3腹板总厚厚13mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚11mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa剪力范围围为-46..2161.66243KN弯矩范围围为-888.4999--0KN.MM最大挠度为110.26625mmm(挠跨比为1/5506)由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为18..28955MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为1100.4699MPaa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1444.9911MPaa满足!单根纵梁对后横横梁端承受受荷载（剪剪力）：661.633KN单根纵梁对前横横梁端承受受荷载（剪剪力）：446.211KN以5号块为例进行分分析：混凝土均布荷载载：1.2（胀模系系数、冲击击系数）×186..46/33/4=18.665KN/m人群荷载：2××0.655*4/33/4=0.444KN/m侧模荷载：23..25/22/3/44=0.977KN/m单根纵梁线荷载载总计为：：18.665+0..44+00.97==20.006KN/m受力简图：（见见附图6）检算结果：共有1跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22跨度为5.2M截面Ixx=11.14445e+0008mmm4截面Wxx=77629770mmm3面积矩SSx=4415580mmm3腹板总厚厚13mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚11mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa剪力范围围为-40..0644.11041KN弯矩范围围为-655.38444--00KN..M最大挠度度为7.699929mm(挠跨比为1/6675)由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为13..37822MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为81..61644MPaa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1077.1211MPaa满足!单根纵梁对后横横梁端承受受荷载（剪剪力）：444.111KN单根纵梁对前横横梁端承受受荷载（剪剪力）：440.066KN3、底栏后横梁底栏后横梁受力力主要来自自底栏纵梁梁后端的剪剪力。根据据对1号块作用用下底栏纵纵梁受力分分析的情况况，后横梁梁受力从内内侧向外侧依次为：：61.663KN，61.663KN，61.663KN，58.771KN，58.771KN，58.771KN，60.116KN，60.116KN，60.116KN。5号块作用用下底栏纵纵梁受力分分析的情况况，后横梁梁受力从内内侧向外侧侧依次为：：44.111KN，44.111KN，44.111KN，45.998KN，45.998KN，45.998KN，42.226KN，42.226KN，42.226KN。5号块作用下受力力明显小于于1号块，故故对5号块施工工的工况不不进行检算算。底栏后横梁由双双根槽36并放组成成，并由上上下两块110mm厚厚钢板封口口。其施工工期间主要要由底板混混凝土通过过3道Φ32精轧螺纹纹钢锚固。受力简图：（见见附图7）检算结果：共有4跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22截面Ix=2..33366e+0008mmm4截面Wxx=11.29664e+0006mmm3面积矩SSx=7667730mmm3腹板总厚厚18mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚16mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa第1跨计算结结果：跨度为4.044M剪力范围围为-1668.0006--117.04452KKN弯矩范围围为-411.80443--777.53364KKN.M最大挠度度为1.122574mm(挠跨比为1/33588))由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为30..66688MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为56..961MPa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为74..76133MPaa满足!第2跨计算结结果：跨度为1.655M剪力范围围为36..77022--977.34773KNN弯矩范围围为-222.83663--777.53364KKN.M最大挠度度为0.100901mm(挠跨比为1/1151366)由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为17..76922MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为56..961MPa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为74..76133MPaa满足!第3跨计算结结果：跨度为1.655M剪力范围围为-988.7355838.11588KN弯矩范围围为-222.83663--779.82275KKN.M最大挠度度为0.11168822mm(挠跨比为1/1141166)由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为18..02266MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为58..64411MPaa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为76..97044MPaa满足!第4跨计算结结果：跨度为4.044M剪力范围围为-177.76553--1171.6696KKN弯矩范围围为-433.74339--779.82275KKN.M最大挠度度为1.177532mm(挠跨比为1/33437))由VmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为31..34033MPaa满足!由Mx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为58..64411MPaa满足!由Mx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为76..97044MPaa满足!吊点处反力：RR1=177.07KKNR2=265..36KNNR3=133.64KKNR4=270.44KKNR5=17.77KNN4、下前横梁下前横梁受力主主要来自底底栏纵梁前前端的剪力力。根据对对1号块作用用下底栏纵纵梁受力分分析的情况况，下前横梁受受力从内侧侧向外侧依依次为：446.211KN，46.221KN，46.221KN，44.005KN，44.005KN，44.005KN，45.112KN，45.112KN，45.112KN。5号块作用用下底栏纵纵梁受力分分析的情况况，下前横梁受受力从内侧侧向外侧依依次为：440.066KN，40.006KN，40.006KN，41.775KN，41.775KN，41.775KN，38.339KN，38.339KN，38.339KN。5号块作用下受力力明显小于于1号块，故故对5号块施工工的工况不不进行检算算。底栏后横梁由双双根槽36并放组成成，并由上上下两块110mm厚厚钢板封口口。其施工工期间主要要由底板混混凝土通过过3道Φ32精轧螺纹纹钢锚固。受力简图：（见见附图8）检算结果：共有6跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22截面Ix=2..33366e+0008mmm4截面Wxx=11.29664e+0006mmm3面积矩SSx=7667730mmm3腹板总厚厚18mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚16mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2155MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa第1跨计算结结果：跨度为2.544M剪力范围围为-4..2059941.333185KN弯矩范围围为07.0333KNN.M最大挠度度为0.044820661mmm(挠跨比为1/5526900)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得最最大剪应力力为0.77677227MPPa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得强强度应力为为5.1166699MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得稳稳定应力为为6.7781288MPaa满足!第2跨计算结结果：跨度为1.4M截面抗剪剪强度设计计值fv=1225MPPa剪力范围围为-799.94558--556.99983KKN弯矩范围围为-155.4433--177.68119KNN.M最大挠度度为0.055233888mmm(挠跨比为1/2267488)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为14..59288MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为12..98977MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为17..049MPa满足!第3跨计算结结果：跨度为1.755M剪力范围围为-122.6311--333.39992KNN弯矩范围围为-6..370887--117.68819KKN.M最大挠度度为0.011182885mmm(挠跨比为1/11479448)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为6.0096488MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为12..98977MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为17..049MPa满足!第4跨计算结结果：跨度为1.755M剪力范围围为-333.53884--112.49918KKN弯矩范围围为-6..228772--117.92256KKN.M最大挠度度为0.011085882mmm(挠跨比为1/11611668)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为6.11219MPa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为13..16877MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为17..284MPa满足!第5跨计算结结果：跨度为1.4M剪力范围围为-599.5144--800.70001KNN弯矩范围围为-166.10665--117.92256KKN.M最大挠度度为0.055412007mmm(挠跨比为1/2258688)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为14..73055MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为13..16877MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为17..284MPa满足!第6跨计算结结果：跨度为2.544M剪力范围围为1.4418922--4..293001KNN弯矩范围围为07.255415KN.MM最大挠度度为0.055010998mmm(挠跨比为1/5506888)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为0.7783622MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为5.3329166MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为6.9994522MPaa满足!根据计算结果可可知吊带受受力（从外外向内侧排排列）：T1=1.33KNT2=61.20KNNT3=113.35KKNT4=69.17KNNT5=114.24KKNT6=63.80KNNT7=1.42KN5、上前横梁上前横横梁由双根根槽36并放组成成，并由上上下两块110mm厚厚钢板封口口。由上已知下前横横梁传递至至上前横梁梁的反力：：T1=11.33KKN；T2=661.200KN；T3=1113.335KN；T4=669.177KN；T5=1114.224KN；T6=663.800KN；T7=11.42KKN。内滑梁设计共44根，其单单根重量为为：3.9991kgg/2=11.9966t=199.96KKN内模桁架重为：：16188.4kgg=1.662t=116.2KKN顶板混凝土：1.73883*4**26=1180.778KN故：内模吊带单单根受力应应为：N11=（19.996+166.2+1180.778）/4=544.24KKN外滑梁设计4根根，其单根根重量为：：3.9991/2==1.9996t=119.966KN侧模设计重量22.2355t/2==1.1118t=111.188KN侧模桁架重量33.47t/2==1.7335t=117.355KN翼板模板重量11.7088/2=00.8544t=8..54KNN故：外侧吊带单单根受力应应为：N2=（19.996+111.18++17.335+8..54）/2=28.552KN外侧翼板混凝土土：1.00625**4*266=1100.50KKN内侧翼板混凝土土：1.00578**4*266=1100.02KKN翼板吊带受力应应为：N3=(110..50+228.522)/2==139..02/22=69..51KNNNN4=(110..02+228.522)/2==138..54/22=69..27KNN受力简图：（见见附图9）检算结果：共有33跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22截面Ix=4..18222e+0008mmm4截面Wxx=22.20112e+0006mmm3面积矩SSx=1.26662e++006mm3腹板总厚厚18mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚36mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2055MPaa截面抗剪强度设设计值fv=1220MPPa第1跨计算结结果：跨度为3.6M剪力范围围为-1337.9445--00KN弯矩范围围为071.33453KN.MM最大挠度度为16.77232mm(挠跨比为1/2215)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为23..20233MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为30..86866MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为40..515MPa满足!第2跨计算结结果：跨度为5.8M剪力范围围为-2007.7883--2206.997KNN弯矩范围围为-2447.4228--772.10024KKN.M最大挠度度为9.666589mm(挠跨比为1/6600)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为34..94911MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为1077.0533MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1400.5088MPaa满足!第3跨计算结结果：跨度为3.6M剪力范围围为0140..395KN弯矩范围围为072.11024KN.MM最大挠度度为16.77mm(挠跨比为1/2215)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为23..61433MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为31..19611MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为40..94499MPaa满足!主梁支承反力分别为为：R1=348..18KNN（内侧）R2=344..92KNN（外侧）挂蓝横向偏位00.5677m受力简简图：（见见附图100）检算结果：共有3跨梁材性：：Q2355考虑自重重，自重放放大系数为为1.22截面Ix=4..18222e+0008mmm4截面Wxx=22.20112e+0006mmm3面积矩SSx=1.26662e++006mm3腹板总厚厚18mmm塑性发展展系数γx=1.055整体稳定定系数φb=0.8由最大壁壁厚36mmm得：截面抗拉拉抗压抗弯弯强度设计计值f==2055MPaa截面抗剪剪强度设计计值fv=1220MPPa第1跨计算结结果：跨度为4.177M剪力范围围为-1338.888--0KN弯矩范围围为0150..24KKN.M最大挠度度为10.88914mm(挠跨比为1/3382)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为23..35955MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为65..00366MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为85..31722MPaa满足!第2跨计算结结果：跨度为5.8M剪力范围围为-2007.9887--2270.5566KKN弯矩范围围为-2332.4888--1150.224KNN.M最大挠度度为8.611185mm(挠跨比为1/6673)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为45..50911MPaa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为1000.5899MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为1322.0233MPaa满足!第3跨计算结结果：跨度为3.033M剪力范围围为075.66598KN弯矩范围围为033.55408KN.MM最大挠度度为14.33734mm(挠跨比为1/2210)由VmmaxxxSx/(IIxxTw)得计算得得最大剪应应力为12..726MPa满足!由Mxx/((γxxWx)得计算得得强度应力力为14..51199MPaa满足!由Mxx/((φbxWx)得计算得得稳定应力力为19..04699MPaa满足!偏位后主梁支承承反力分别别为：R1=409..45KN（内侧）R2=283..65KN（外侧）6、后上横梁（中横梁梁）（单个挂篮、模板板重量按照照50t计算）后上横横梁由双根根槽36并放组成成，并由上上下两块110mm厚厚钢板封口口。后上横梁在浇筑筑混凝土过过程中不承承力，底板板、腹板、地地板、翼缘缘板的混凝凝土重量及及模板均锁锁定在已完完成的混凝凝土断面上上。只有在挂篮前移移时承担挂挂篮自身和和混凝土重重量，考虑虑到挂篮和和模板的重重量均靠近近后横梁，故故后横梁与与前横梁受受力不平衡衡：后横梁单根吊带带受力为：：500/22*3/55=150KNN受力简图：（见见附图111）检算结果：构件号:1起点号1终终点号2AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((151000.0164000.0))(1159600.01164000.0)位移xx(mm)):0..15900.15990.1559位移yy(mm)):-2..662-22.2511--1.8440弯矩(kkN-m)):-0..00000.0000--7.5000剪力(kN)):-0..000-00.0000-1550.0000轴力(kN)):0..00000.00000.0000构件号:2起点号2终终点号3AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((159660.0164000.0))(1187000.01164000.0)位移xx(mm)):0..15900.00000.0000位移yy(mm)):-1..840-00.6922--0.0000弯矩(kkN-m)):-6..392-111.8866-117.3779剪力(kN)):-4..010-44.0100--4.0110轴力(kN)):--146..278-1466.2788-1446.2778构件号:3起点号3终终点号4AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((187000.0164000.0))(2245000.01164000.0)位移xx(mm)):0..000-00.0000--0.0000位移yy(mm)):-0..00000.4188--0.0000弯矩(kkN-m)):-4..867-44.8677--4.8667剪力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000轴力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000构件号:4起点号4终终点号5AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((245000.0164000.0))(2272400.01164000.0)位移xx(mm)):-0..000-00.1599--0.1559位移yy(mm)):-0..000-00.6922--1.8440弯矩(kkN-m)):-17..379-111.8866--6.3992剪力(kN)):4..01044.01004.0110轴力(kN)):--146..278-1466.2788-1446.2778构件号:5起点号5终终点号6AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((272440.0164000.0))(2281000.01164000.0)位移xx(mm)):-0..159-00.1599--0.1559位移yy(mm)):-1..840-22.2511--2.6662弯矩(kkN-m)):-7..50000.00000.0000剪力(kN)):150..00000.00000.0000轴力(kN)):0..00000.00000.0000构件号:6起点号7终终点号2AA440.0000I13333.0000起起点中点点终点座标(mm)):((187000.0191440.0))(1159600.01164000.0)位移xx(mm)):-0..174-00.68330.1559位移yy(mm)):-0..159-00.9988--1.8440弯矩(kkN-m)):0..32000.71441.1008剪力(kN)):0..20300.20330.2003轴力(kN)):206..6652066.66552006.6665构件号:7起点号3终终点号7AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((187000.0164000.0))(1187000.01191400.0)位移xx(mm)):0..000-00.1988--0.1774位移yy(mm)):-0..000-00.1599--0.1559弯矩(kkN-m)):-12..512-55.79330.9227剪力(kN)):4..90544.90554.9005轴力(kN)):--145..990-1455.9900-1445.9990构件号:8起点号8终终点号4AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((245000.0191440.0))(2245000.01164000.0)位移xx(mm)):0..17400.1988--0.0000位移yy(mm)):-0..15900.0000--0.0000弯矩(kkN-m)):0..927-55.7933-112.5112剪力(kN)):-4..905-44.9055--4.9005轴力(kN)):--145..990-1455.9900-1445.9990构件号:9起点号8终终点号5AA440.0000I13333.0000起起点中点点终点座标(mm)):((245000.0191440.0))(2272400.01164000.0)位移xx(mm)):0..17400.6833--0.1559位移yy(mm)):-0..159-00.9988--1.8440弯矩(kkN-m)):-0..320-00.7144--1.1008剪力(kN)):-0..203-00.2033--0.2003轴力(kN)):206..6652066.66552006.6665构件号:110起点号7终终点号8AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((187000.0191440.0))(2245000.01191400.0)位移xx(mm)):-0..17400.17440.1774位移yy(mm)):-0..159-00.2111--0.1559弯矩(kkN-m)):0..60600.60660.6006剪力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000轴力(kN)):151..1821511.18221551.1882中横最大弯矩117.388KN.mm。根据最大弯矩得得知：σ1=M//W=1173800/0.000129964=113.411MPa。中横梁最大大轴力146..3KN..m。根据轴力得得知：σ2=N//A=1446.3××10000/0.00120112=122.18MPa合成后总应力为为：σ=σ1+σ2=225.599MPa25.59MMPa<2205*00.8=1164MPa，故故主梁通过过检算。7、主桁桁检算由于主桁为空间间结构，故故在理正结构构设计工具具箱中建立立了的计算算模型如附附图，挂蓝蓝偏位状态态时上前横横梁传递主主梁最大反反力409..45KNN。计算简图（见附附图12）。计算结果如下：：构件号:1起点号1终终点号2AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((216000.081000.0)(222146..081100.00)位移xx(mm)):0..56900.56990.5669位移yy(mm)):-14..021-122.9088-111.8003弯矩(kkN-m)):0..00300.0000-1000.7339剪力(kN)):-0..006-00.0066-4009.5006轴力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000构件号:2起点号2终终点号3AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((221446.081000.0)(277140..081100.00)位移xx(mm)):0..56900.00000.0000位移yy(mm)):-11..803-33.9699--0.0000弯矩(kkN-m)):-93..997-822.6833-771.3770剪力(kN)):4..53144.53114.5331轴力(kN)):--484..603-4844.6033-4884.6003构件号:3起点号3终终点号4AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((271440.081000.0)(322134..081100.00)位移xx(mm)):0..000-00.5655--0.5665位移yy(mm)):-0..00000.69330.0225弯矩(kkN-m)):-82..994-299.0922224.8111剪力(kN)):21..587211.5877221.5887轴力(kN)):--481..199-4811.1999-4881.1999构件号:4起点号4终终点号5AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((321334.081000.0)(322274..081100.00)位移xx(mm)):-0..565-00.5655--0.5665位移yy(mm)):0..02500.01220.0000弯矩(kkN-m)):23..157533.5588883.9660剪力(kN)):434..3084344.30884334.3008轴力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000构件号:5起点号5终终点号6AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((322774.081000.0)(322974..081100.00)位移xx(mm)):-0..565-00.5655--0.5665位移yy(mm)):0..000-00.0199--0.0000弯矩(kkN-m)):83..959411.9800--0.0000剪力(kN)):--119..942-1199.9422-1119.9442轴力(kN)):-0..000-00.0000--0.0000构件号:6起点号6终终点号7AA2202.4450I635510.0000起起点中点点终点座标(mm)):((329774.081000.0)(355000..081100.00)位移xx(mm)):-0..565-00.5655--0.5665位移yy(mm)):-0..00000.07440.1449弯矩(kkN-m)):-0..000-00.00000.0000剪力(kN)):0..00000.00000.0000轴力(kN)):0..00000.00000.0000构件号:7起点号8终终点号2AA880.0000I26677.0000起起点中点点终点座标(mm)):((271440.0123885.0))(2221466.088100..0)位移xx(mm)):-5..064-44.65000.5669位移yy(mm)):-1..404-55.7211-111.8003弯矩(kkN-m)):-2..11422.31336.7339剪力(kN)):1..34511.34551.3445轴力(kN)):637..3856377.38556337.3885构件号:8起点号3终终点号8AA1120.1120I233340.0000起起点中点点终点座标(mm)):((271440.081000.0)(277140..0122385..0)位移xx(mm)):0..000-22.3299--5.0664位移yy(mm)):-0..000-11.4044--1.4004弯矩(kkN-m)):11..62444.3333--2.9559剪力(kN)):-3..403-33.4033--3.4003轴力(kN)):--826..752-8266.7522-8226.7552构件号:9起点号8终终点号4AA880.0000I26677.0000起起点中点点终点座标(mm)):((271440.0123885.0))(3321344.088100..0)位移xx(mm)):-5..064-11.0866--0.5665位移yy(mm)):-1..404-00.58220.0225弯矩(kkN-m)):-0..845-11.2500--1.6554剪力(kN)):-0..123-00.1233--0.1223轴力(kN)):633..9496333.94996333.9449由计算结果得知：：（见附图图）前斜拉带F1==637.