施工排架专项设计

PAGEPAGE33发电进水口支护工程排架专项施工方案1、工程情况发电进水口支护工程包括新增锚索、深排水孔及进水口剩余锚杆、喷射混凝土施工。2、排架结构锚杆、喷混凝土施工脚手架结构为双排脚手架，锚索施工脚手架结构为落地平台式承重排架。2.1人行及运料通道采用之字形斜道，斜道附着外脚手架设置，宽度不小于1.2m,坡比1：1，拐弯处设置平台，平台宽度不小于斜道宽度，两侧及平台周围设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，拦脚板高度不小于1.8m。运料斜道两侧，平台外围和端部设置连墙件；每两步应加设水平斜杆。通道脚手板横铺时在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不大于5m，接头采用搭接；下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺；每隔2.5m～3m设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。2.2施工平台清理高排架的搭设，需对底部松散石渣进行清理至基岩。2.3排架2.3.1材料（1）钢管：直径为48mm、壁厚为3.5mm的热轧有缝钢管，用作立杆、大横杆、小横杆、斜撑，钢管要求无严重锈蚀、弯曲、压扁和裂纹。（2）连接扣件：回转扣件、直角扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位要灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm；（3）脚手板：竹、木脚手板，脚手板的厚度不小于50mm,宽度不小于200mm,没有明显的变形和缺陷2.3.2作业程序清理地基→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆（第一根），底端与纵向扫地杆扣件固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定，每边竖立3～4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆，（大横杆，与立杆扣件固定），和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与大横杆扣件固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40～6N*M力矩拧紧螺栓，形成构架的起始段→按上述要求一次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈完成后，再检查一遍地基和架构质量情况，严格确保架构质量→设置连墙件（或加抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……→随搭设进程几十装设连墙件和剪力撑→装设作业层横杆（在构架小横杆间架设的，用于缩小铺板的跨距），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护封闭措施。3、双排架设计及计算3.1排架设计（1）扫地杆脚手架设置纵向、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。（2）立杆=1\*GB3①立杆的纵向间距不超过1.5m，排架的排柱间距为1.5m，内排柱离坡面20cm。=2\*GB3②开始搭设立杆时每隔6跨设置一根抛撑，直至连坡件安装稳定后方可根据情况拆除；当搭至有连坡件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆，立即设置连坡件。=3\*GB3③立杆的搭设长度不小于80cm,采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于30cm。（3）大横杆=1\*GB3①用直角扣将大横杆与纵向排列的立杆连接，扣件要稳固、平直，与主柱互成90°。=2\*GB3②大横杆的垂直间距不大于1.8m。=3\*GB3③大横杆的搭接扣件交错布置，两根相邻纵向大横杆的接头不易设置在同步或同跨内。=4\*GB3④大横杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨（4）小横杆=1\*GB3①小横杆的水平间距不大于1.5m,若该层遇有锚固钻机施工，小横杆的水平间距不大于50cm，垂直间距不大于1.8m，两端的外伸长度不小于40cm.=2\*GB3②主节点处必须设置一根横向水平杆，用直接扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距离不大于2.5mm。（5）脚手板作业层、顶层采用竹夹板满铺、捆扎，其他须铺设简易安全通道。（6）连坡件=1\*GB3①连坡件采用凿岩机造孔，孔径为Ф50，深度0.8m，将长度为1.5的Ф48脚手架管深入孔内。=2\*GB3②连坡件采用矩形布置，布置点靠近主节点，偏离主节点的距离不大于30mm,连坡件的竖向间距不大于3.6m,水平间距不大于3m。（7）剪力撑及斜撑=1\*GB3①作业层设置斜撑，斜撑与脚手架的主柱和大小横杆的交点连接，不得支撑在非受力点处，斜撑的间距为1.5m。=2\*GB3②剪力撑：横向剪力撑为两端设置：纵向剪力撑斜杆与地面呈45°～60°，宽度不小于4跨，按净距不大于15m布置双向剪力撑。（8）拆除=1\*GB3①脚手架拆除划分作业区，周围设置警戒线，地面专人指挥监控，严禁非工作人员入内。=2\*GB3②拆除顺序为：栏杆、竹夹板、剪力撑、斜撑、小横杆、大横杆、立杆、连坡件，严禁上下同时进行拆除作业。=3\*GB3③拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，通知对方，以防坠落。施工人员必须佩带好安全绳、安全带、安全帽，随拆随着下移，遵循“高挂低用”原则，尽量挂在已施工完毕的锚杆上。3.2排架计算一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.50米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为30.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用焊缝连接；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数XX省XX市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为1.20；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):1000.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000=1.656kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.656×1.5002/8=0.466kN.m；σ=Mqmax/W=91.687N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m；最大挠度V=5.0×1.213×1500.04/(384×2.060×105×121900.0)=3.185mm；小横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.000与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆杆按照三跨跨连续梁进进行强度和和挠度计算算，小横杆杆在大横杆杆的上面。1.荷荷载值计算算小横杆杆的自重标标准值:P1=0..038××1.5000=0..058kN；脚手板板的荷载标标准值:P2=0..350××1.5000×1.5000/3==0.2662kNN；活活荷载标准准值:QQ=2..000××1.5000×1.5000/3==1.5000kNN；荷荷载的计算算值:PP=(1..2×0.0558+1..2×0.2662+1..4×1.5000)/22=1.2242kkN；大大横杆计算算简图2.强强度计算最大弯弯矩考虑为为大横杆自自重均布荷荷载与荷载载的计算值值最不利分分配的弯矩矩和。均布荷荷载最大弯弯矩计算::M1maax=0..08×0.0338×1.5000×1.50002=0.0010kkN.m；；集中中荷载最大大弯矩计算算公式如下下:集中荷荷载最大弯弯矩计算::M2maax=0..267××1.2442×1.5000=00.4977kN..m；M==M1mmax++M2mmax==0.0010+00.4977=0.5508kkN.m抗弯强强度:σ=0..508××106/50880.0==99.9963NN/mm22；大横杆杆的抗弯强强度σ=999.9663小于于[f]==205..0N/mmm2；3.挠挠度计算最大挠挠度考虑为为大横杆自自重均布荷荷载与荷载载的计算值值最不利分分配的挠度度和,单位:mmm均布荷荷载最大挠挠度计算公公式如下::大横杆杆自重均布布荷载引起起的最大挠挠度：Vmax=0.6777×0.0338×15000.04/(1100×2.0660×105×1219900.00)=0.0552mmm；集中荷荷载最大挠挠度计算公公式如下::集中荷荷载标准值值最不利分分配引起的的最大挠度度：P=（0.0558+0..262++1.5000）/2=00.9100kNV=1.8883×0.9110×15000.03/(100×2.0660×105×1219900.00)=2.3003mmm；最大挠挠度和：VV=Vmmax++Vpmmax==0.0052+22.3033=2.3356mmm；大横杆杆的最大挠挠度小于15000.0//1500=10..0或者者10mm,满满足要求！！四、扣件件抗滑力的的计算:按规范范表5.11.7,直角、旋旋转单扣件件承载力取取值为8..00kNN，按照扣扣件抗滑承承载力系数数0.800，该工程程实际的旋旋转单扣件件承载力取取值为6..40kNN。纵向或或横向水平平杆与立杆杆连接时，扣扣件的抗滑滑承载力按按照下式计计算(规范5.22.5)::R≤Rc其中Rcc--扣件抗滑滑承载力设设计值,取6.400kN；；RR--纵向或横横向水平杆杆传给立杆杆的竖向作作用力设计计值；横杆的的自重标准准值:PP1=00.0388×1.5000=0..058kN；脚手板板的荷载标标准值:P2=00.3500×1.5000×1.5000/2==0.3994kNN；活荷载载标准值::Q==2.0000×1.5000×1.5000/22=22.2500kN；；荷载的的计算值::R=11.2×(0.0558+0..394))+1.44×2.2550=3..692kN；R<<6.440kNN,单单扣件抗滑滑承载力的的设计计算算满足要求求!五、脚手手架荷载标标准值:作用于于脚手架的的荷载包括括静荷载、活活荷载和风风荷载。静静荷载标准准值包括以以下内容：：(1))每米立杆杆承受的结结构自重标标准值(kN/mm)；本例例为0.11248NNG1=0.1225×30.0000==3.7744kkN；(2))脚手板的的自重标准准值(kN/mm2)；本例采采用竹串片片脚手板，标标准值为00.35NNG2=00.3500×2×1.5000×(1.5000+0..3)/22=00.9455kN；；(3))栏杆与挡挡脚手板自自重标准值值(kN/mm)；本例例采用栏杆杆冲压钢，标标准值为00.11NNG3=0.1110×2×1.5000/2=0..165kN；(4))吊挂的安安全设施荷荷载，包括括安全网((kN/mm2)；0.0005NNG4=0.0005×1.5000×30.0000==0.2225kkN；经计算算得到，静静荷载标准准值NNG=NG11+NG2+NG3+NG4=5.0779kNN；活荷载载为施工荷荷载标准值值产生的轴轴向力总和和，内、外外立杆按一一纵距内施施工荷载总总和的1//2取值。经计算算得到，活活荷载标准准值NNQ=2..000××1.5000×1.5000×2/2=4..500kN；风荷载载标准值应应按照以下下公式计算算其中WWo--基本风压压(kN/mm2)，按照《建建筑结构荷荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Woo=00.3000kN//m2；UUz--风荷载高高度变化系系数，按照照《建筑结结构荷载规规范》(GB500009--20011)的规定定采用：Uzz=1..420；UUs--风荷载体体型系数：：Us=1..200；经计算算得到，风风荷载标准准值Wk=00.7××0.3000×1.4220×1.2000=0.3558kNN/m2；不考虑虑风荷载时时,立杆的轴轴向压力设设计值计算算公式N=1.2NNG+1.44NQ=1..2×5.0779+11.4×4.5000=112.3995kNN；考虑风风荷载时,,立杆的轴轴向压力设设计值计算算公式N=1.2NG+0.885×1.4NNQ=11.2×5.0779+00.85××1.4×4.5000=111.4550kNN；风荷载载设计值产产生的立杆杆段弯矩MW计算公式式MMw=00.85×1.4WWkLah2/10=0.8850××1.4×0.3558×1.5000×11.80002/10=00.2077kN..m；六、立杆杆的稳定性性计算:不组合合风荷载时时，立杆的的稳定性计计算公式为为：立杆的的轴心压力力设计值：N=112.3995kNN；计算立立杆的截面面回转半径径：i=1.588cm；；计算长长度附加系系数：K=1.1555；计算长长度系数参参照《扣件件式规范》表表5.3..3得：U=1.5990计算长长度,由公式式lo=kkuh确确定：lo=33.3066m；Lo/i==2099.0000；轴心受受压立杆的的稳定系数数φ,由长细比比lo/i的结结果查表得得到：φ=0..166；立杆净净截面面积积：A==4.889cmm2；立杆净净截面模量量(抵抗矩)：W=5.088cm33；钢管立立杆抗压强强度设计值值：[f]=2055.0000N/mmm2；σ=1123955.0000/(0..166××489..000))=1522.6944N/mmm2；立杆稳稳定性计算算σ=1152.6694小小于[ff]=205..000N/mmm2满足要求求！考虑风风荷载时,,立杆的稳稳定性计算算公式立杆的的轴心压力力设计值：N=111.4550kNN；计算立立杆的截面面回转半径径：i=1.588cm；；计算长长度附加系系数：K==1.1155；；计算长长度系数参参照《扣件件式规范》表表5.3..3得：U=1.5990计算长长度,由公式式lo=kkuh确确定：lo=3..306m；Lo/i==2099.0000；轴心受受压立杆的的稳定系数数φ,由长细比比lo/i的结结果查表得得到：φ=0..166立杆净净截面面积积：A==4.889cmm2；立杆净净截面模量量(抵抗矩)：W=5.088cm33；钢管立立杆抗压强强度设计值值：[f]=2055.0000N/mmm2；σ=1114499.8000/(0..166××489..000))+2066953..186//50800.0000=1181.7791NN/mm22；立杆稳稳定性计算算σ=1181.7791小小于[ff]=205..000N/mmm2满足要求求！七、最大大搭设高度度的计算::不考虑虑风荷载时时,采用单立立管的敞开开式、全封封闭和半封封闭的脚手手架可搭设设高度按照照下式计算算：构配件件自重标准准值产生的的轴向力NG2KK(kN)计算算公式为：：NG2K==NG22+NG3+NG4=1.3335kNN；活荷载载标准值：NQ=44.5000kN；；每米立立杆承受的的结构自重重标准值：Gk=00.1255kN//m；Hs=[00.1666×4.8990×10-4×205..000××103-(1..2×1.3335++1.4××4.5000)]//(1.22×0.1225)=558.3551m；；脚手架架搭设高度度Hs等于或大大于26米，按照下下式调整且且不超过550米：[H]]=558.3551/((1+0..001××58.3351)==55.1134mm；[H]]=555.1344和50比较取较较小值。得得到，脚手手架搭设高高度限值[H]=50..000m。考虑风风荷载时,,采用单立立管的敞开开式、全封封闭和半封封闭的脚手手架可搭设设高度按照照下式计算算：构配件件自重标准准值产生的的轴向力NG2KK(kN)计算算公式为：：NG2K==NG22+NG3+NG4=1.3335kNN；活荷载载标准值：NQ=44.5000kN；；每米立立杆承受的的结构自重重标准值：Gk=00.1255kN//m；计算立立杆段由风风荷载标准准值产生的的弯矩：Mwk=Mw/((1.4××0.855)=0.2007/((1.4×0.885)==0.1174kkN.m；；Hs=(0.1666×4.8990×10-4×205..000××10-3-(11.2×1.3335+0..85×1.4×(4.5000+00.1666×4.8990×0.1774/5..080))))/((1.2××0.1225)=442.5880m；；脚手架架搭设高度度Hs等于或大大于26米，按照下下式调整且且不超过550米：[H]]=442.5880/((1+0..001××42.5580)==40.8841mm；[H]]=400.8411和50比较取较较小值。经经计算得到到，脚手架架搭设高度度限值[[H]==40.8841mm。八、连墙墙件的计算算:连墙墙件的轴向向力计算值值应按照下下式计算：：NNl=NNlw+No风荷载载基本风压压值Wk=00.3588kN//m2；每个连连墙件的覆覆盖面积内内脚手架外外侧的迎风风面积AAw=110.8000m22；连墙件件约束脚手手架平面外外变形所产产生的轴向向力(kN),,No=5..000kN；风荷载载产生的连连墙件轴向向力设计值值(kN)，应应按照下式式计算：NLw=1.4××Wk×Aw=55.4111kN；；连墙件件的轴向力力计算值NL=NLww+NNo=100.4111kN；；其中φ轴心受受压立杆的的稳定系数数,l为内排排架距离墙墙的长度,,由长细细比l//i=2000.0000/155.8000的结果查查表得到00.9666；AA=44.89cm2；[f]==205..00NN/mm22；连墙件件轴向力设设计值NNf=φ×A×[[f]=00.9666×4.8890×110-4×2005.0000×1003=996.8337kNN；Nl=10..411<<Nf=96..837,,连墙件的的设计计算算满足要求求！连墙件件采用焊接接方式与墙墙体连接，对对接焊缝强强度计算公公式如下其中N为连墙墙件的轴向向拉力，NN=10..411kN；lw为连墙件件的周长，取取Lw=pi×d=1550.7996mmm；t为为连墙件的的周长，tt=3.5500mmm；ft或fc为对接焊焊缝的抗拉拉或抗压强强度，取1185.00N/mmm2；经过焊焊缝抗拉强强度σ=104410.5541//(1550.7996×3..500))=199.7255N/mmm2；经过焊焊缝抗拉强强度σ=19..725<<ft=1855.0000；对接焊缝缝的抗拉或或抗压强度度计算满足足要求!九、立杆杆的地基承承载力计算算:立杆基基础底面的的平均压力力应满足下下式的要求求p≤≤fg地基承承载力设计计值:fg=ffgk×Kc=11000..000kN/mm2；其中，地地基承载力力标准值：：fgk=11000..000kN/mm2；脚手架架地基承载载力调整系系数：kc=11.0000；立杆基基础底面的的平均压力力，p=N/A=1277.2200kN//m2；其中，上上部结构传传至基础顶顶面的轴向向力设计值值：N=11.4450kkN；基础底底面面积(m2)：A=0.0990m22。p=1127.2220≤≤fg=10000.0000kNN/m2。地基承承载力的计计算满足要要求！4、锚索承重排架设设计及计算算4.1排架设计（1）扫地杆脚手架设置纵向向、横向扫扫地杆。纵纵向扫地杆杆采用直角角扣件固定定在距底座座上方不大大于200mmm的立杆上上。横向扫扫地杆采用用直角扣件件固定在紧紧靠纵向扫扫地杆下方方的立杆上上顺坡面搭搭设。当立立杆基础不不在同一高高度上时，将将高处的纵纵向扫地杆杆向低处延延长两跨与与立杆固定定，高低差差不大于1m。靠边坡坡上方的立立杆轴线到到边坡的距距离不小于于500mmm。（2）立杆=1\*GB3①立杆的纵纵向间距不不超过500cm，排架的的排柱间距距为1.3m，内排柱柱离坡面220cm。（3）大横杆=1\*GB3①用直角扣扣将大横杆杆与纵向排排列的立杆杆连接，扣扣件要稳固固、平直，与与主柱互成成90°。=2\*GB3②大横杆的的垂直间距距不大于11.5m。=3\*GB3③大横杆的的搭接扣件件交错布置置，两根相相邻纵向大大横杆的接接头不易设设置在同步步或同跨内内。=4\*GB3④大横杆设设置在立杆杆内侧，长长度不小于于3跨（4）小横杆=1\*GB3①小横杆的的水平间距距不大于1150cmm垂直间距距不大于11.5m，两端的的外伸长度度不小于440cm..=2\*GB3②锚索钻孔孔施工平台台底部小横横杆间距不不大于500cm。（5）脚手板作业层采用5ccm厚木板满铺铺、捆扎，其他须铺铺设简易安安全通道。（6）连坡件=1\*GB3①连坡件采采用原边坡坡Ф28锚杆，与Ф48脚手架管管焊接连接接，焊缝长长度28ccm。=2\*GB3②连坡件采采用矩形布布置，布置置点靠近主主节点，偏偏离主节点点的距离不不大于300mm,连坡件的的竖向间距距不大于33m,水平间距距不大于33m。（7）剪力撑及斜撑撑=1\*GB3①作业层设设置斜撑，斜斜撑与脚手手架的主柱柱和大小横横杆的交点点连接，不不得支撑在在非受力点点处，斜撑撑的间距为为1.5m。（8）拆除=1\*GB3①脚手架拆拆除划分作作业区，周周围设置警警戒线，地地面专人指指挥监控，严严禁非工作作人员入内内。=2\*GB3②拆除顺序序为：栏杆杆、竹夹板板、剪力撑撑、斜撑、小小横杆、大大横杆、立立杆、连坡坡件，严禁禁上下同时时进行拆除除作业。=3\*GB3③拆除时要要统一指挥挥，上下呼呼应，动作作协调，当当解开与另另一人有关关的扣件时时，通知对对方，以防防坠落。施施工人员必必须佩带好好安全绳、安安全带、安安全帽，随随拆随着下下移，遵循循“高挂低用”原则，尽尽量挂在已已施工完毕毕的锚杆上上。4.2排架计算一、参数信息::1.基基本参数立柱横横向间距或或排距la(m):11.30，脚脚手架步距距h(m))：1.500；立杆纵纵向间距llb(m):00.50，脚脚手架搭设设高度H((m)：3.000；立杆上上端伸出至至模板支撑撑点的长度度a(m)):0.005，平台台底钢管间间距离(mm)：500..00；钢管类类型(mm)::Φ48×33.5，扣扣件连接方方式：单扣扣件，扣件件抗滑承载载力系数::0.800；2.荷荷载参数脚手板板自重(kN/mm2):0..300；；栏杆自自重(kN/mm2):0..150；；材料堆堆放最大荷荷载(kN/mm2):2..000；；施工均均布荷载标标准值(kN/mm2):1..000；；二、纵向向支撑钢管管计算:纵向钢钢管按照均均布荷载下下连续梁计计算，截面面力学参数数为截面抵抵抗矩WW=55.08cm3；截面惯惯性矩II=112.199cm4；纵向向钢管计算算简图1.荷荷载的计算算：(1))脚手板与与栏杆自重重(kN/mm)：q111=00.1500+00.3000×0.5000=0.3000kNN/m；(2))堆放材料料的自重线线荷载(kN/mm)：q122=22.0000×0.5000=1.0000kNN/m；(3))活荷载为为施工荷载载标准值((kN/mm)：p1=11.0000×0.5000=0.5000kNN/m2.强强度计算::最大弯弯矩考虑为为三跨连续续梁均布荷荷载作用下下的弯矩。最大弯弯矩考虑为为静荷载与与活荷载的的计算值最最不利分配配的弯矩和和；最大弯弯矩计算公公式如下::最大支支座力计算算公式如下下:均布恒恒载：q1=11.2××q11+11.2××q12=1.2××0.3000+11.2×1.0000=1.5660kNN/m；均布活活载：q2=11.4×0.5000=0.7000kNN/m；最大弯弯距Mmaxx=00.1×1.5660×0.50002+00.1177×0.7000×0.50002=00.0599kN..m；最大支支座力NN=11.1×1.5660×0.5000+1.22×0.7000×0.5000=1.2778kNN；截面应应力σ=0..059××106/((50800.0)=111.7088N/mmm2；纵向钢钢管的计算算强度111.7008小于于2005.0000NN/mm22,满足要求求!3.挠挠度计算::最大挠挠度考虑为为三跨连续续梁均布荷荷载作用下下的挠度；；计算公公式如下::均布恒恒载:q=q11+q12=1.3000kNN/m；均布活活载：p=0.5000kNN/m；V=(0.6677××1.3000+0..990××0.5000)×500..04/(1000×2.0660×105×1219900.00)=0..034mmm纵向钢钢管的最大大挠度小于于13000.0000/2250与与10,,满足要求求!三、横向向支撑钢管管计算:支撑钢钢管按照集集中荷载作作用下的三三跨连续梁梁计算；集中荷荷载P取纵向板板底支撑传传递力，PP=1..278kN；支撑钢管管计算简图图支撑钢管管计算弯矩矩图(kN.mm)支撑钢管管计算变形形图(kN.mm)支撑钢管管计算剪力力图(kN)最大弯弯矩Mmaxx=00.0000kN..m；最大变变形Vmaxx=00.0000mm；最大支支座力QQmax==1.2278kkN；截面应应力σ=0..025N/mmm2；横向钢钢管的计算算强度小于于2055.0000N/mmm2,满足要求求!支撑钢钢管的最大大挠度小于于500..000//150与与10mmm,满足足要求!四、扣件件抗滑移的的计算:按规范范表5.11.7,直角、旋旋转单扣件件承载力取取值为8..00kNN，按照扣扣件抗滑承承载力系数数0.800，该工程程实际的旋旋转单扣件件承载力取取值为6..40kNN。R≤≤Rc其中Rcc--扣件抗滑滑承载力设设计值,取6.400kN；；纵向或或横向水平平杆传给立立杆的竖向向作用力设设计值RR=1..278kN；R<<6.440kNN,单单扣件抗滑滑承载力的的设计计算算满足要求求!五、模板板支架荷载载标准值((轴力):作用于于模板支架架的荷载包包括静荷载载、活荷载载和风荷载载。1.静静荷载标准准值包括以以下内容：：(1))脚手架的的自重(kN)：NG11=00.1299×3.0000=0.3887kNN；钢管的的自重计算算参照《扣扣件式规范范》附录AA双排架架自重标准准值，设计计人员可根根据情况修修改。(2))栏杆的自自重(kN)：NG22=00.1500×1.3000=0.1995kNN；(3))脚手板自自重(kN)：NG33=00.3000×0.5000×1.3000=0.1995kNN；(4))堆放荷载载(kN)：NG44=22.0000×0.5000×1.3000=1.3000kNN；经计计算得到，静静荷载标准准值NG=NNG1+NG2+NG3+NG4=2.0777kNN；2.活活荷载为施施工荷载标标准值产生生的荷载。经计计算得到，活活荷载标准准值NQ=11.0000×0.5000×1.3000=0.6550kNN；3.不不考虑风荷荷载时,立杆的轴轴向压力设设计值计算算公式N==1.22NG+11.4NQQ=11.2×2.0777+11.4×0.6550=3.4003kNN；六、立杆杆的稳定性性计算:立杆的的稳定性计计算公式::其中NN立杆杆的轴心压压力设计值值(kN)：N=3.4003kNN；σσ轴心受受压立杆的的稳定系数数,由长细比比Lo/i查表表得到；ii计算算立杆的截截面回转半半径(cm)：i=1.588cm；；AA立杆杆净截面面面积(cm2)：A=4.899cm22；WW立杆杆净截面模模量(抵抗矩)((cm3)：W=5..08ccm3；σσ钢管立立杆抗压强强度计算值值(N//mm2)；[ff]钢管管立杆抗压压强度设计计值：[f]=2055.00N/mmm2；LLo计算长长度(mm)；如果完完全