成都地铁车站主体结构计算书.参考分享

双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告（》送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公2010司年10月)；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综方合案设计图（第二版》（）成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《地铁设计规范》（GB50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ111-87）《人民防空工程设计规范》（GB50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。四、计算模型因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。中柱根据等效EA原则换算墙厚。本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。车站断面的计算模型如图2-1-1所示。图2-1-1车站断面计算模型五、荷载组合与分项系数5.1、荷载分类荷载类型荷载名称结构自重永久地层压力荷载隧道上部和破坏棱体范围的设施及建筑物压力静水压力及浮力预加应力混凝土的收缩和徐变设备重量地层抗力地面车辆荷载及其动力作用可变基本可变地面车辆荷载引起的侧向土压力荷载荷载地铁车辆荷载及其动力作用人群荷载其他可变温度变化影响荷载施工荷载地震荷载沉船、抛锚或河道疏浚产生的冲击力等灾害性偶然荷载荷载人防荷载5.2、荷载组合根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006修订版）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）、《人民防空地下室设计规范》（GB50038-94）和《地铁设计规范》（GB50157-2003）的规定，按结构在施工阶段和使用阶段可能出现的最不利情况进行荷载组合,由于本站属于盾构过站，根据工期情况，盾构过站时顶板施工荷载及自重直接作用于中板上，计算中考虑施工荷载。各种荷载组合及分项系数见下表2-3-1。荷载组合表表2-3-1荷载种类可变荷人防荷永久荷载地震荷载组合载载基本组合：永久荷载+基本可变荷载1.351.4（1.0）准永久组合：永久荷载+基本可变荷1.00.5载偶然组合：永久荷载+地震荷载1.2（1.0）1.3偶然组合：永久荷载+人防荷载1.2（1.0）1.0施工阶段组合1.21.4注：结构重要性系数1.1。施工阶段重要性系数取0.9.六车站结构断面计算6.1结构主要尺寸断面1—车站标准横断面断面2—西端头横断面断面3—东端头横断面断面1标准段断面计算计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3-SLL-013。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地层编数岩土名称号ρρdγξKvKxfakPeg/cm3g/cm33MPa/mMPa/mKPaKpaKN/m<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>细砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土(松1.901.8019.00.307542250散)卵石土(稍2.001.9020.00.309050350<3-8-2>密)卵石土(中2.202.1022.00.2511070800<3-8-3>密)卵石土(密2.252.1522.50.2012095900<3-8-4>实)<5-2>强风化泥岩2.102.000.356030250中等风化泥2.352.200.30140801000<5-3>岩6.2.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。本站为盾构过站，补充计算中板完全承担顶板施工荷载的工况。1、车站标准段为双层三跨框架结构，结构顶板最大覆土取3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算2顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.5＝70kN/m；2中板人群及设备荷载：FMS＝8kN/m；人防荷载：顶板70kN/m2；底板60kN/m2；侧墙30kN/m2；底板水压力：FBS＝10×（17.03-4.5）＝125.3kN/m2；侧墙上部水压力：FCQS＝0kN/m2；底板水压力：FCQX＝10×（17.03-4.5）＝125.3kN/m2；2桩承受土压力：FCT1＝0.5×70＝35kN/m；FCT2 ＝0.4×（170.3+45）＝86.1kN/m2；中板板面承受顶板传来的施工荷载：25kN/m23、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，侧墙0.6m，柱子0.8×0.8m（等刚度转化为墙为0.36m），桩径1.2m@2.2m（等刚度转化为墙为0.82m）。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久组合弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)中板承担顶板施工荷载时基本组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时准永久组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时基本组合下剪力图中板承担顶板施工荷载时基本组合下轴力图6.2.3 计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行的配筋计算结果见下表。内力表及配筋构件结构部结构 弯矩(KN.m) 剪力 轴力 配筋 配筋裂缝宽备注名称位尺寸人防基本组准永久(KN)(kN)率度(mm)组合合组合（％）（mm）跨中60455237762258Φ25@1500.430.13柱支座435439294560258Φ25@1500.430.07顶板800侧墙支314297198529258Φ25@1500.430.05座跨中1914796251171Φ22@1500.690.05中板400支座832881892291171Φ22@1500.690.30跨中772720485761500Φ25@1500.430.28柱支座5655373617611500Φ28@1500.550.08底板800侧墙支Φ28@15082784556982315000.870.13座+Φ22@150跨中2793612295890Φ22@1500.450.15顶板支384340241257599Φ22@1501.450.17侧墙座600底板支Φ22@1507187465028569441.170.2座+Φ28@150注：1、表中配筋按照裂缝控制；2、底板与侧墙外侧钢筋互相伸入参与对方受力。、中板的弯矩、剪力、轴力设计值及标准值为施工阶段组合控制值断面2西端盾构井横断面计算6.3.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3-SLL-003。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地数岩土名称层编号ρρdγξKvKxfakPe333MPa/mMPa/mKPaKpag/cmg/cmKN/m<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>细砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土(松1.901.8019.00.307542250散)<3-8-2>卵石土(稍2.001.9020.00.309050350密)<3-8-3>卵石土(中2.202.1022.00.2511070800密)<3-8-4>卵石土(密2.252.1522.50.2012095900实)<5-2>强风化泥岩2.102.000.356030250<5-3>中等风化泥2.352.200.30140801000岩6.3.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。1、车站西端为双层三跨框架结构与4号出入口共用一道侧墙，主体与1号风道间未设变形缝，顶板最大覆土取3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算2顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.5＝70kN/m；中板人群及设备荷载：FMS＝8kN/m2；人防荷载：顶板70kN/m2；底板60kN/m2；侧墙30kN/m2；底板水压力：FBS＝10×（17.34-4.5）＝128.4kN/m2；侧墙上部水压力：FCQS＝0kN/m2；底板水压力：FCQX＝10×（17.34-4.5）＝128.4kN/m2；中板处侧墙水压力：10×（9.15-4.5）＝46.5kN/m2；2桩承受土压力：FCT1＝0.5×70＝35kN/m；FCT2 ＝0.4×（173.4+45）＝87.36kN/m2；FCT2＝0.4×（91.5+45）＝55kN/m2；板板面承受顶板传来的施工荷载：30kN/m23、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，侧墙0.7m，柱子0.8×0.8m（等刚度转化为墙为0.36m），桩径1.2m@2.0m（等刚度转化为墙为0.85m），4号出入口与主体共用侧墙处顶、底板厚0.8m、0.7m，侧墙厚0.6m，1号风道顶、底板厚0.8m、0.7m，侧墙厚0.6m。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久组合弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)6.3.3 计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行的配筋计算结果见下表。内力表及配筋结构弯矩(KN.m)配筋裂缝宽构件结构部剪力轴力尺寸人防基本组准永久配筋率度备注名称位(mm)(KN)(kN)合组合（％）（）组合mm跨中8939436270452Φ32@1500.710.23柱支座5168967544452Φ32@1500.710.01顶板800侧墙支Φ32@1501314126111259004521.190.20座+Φ25@150跨中52122920662中板配筋由施工工况控制，此处中板400支座9330620167662配筋按断面三中板执行。底板 跨中 800957 930 621 0 1323Φ32@1500.71 0.23侧墙4号出入口顶板4号出入口底板4号出入口侧墙1号风道顶板号风道底板号风道侧墙

Φ32@150柱支座974133988784313231.150.19+Φ25@150侧墙支Φ32@15088533223796613231.150.20座+Φ25@150跨中27238525801339Φ22@1501.150.13顶板支1313642381561816Φ25@1500.490.06700底板支8024252372931452Φ25@1500.490.08座跨中8006605463660295Φ28@1500.540.10支座11261223813751295Φ32@1001.040.19跨中70040352235025Φ28@1500.620.05支座38536924682225Φ28@1500.620.06跨中6002763140644Φ22@1500.450.01支座483311265514680Φ25@1500.580.13跨中8004162841920347Φ28@1500.540.04支座9351066708649347Φ32@1001.040.15跨中700297304197025Φ28@1500.620.04支座23219513132725Φ28@1500.620.03跨中6009452360330Φ22@1500.450.01支座411365225358590Φ22@1500.580.13注：1、表中配筋按照裂缝控制；、中板的弯矩、剪力、轴力设计值及标准值为施工阶段组合控制值断面3东端盾构井段断面计算6.4.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3-SLL-013。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地层编数岩土名称号ρρdγξKvKxfakPeg/cm3g/cm33MPa/mMPa/mKPaKpaKN/m<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>细砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土(松1.901.8019.00.307542250散)<3-8-2>卵石土(稍2.001.9020.00.309050350密)<3-8-3>卵石土(中2.202.1022.00.2511070800密)<3-8-4>卵石土(密2.252.1522.50.2012095900实)<5-2> 强风化泥岩 2.10 2.00 0.35 60 30 250中等风化泥<5-3> 2.35 2.20 0.30 140 80 1000岩6.4.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。本站为盾构过站，补充计算中板完全承担顶板施工荷载的工况。1、车站东端盾构井段为双层三跨框架结构，结构顶板最大覆土取3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算2顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.5＝70kN/m；中板人群及设备荷载：FMS＝8kN/m2；人防荷载：顶板70kN/m2；底板60kN/m2；侧墙30kN/m2；底板水压力：FBS＝10×（17.34-4.5）＝128.4kN/m2；侧墙上部水压力：FCQS＝0kN/m2；底板水压力：FCQX＝10×（17.34-4.5）＝128.4kN/m2；中板处侧墙水压力：10×（9.15-4.5）＝46.5kN/m2；2桩承受土压力：FCT1＝0.5×70＝35kN/m；FCT2 ＝0.4×（173.4+45）＝87.36kN/m2；FCT2＝0.4×（91.5+45）＝55kN/m2；中板板面承受顶板传来的施工荷载：30kN/m23、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，侧墙0.6m，柱子0.8×0.8m（等刚度转化为墙为0.36m），桩径1.2m@2.2m（等刚度转化为墙为0.82m）。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)中板承担顶板施工荷载时基本组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时标准组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时基本组合下剪力图中板承担顶板施工荷载时基本组合下轴力图6.4.3计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行的配筋计算结果见下表。内力表及配筋结构弯矩(KN.m)配筋裂缝宽构件结构部剪力轴力尺寸人防基本组准永久配筋率度备注名称位(KN)(kN)(mm)合组合（％）（）组合mm顶板 跨中 8001224 1137 761 0 322 Φ32@1500.70 0.30Φ32@150柱支座174612218177493221.30.16+Φ25@150侧墙支239222148639322Φ32@1500.700.02座跨中452511600750Φ25@1500.890.16中板400支座321400250332750Φ25@1500.890.30跨中1213106271401583Φ32@1500.700.28Φ32@150柱支座1407128186072415831.30.18底板800+Φ25@150侧墙支1104(折Φ32@15020192057113215830.870.20座)+Φ25@150跨中63771748201118Φ22@1500.450.30顶板支453422282449710Φ25@1500.50.10侧墙座700底板支Φ25@15019081916968（折）13812100.790.10座+Φ32@150注：1、表中配筋按照裂缝控制；2 、中板的弯矩、剪力、轴力设计值及标准值为施工阶段组合控制值七、主体结构中柱、纵梁计算7.1 概述顶梁截面尺寸 b×h=1000mm×1800（2200）mm，中梁截面尺寸 b×h=1000mm×800mm，底梁截面尺寸 b×h=1000mm×2000（2500）mm，中柱b×h=800mm×800mm，FBZ截面尺寸b×h=800mm×1000mm.7.2 计算模型采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法，取梁柱体系整体计算。7.3 荷载计算顶纵梁荷载计算1）盾构井段：覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，顶梁上作用有所属板带传来的覆土荷载、顶板自重及超载。盾构井段板带宽 6.77m.板带土荷载：3.5*20*6.77=473.9KN/m板带超载：20*6.77=135.4KN/m板带自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m2）标准段：覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，顶梁上作用有所属板带传来的覆土荷载、顶板自重及超载。标准段板带宽 5.85m.板带土荷载：3.5*20*5.85=410.9KN/m板带超载：20*5.85=117KN/m板带自重：0.8*25*5.85=117KN/m中纵梁荷载计算1）盾构井段：中纵梁上作用有所属板带传来的设备自重、中板自重（含装修层自重）。盾构井段板带宽 6.77m.板带设备载：8*6.77=54.16KN/m板带自重：（0.4*25+0.15*20）*6.77=88.01KN/m板带传来施工阶段荷载： 25*6.77=169.25KN/m（2）标准段：中纵梁上作用有所属板带传来的设备自重、中板自重（含装修层自重） 。盾构井段板带宽 5.85m.板带设备载：8*5.85=46.8KN/m板带自重：（0.4*25+0.15*20）*5.85=76.05KN/m板带传来施工阶段荷载： 25*5.85=146.25KN/m7.3.2 底纵梁荷载计算（1）盾构井段：底纵梁上作用有所属板带传来的水荷载、底板自重。盾构井段板带宽6.77m.板带自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m板带水荷载：（12.83*10）*6.77=868.59KN/m（2）标准段：底纵梁上作用有所属板带传来的底板自重及水荷载。盾构井段板带宽5.85m.板带水荷载：（12.53*10）*5.85=733KN/m板带自重：0.8*25*5.85=117KN/m7.3.4护壁柱的荷载：端墙考虑护壁柱参与承受侧墙荷载。取板带长度 5.2m。顶板处承受水荷载： 0KN/m顶板处承受的土荷载： 28*5.2=146KN/m底板处承受的土荷载：（173.3+45）*0.4*5.2=454KN/m底板处承受的水荷载： 128*5.2=666KN/m结构内力计算采用sap84进行计算，计算所得下。图7—4—1准永久组合下1轴~7轴弯矩图图7—4—2准永久组合下7轴~13轴弯矩图图7—4—3准永久组合下13轴~21轴弯矩图7—4—4中板准永久组合下1轴~11轴弯矩图（施工阶段控制）7—4—5中板准永久组合下11轴~21轴弯矩图（施工阶段控制）图7—4—6基本组合下1轴~8轴弯矩图图7—4—7基本组合下8轴~14轴弯矩图图7—4—8基本组合下14轴~21轴弯矩图7—4—9中板基本组合下1轴~11轴弯矩图（施工阶段控制）7—4—10中板基本组合下11轴~21轴弯矩图（施工阶段控制）图7—4—11基本组合下1轴~8轴剪力图图7—4—12基本组合下9轴~15轴剪力图图7—4—13基本组合下13轴~21轴剪力图图7—4—14中板基本组合下1轴~11轴剪力图（施工阶段控制）图7—4—15中板基本组合下11轴~21轴剪力图（施工阶段控制）7.5 梁配筋梁主要配筋结果和裂缝验算记录如下所示。顶纵梁配筋表承载力及顶纵标准组合基本组合基本组合纵筋配结构最小配筋实际配裂缝宽梁跨弯矩值下弯矩下剪力箍筋配筋筋率度(mm)部位(kN·m)(kN·m)(kN)率控制计筋数算配筋（％）?10φ跨中505.1138.906φ320.460.03第112@200(8)32跨?10φ支座1055.11985.0z1885.66φ320.460.0512@100(8)32?14φ跨中2471.73311.607φ320.650.11第212@200(8)32跨?14φ支座2454.23254.53315.97φ320.650.1112@100(8)32?10φ跨中446.1723.606φ320.460.02第312@200(8)32跨?14φ支座2571.64297.9z2679.99φ320.650.1312@100(8)32?10φ跨中1619.52580.406φ320.460.08第412@200(8)32跨?14φ支座2638.63611.9z2974.68φ320.650.1412@100(8)32?10φ跨中1397.72399.606φ320.460.07第512@200(8)32跨?14φ支座2643.04013.3z3028.49φ320.650.1412@100(8)32?10φ跨中1510.82626.206φ320.460.06第612@200(8)32跨?14φ支座2556.83825.4z3037.98φ320.650.1312@100(8)32?10φ跨中812.51550.806φ320.460.03第712@200(8)32跨?24φ支座4099.45485.33172.520φ321.120.1512@100(8)32?22φ跨中3344.46446.2014φ321.020.11第812@200(8)32跨?24φ支座4177.86001.5z4044.313φ321.120.1712@100(8)32?10φ跨中779.11694.106φ320.460.04第912@200(8)32跨?24φ支座4131.45748.3z3260.813φ321.120.1512@100(8)32第?10φ跨中1499.72724.106φ320.460.071012@200(8)32跨?14φ支座2571.93347.92945.37φ320.650.1312@100(8)32?10φ第跨中1402.82564.306φ320.460.071112@200(8)32?14φ跨支座2652.83444.9z2930.08φ320.650.1412@100(8)32?10φ第跨中1537.82748.106φ320.460.0812@200(8)3212?14φ跨支座2644.13369.3z2956.46φ320.650.1412@100(8)32?10φ第跨中850.31733.706φ320.460.041312@200(8)32?20φ跨支座3146.94444.42974.87φ320.930.1212@100(8)32?16φ第跨中2756.54448.5010φ320.740.1312@200(8)3214?20φ跨支座3235.74111.7z3497.29φ320.930.1312@100(8)32?10φ第跨中213.29.206φ320.460.011512@200(8)32?16φ跨支座2589.83349.7z2187.26φ320.740.112@100(8)32?10φ第跨中1514.32713.506φ320.460.0712@200(8)3216?14φ跨支座2350.73524.22986.88φ320.650.0912@100(8)32?10φ第跨中1357.42315.906φ320.460.0712@200(8)3217?14φ跨支座2558.74060.63022.79φ320.650.1312@100(8)32?10φ第跨中1323.32025.606φ320.460.0612@200(8)3218?14φ跨支座2650.94541.73068.010φ320.650.1412@100(8)32?10φ第跨中1940.02457.106φ320.460.0912@200(8)3219?14φ跨支座2487.63422.7z3140.07φ320.650.1112@100(8)32?10φ第跨中613.6331.607φ320.460.0312@200(8)3220?10φ跨支座804.32060.72004.96φ320.460.0212@100(8)32中纵梁配筋表承载力及顶纵标准组合基本组合基本组合纵筋配结构最小配筋实际配裂缝宽梁跨弯矩值下弯矩下剪力箍筋配筋筋率度(mm)数部位(kN·m)(kN·m)(kN)率控制计筋（％）算配筋第1跨中102.296.504?25?10@/150(6)10?250.650.01跨支座704.81080.2726.07?28?10@100(6)10?280.810.19第2跨中536.0821.307?25?10@/150(6)10?250.650.14跨支座790.61121.7930.38?28?10@100(6)10?280.810.23第3跨中238.9366.104?25?10@/150(6)10?250.650.03跨支座790.6z1211.7z819.4z8?28?10@100(6)10?280.810.23第4跨中527.3808.107?25?10@/150(6)10?250.650.13跨支座967.41482.6987.810?28?10@100(6)16?281.30.15第5跨中424.1676.106?25?10@/150(6)10?250.650.06跨支座967.4z1482.6z958.510?28?10@100(6)16?281.30.15第6跨中521.6799.307?25?10@/150(6)10?250.650.13跨支座961.9z1474.1z984.010?28?10@100(6)16?281.30.15第7跨中298..7457.704?25?10@/150(6)10?250.650.04跨支座1443.72212.61066.116?28?10@100(6)22?281.620.16第8跨中1055.51617.6014?25?10@/150(6)22?251.30.16跨支座1443.92212.81276.816?28?10@100(6)22?281.620.16跨中298.9458.004?25?10@/150(6)10?250.650.04第91443.92212.8z1066.2z16?28?10@100(6)22?281.620.16跨支座z第 跨中 520.9 798.3 0 7?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.1310支座963.71476.9984.410?28?10@100(6)16?281.30.15跨第 跨中 443.7 680.0 0 6?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0711支座963.7z1476.9z958.1z10?28?10@100(6)16?281.30.15跨第 跨中 517.7 793.4 0 7?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.1212支座960.6z1472.1z982.2z10?28?10@100(6)16?281.30.15跨第 跨中 293.8 450.3 0 4?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0413支座1171.81795.9978.513?28?10@100(6)20?281.620.14跨第 跨中 831.0 1273.4 0 11?25 ?10@/150(6)16?25 1.1 0.1614支座1171.8z1795.9z1143.2z13?28?10@100(6)20?281.620.14跨第 跨中 47.6 72.9 0 4?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0115支座993.4z1522.4z795.5z11?28?10@100(6)16?281.30.16跨第 跨中 517.3 792.8 0 7?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.1216支座932.21428.6972.810?28?10@100(6)16?281.30.14跨第 跨中 424.6 650.7 0 6?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0617支座932.2z1428.6z940.7z10?28?10@100(6)16?281.30.14跨第 跨中 482.0 738.6 0 6?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.118支座906.8z1389.8z951.8z10?28?10@100(6)16?281.30.14跨第 跨中 398.6 610.8 0 5?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0519支座878.8z1346.8z913.3z9?28?10@100(6)16?281.30.13跨第 跨中 117.1 179.4 0 4?25 ?10@/150(6)10?25 0.65 0.0220支座554.3849.5z661.7z6?28?10@100(6)10?280.810.11跨底纵梁配筋表承载力及顶纵标准组合基本组合基本组合纵筋结构最小配筋箍筋实际配裂缝宽梁跨弯矩值下弯矩下剪力配筋度(mm)部位(kN·m)(kN·m)(kN·m)率控制计配筋筋数算配筋率％第1跨中1126.6602.106?32?12@200(8)10?320.410.05跨支座3877.1z4568.5z3009.49?32?12@100(8)20?320.820.14第2跨中3302.15356.1010?32?12@200(8)14?320.570.17跨支座2273.7z2828.64099.26?32?12@100(8)10?320.410.12第3跨中10351512.506?32?12@200(8)10?320.410.05跨支座2696.3z3503.0z2882.87?32?12@100(8)12?320.50.11第4 跨中 2314.0 3220.6 0 6?32 ?12@200(8)10?32 0.41 0.13跨支座2479.1z4198.43507.88?32?12@100(8)12?320.50.09第5跨中2097.42690.906?32?12@200(8)10?320.410.09跨支座2877.6z4332.43411.38?32?12@100(8)14?320.570.11第6跨中2232.12812.006?32?12@200(8)10?320.410.11跨支座2785.9z4253.8z3421.78?32?12@100(8)14?320.570.09第7跨中1450.11684.106?32?1