5工程总布置及主要建筑物

5工程总布置及主要建筑物5.1工程等级及标准5.1.1工程等级英吉沙县xx一级水电站总装机容量为2×1600千瓦，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—2000规范规定，英吉沙县xx一级水电站应属于四等小（Ⅰ）型工程，主要建筑物按四级建筑物设计，次要建筑物和临时建筑物按五级建筑物设计。5.1.2采用的主要规范技术xx水电站工程设计应遵守的主要技术规范有：1、水利水电工程可行性研究报告编制规程DL—5020—932、水利水电工程等级划分及洪水标准SL252—20003、水利水电工程水利动能设计规范SDJ—11—774、水利水电工程水能设计规范SL—76—945、水电站进水口设计规范SD—303—886、水利工程水利计算规范DL/T5105—19997、水电站压力钢管设计规范DL/T5144—20018、水电站厂房设计规范SL266—20019、渠道防渗工程技术规范SL18—9110、水闸设计规范SL265—200111、水利水电工程钢闸门设计规范SL74—9512、水工混凝土结构设计规范DL/T5057—9613、水电站引水渠道及前池设计规范SL/T205—9714、水工建筑物抗震设计规范SL203—9715、混凝土结构设计规范GB50010-200216、建筑抗震设计规范GB50011-200117、水利水电工程施工组织设计规范SDJ338—8918、中华人民共和国土地管理法1986—06—2519、水利水电工程水库淹没处理设计规范SD—130—8420、水利水电工程环境影响评价规范SDJ—302—8821、水利经济计算规范SD—139—8522、小水电建设项目经济评价规程SL—16—9223、砌体结构设计规范GB50003-20015.1.3基本资料及数据1、气象最高气温：40.最低气温：－24.多年平均气温：11.多年平均蒸发量：1347.4mm多年平均降水量：66.0mm最大风速：24m／s风向北西（NW）最大积雪厚度：15cm最大冻土深度：100cm2、水文实测最大流量：689m3／实测最小流量：2.18m3／多年平均流量：20.2m3／年径流量：6.378亿m33、工程地质（1）、渠首及引水渠段：地层岩性：碎石土砂卵石地层砂卵石比重：2.72～2.74碎石土比重：2.68～2.71碎石土干容重：1.74～1.92t／m3砂卵石干容重：1.91～1.95t／m3碎石土天然容重：1.76～1.95t／m3砂卵石天然容重1.94～1.98t／m3渗透系数：2.5×10-3～5.33×10-3cm／s承载力150KPa碎石土休止角：31°～34°砂卵石休止角：34°～36°（2）、厂区及尾水渠段：地层岩性：碎石土和砂卵石碎石土比重：2.68砂卵石比重：2.73碎石天然容重：1.88t／m3碎石土干容重：1.86t／m3砂卵石天然容重：2.02t／m3砂卵石干容重：1.99t／m3承载能力：150KPa～200KPa渗透系数：6×10-3～8×10-3cm／s碎石土休止角：32砂卵石休止角：35°（3）厂房基础：地层：砂卵石层比重：2.73～2.75天然容重：1.94～2.02t／m3干容重：1.91～1.99t／m3承载能力：200KPa地下水位：50m以下4、地震：基本地震烈度8度，动峰值加速度0.20g5、流量引水流量：10.0m3／冲砂流量：2.0m3／双机流量：8.0m3／单机流量：4.0m3／6、水位进水闸后正常水位：1646.36m压力前池正常设计水位：1643.19m正常尾水位：1590.618m7、安全系数抗滑稳定：基本组合K≥1.20特殊组合K≥1.05抗倾稳定：K≥1.55.2工程选址英吉沙县xx一级水电站是库山河出山口以后梯级水电站中的第二级，也是xx干渠上的第一级水电站，该水电站位于英吉沙县艾古司乡境内。该水电站从xx干渠引水，经引水渠到达厂区，发电后电站尾水投入xx干渠xx二级水电站进水闸前。在英吉沙县xx一级水电站的规划设计中，我院通过实地调查和搜集有关资料，开展了地形图测绘和地质勘察工作。在电站引水口的位置选择上，考虑到满足电站水头的要求，经分析计算，一级电站引水口在xx干渠2+250以上的位置均可满足。但经实地勘测，在xx干渠2+000处有一跨越沙罕沟的军民大渡槽，如将一级电站进水闸选在此渡槽前，电站引水渠要跨过沙罕沟，将增加工程投资，而水头增加不大。由此，xx一级水电站进水闸选在xx干渠2+250处是合理的。在引水渠线的选择上，为满足电站设计水头，并尽量减少深挖方和高填方，渠线尽可能沿等高线布置。根据项目区地质、地貌来看，xx干渠左侧都是冲洪积的戈壁层，地质构造比较单一，而右侧是交通道路和部分农田。若引水渠选择在xx干渠右侧，需占许多农田，且因高程较低，引水渠一部分处于填方段，相应增加了投资，故引水渠场址选择在xx干渠左侧。为了保证压力前池及前段渠道安全，在距离压力前池桩号2+700m处，引水渠开始向山体靠近，从而使该段渠道和前池均座落在全挖方上，引水渠沿线穿过有几处山洪沟，需要修建排洪建筑物，特别是在压力前池前的渠道弯道前，有一条大山洪沟，需要认真对待，接受已建水电站的教训，并结合当地情况，考虑采用双曲拱式引水大渡槽，其它几处可分别采用排洪渡槽和排洪涵洞。厂房位置的选择，根据当地地形、地质条件，并考虑尽量减少压力管水头损失及投资，在设计中考虑了两个方案，第一方案厂房位置选择在距尾水投入口262m处的第二级阶地上。第二方案厂房位置选择在距尾水投入口腔74m处的第三级阶地与第二级阶地之间。第一方案厂房位置最大挖深19.5m，第二方案厂房位置最大挖深27.5m。两个方案厂房的结构型式及尺寸均相同。5.3工程布置5.3.1工程布置根据选定的电站引水口、引水渠线、前池、厂房位置，并结合多年来我院对喀什地区水电站工程的设计及建成后的应用情况，工程总布置考虑了三个方案，这三个方案均由一级电站进水闸、引水渠、渠系建筑物、压力前池、压力钢管、厂房、升压站、尾水渠组成。第一方案：引水渠长3107m，断面型式为梯形，采用砼板加土工膜防渗的形式。引水渠末端设有压力前池，在压力前池布置形式选择上，结合当地实际情况及多年来我院对喀什地区水电站工程的设计及建成后的运用情况，采取正向引水、正向排冰、排砂，虹吸式引水的形式。压力管的布置形式经对单元供水方式和联合供水方式方案的比较，选择单管单机供水形式。压力管总长2×321m，为变坡连接，上段1：4，下段1：4.5。压力管末端进入厂房，厂房内安装2台HL286—WJ—74型水轮发电机组。尾水渠长214m，断面形式为梯形，采用砼板加土工膜的形式。升压站采用户外式。第二方案：引水渠、压力前池的布置形式、尺寸均同第一方案。压力钢管也采用单管单机供水方式，为减少压力钢管的水头损失及长度，减少工程量及投资，压力钢管总长2×209m，坡度1：4。压力钢管末端进入厂房，厂房内安装2台HLA286—WJ—74型水轮发电机组。尾水渠长326m，断面形式及衬砌形式均同第一方案。升压站采用室内升压站形式。第三方案：引水渠、压力前池、压力钢管、厂房及尾水渠等均同第二方案，不同之处是升压站采用户外形式。5.3.2方案比较第一方案压力钢管根据当地地形条件布置，为减少尾水渠的长度及厂房深挖方的工程量，压力钢管长度较第二、三方案长224m，相应水头损失也大于第二、三方案，但厂房土方工程量比第二、三方案少13万m3，经估算投资为3626.30万元。第二方案为减少压力钢管的水头损失，减少压力管长度，压力钢管长度较第一方案少224m，由于减少了压力钢管的长度，相应加长了尾水渠长度，尾水渠长较第一方案长112m，挖方增加5000m3，厂房位置相应前移，挖方量较第一方案多13万m3。经估算总投资3668.04第三方案基本同第二方案，不同之处是第二方案升压站采用室内升压站，而第三方案采用户外式升压站，经估算户外式升压站较室内升压站投资少127.68万元。第三方案估算总投资3540.36万元。从技术、经济、施工、运行管理等方面综合考虑，第三方案具有技术较优，投资最小，施工方便，运行管理安全方便等优点，经综合比较，推荐第三方案。综上所述，xx一级水电站的建设完善和补充了库山河水能的梯级开发，并完善和促进了库山河的河道渠系化，对能源开发和灌溉农业都有着积极有利的影响。符合该河段的规划原则，是合理可行的建设项目。xx一级水电站由引水建筑物、渠道及渠系建筑物、前池及泄水陡坡、压力管管道、厂房和升压站、附属建筑，以及机电设备和金属结构等组成，将逐项在以下章节中予以介绍说明。5.4主要建筑物5.4.1节制进水闸xx一级水电站引水口位于距英吉沙总分水闸2+250处的已建的xx干渠上，进水闸与节制闸斜交，其轴线夹角为30度。新建xx干渠节制闸为三孔，xx一级水电站进水闸为二孔。xx干渠引水设计流量Q＝40.0m3／s，节制闸每孔净宽为3.0m，共3孔，总净宽为9m。闸底板高程为1644.79m，闸前设计水位为1646.76m，墩顶高程为1647.39m，闸后设有消力池，池长8m，消力池底板高程为1644.29m。消力池后设有扭面与xx渠相连，扭面长度为15.0mxx一级水电站进水闸引水设计流量Q＝10.0m3／s，闸孔净宽为3.0m，共2孔，总净宽为6m。闸底板高程为1645.59m，闸前设计水位为1646.76m，墩顶高程为1647.39m，闸后设有消力池，池长12.2m，消力池底板高程为1644.29m。消力池后设有扭面与引水渠相连，扭面长度为15.0m，采用浆砌石护砌。引水渠始端渠底高程为1644.79m。进水闸前设有弧形拦砂坎，坎高0.8m，断面形式为“г”形5.4.2渠道1、引水渠引水渠全长3.107km，渠道断面以0＋920为界线分为两种形式。从0＋000至0＋920段，渠道设计流量10.0m3／s时,水深1.57m，渠道底宽1.2m，纵坡1／1000，渠高2.2m，流速1.63m／s，边坡系数l：1.75，，渠道采用砼板加土工膜的护砌形式。夏季因冲砂要求，在0＋920处设强螺旋流排砂漏斗，经过分析比较计算，排沙流量0.8m3／s。这样，引水渠0＋920至3＋107段，渠道设计流量为9.20m3／s，考虑到冬季运行采用窄深式断面，渠道底宽1.2m，水深1.51m，纵坡1／1000，渠高2.2m，流速1.60m／s。边坡系数1：1.75，渠道采用混凝土板加土工膜的护砌形式。渠底、渠坡混凝土板衬砌厚8cm，每隔50m设一道混凝土隔墙，宽30cm，深60cm，因渠基含易溶盐的碎石土体，砼板下设有土工膜，土工膜规格一布一膜，350g/m2。土工膜下设10cm砂垫层，砂垫层下设换填30cm厚碎石垫层。砼板强度C20，抗冻F1002、尾水渠推荐方案尾水渠全长326m，桩号3+389～3+715。设计流量为8.0m3／s时，水深1.42m，渠底宽1.2m，纵坡1／1000，渠高2.02m，流速为1.54m／s，边坡系数为1：1.75，渠道采用混凝土板加土工膜的护砌形式。渠底、渠坡混凝土板衬砌厚8cm，每隔50m设一道混凝土隔墙，宽30cm，深60cm，因渠基含易溶盐的碎石土体，砼板下没有土工膜，土工膜规格一布一膜，350g/m2。土工膜下设10cm砂垫层，砂垫层下设换填30cm厚碎石垫层。砼板强度C20，抗冻F100，抗渗W6引尾水渠水力要素表表5—1桩号衬砌型式流量底宽水深内边坡糙率纵坡超高渠深流速备注（m3/s）（m）（m）（m）（m）（m/s）QbhmnI0.7HV0+000～1+900现浇砼板101.21.571.750.0171/10000.72.21.63设计流量81.21.421.750.0171/10000.72.21.54两台机流量41.21.031.750.0171/10000.72.21.29一台机流量2.871.20.881.750.0171/10000.72.21.19机组P=85%出力2.21.20.781.750.0171/10000.72.21.11机组P=50%出力1+900～3+087现浇砼板9.21.21.511.750.0171/10000.72.2～2.81.60设计流量81.21.421.750.0171/10000.72.2～2.81.54两台机流量41.21.031.750.0171/10000.72.2～2.81.29一台机流量2.871.20.881.750.0171/10000.72.2～2.81.19机组P=85%出力2.21.20.781.750.0171/10000.72.2～2.81.11机组P=50%出力3+503～3+715现浇砼板9.21.21.511.750.0171/10000.72.021.60设计流量81.21.421.750.0171/10000.72.021.54两台机流量41.21.031.750.0171/10000.72.021.29一台机流量2.871.20.881.750.0171/10000.72.021.19机组P=85%出力2.21.20.781.750.0171/10000.72.021.11机组P=50%出力5.4.3渠系建筑物根据引水渠的布置，在引、尾水渠上需修建1座强螺旋流排砂漏斗，2座排洪渡槽、8座排洪涵洞、l座引水渡槽，具体位置见下表5—2。渠系建筑物统计表表5—2桩号排砂漏斗排洪渡槽排洪涵洞引水渡槽备注0＋92011＋03511＋68611＋77011+94412＋08112+38712+48212+52712+73412+91013+31111、排砂漏斗。根据新疆农业大学“强螺旋流排砂漏斗的模型试验研究和原型观测”资料研究成果及已建工程，该项目于1995年被子列为新疆维吾尔自治区科技兴新项目，1996年获得国家发明专利（专利96114757.1），确定在xx一级水电站引水渠0＋920处设置排砂漏斗，提高排砂效率。根据研究资料：排砂漏斗采用半溢流加调流墩的漏斗形式，进口分为两层，上层过清水，下层过泥沙水，下层水进入漏斗，形成强螺旋流，少量水带泥沙进入底孔，大量清水从溢流堰上溢流，与上层清水一起进入引水渠。根据研究资料中漏斗上直径D处理流量Q关系图，确定在漏斗中处理10.0m3／S流量时，漏斗直径D为18.0m，底孔直径d取1.2m排沙漏斗的运行方式是：当渠道来10.0m3强螺旋流漏斗采用C30钢筋混凝土结构，侧槽宽度为4.0m，溢流堰高度1.0m，纵坡l／1000，溢流堰的溢流长度为22.0m，根据实验资料，强螺旋流排沙漏斗具有冲沙耗水量小，冲沙稳定，易于管理，是一种比较理想的排沙设施，计划在技设前进行模型试验。2、排洪渡槽排洪渡槽设计流量5.0m3／s，槽身采用钢筋混凝土矩形断面，因考虑到交通与地形要求，槽身采用梁板桥形式，设计净跨7.9m，槽身高1.0m，底宽为4.5m3、排洪涵洞排水涵洞设计流量5.0m3／s，按无压流来设计，采用单孔钢筋混凝土现浇方涵，净宽2.0m，净高2.0m。壁厚0.3m，纵坡1／20，分5～9节长度，每节长度为5m，总长分别25～45m。进出口设有浆砌石扭面与上游防洪导流堤相连。详见设计图所示。4、引水渡槽引水渡槽设计流量9.2m3／s，槽身采用钢筋混凝土矩形断面，设计净宽为3.8m，槽身净高2.8m，纵坡为1／500，为便于交通，在渡槽上加盖板，渡槽支撑采用双曲拱桥形式，共四跨，每跨跨径20m，按汽—20，挂—100荷载设计，主拱矢跨比1/5，主拱圈采用等截面悬链线拱，两边小拱净跨径1.8m，拱矢跨比为1／5，小拱采用实腹式等截面圆弧线拱，拱顶填土厚度为0.3m，渡槽上设有栏杆，高1.0m5.4.4压力前池压力前池是引水渠与压力管连接的建筑物，起着调节水量，平稳水流、拦污、排水、冲沙等作用，是电站厂区的枢纽的咽喉。结合新疆已建电站及运行效果，综合考虑地形、地质条件，在英吉沙县xx一级水电站前池布置时考虑采用正向进水、正向排冰排砂，侧向泄水虹吸式引水方案。压力前池由进水室、拦污栅、冲砂底孔、泄水道、虹吸式进水口等部分组成。1、前室：前池设计宽度要以利排冰。合理选择前池宽度，是能否顺利排冰的关键。根据喀什地区已建多座水电站的经验，前室宽度一般应不小于冬季引水渠内水面宽度，且不大于设计流量时的水面宽度，这样水流进入前池时不发生扩散和收缩，水流流速不发生变化，以利排冰。根据以上经验，xx一级水电站引水渠水面宽度为4.8m，确定前室宽度为4.8m。调整前池底板坡度，以利沉沙和前池布置。引水渠与前池进口的连接段底板，考虑本电站前池布置形式采用分层取水的方案。上层排冰悬板应尽量靠近前池进口处，以利排冰。底板纵坡过缓，为了不影响底层水流过流断面，悬板只有向后靠，流线过长，排冰效果不理想。经实验，将连接段底板纵坡改为1：1后，即不影响底层水流的过流断面，又使悬板尽可能向前池进口靠近，缩短流线，以利排冰。这样即缩短了前室长度，又使前室有一段水平段便于泥沙沉积。改变排冰方式，以提高排冰效果。在前室增设排冰悬板，为正向排冰。水流平顺并且由于倒坡改为1：1坡度后，排冰悬板尽可能的向前池进口处靠近，水流进入前池后，由于其惯性力在瞬间流速不能降低，故冰在水流的作用下顺利排入悬板后侧的排冰槽，在排入侧槽内。悬板上的水位由设在悬板上的舌瓣门进行控制。需排冰时，可调整舌瓣门的安放角度。并在舌瓣门两侧的挡土墙上增设钢制加温箱，一是保证舌瓣门冬季运行，二是提高舌瓣门的止水效果。悬板应设在冬季水位以下300～400mm处，使悬板上有一定的水深，保证其排冰。前室长20.5m，宽4.8m，上游以2.5m长的垂直拦污栅段与引水渠的扭面连接，扭面末端的底部高程为1641.68m，下接5.5m长的陡坡段和7.5m长的排冰悬板段，前室顶高程为1644.50m，整个前室为钢筋混凝土整体式结构，前室中布置垂直及两道拦污栅及排冰悬板，排冰悬板高程1642.31m。水平拦污栅在冬季可排冰，夏季可排污，有效地发挥了拦污栅的作用。前池设计水位为1643.19m，设计流量为9.2m3／s，相应水深为1.51m。双机水位为1643.10m，设计流量为8.0m3／s，相应水深为1.42m。单机水位为1642.71m，设计流量为4.0m3／s，相应水深为1.03m。前室底板高程为1636.18m，排冰悬板底部高程1641.61m，相应水深为5.43m，在设计情况下，前池内流速为0.4m／s。因V底≤2、进水室：进水室长13.6m,宽4.8m,设置两孔虹吸式进水口，进水口底板高程为1638.28m，孔口高度1.6m，进水口下部布置泄水冲沙廊道，底板高程为1636.18m，虹吸式压力管为钢结构，直径为1.6m，虹吸管驼峰顶部高程为1644.22m，比最高水位高出0.4m，虹吸管末端与压力钢管相连。虹吸管顶部设真空泵房，高程为1646.52m。3、泄水排沙及排冰设施推荐方案的泄水冲沙形式采用正面底孔冲沙，排沙底孔设在进水室下，分为两孔，孔口尺寸为1.0×1.5m，在进水室下转90°后接廊道，廊道尺寸为1.0×1.5m，廊道底板高程为1636.18m，廊道出口设闸井控制排沙流量。排冰槽布置在拦污栅后的前室中，为宽2.0m，深1.0m的矩形槽，排冰槽纵坡在前室顶部为1／50，出前室后为1／2的陡坡，后接1／50的纵坡到泄水陡槽。5.4.5泄水道泄水陡坡设计流量为9.2m3／s，与压力前池轴线相垂直，远离压力管道和厂房，经过弯道，投入xx干渠。泄水陡坡基本上与地面坡度相一致，泄水陡坡分为三段，第一段（0+000～0+050）泄水槽宽1.5m，高2.0m，纵坡为1／4，采用矩形混凝土箱涵结构，上部填土。第二段（0+050～0+140）泄水槽宽1.5m，高2.0m，纵坡为1／8，采用矩形混凝土箱涵结构，上部填土。第三段（0+140～0+273）泄水槽宽1.5m，高2.0m，纵坡为1／20，采用矩形混凝土结构。后接长8.0m的消力池，然后采用八字墙扩散后与xx干渠相接。泄水道全长298m5.5厂房与升压站5.5.1厂房布置本电站主厂房内安装HLA286—WJ—74，SF1600—8／1430型水轮发电机组2台，单机容量Nf＝1600KW，机组装机形式为卧式，故主厂房只设发电机层。平面上分为主厂房、安装间、付厂房（高压开关柜室厂用盘室），中央控制室四个功能区。主厂房机组间距为10.8m，1#机与山墙距为3.55m，2#机于安装间相邻距离3.023m，主厂房长度为13.28m，安装间与主厂房发电机同层，保证一台机检修时五大部件的安放，长度确定为6.48m，故厂房总长度为29.76m。根据起吊转子带轴高度要求，发电机层楼至天车轨面高度为7.25m，至薄腹梁下旋高度为9.8m，安装间与主广房发电机层同层，安装间的高度和宽度与主厂房相同，厂房内安装15／3T电动双钩桥式起重机一台，厂房结构由水下砼墙、排架柱、天车梁、屋架构成重体系。厂房主要控制高程（绝对高程）：尾水管底板：▽＝1585.828m转轮中心：▽＝1591.028m厂房地面：▽＝1590.398m轨道顶面：▽＝1597.648m屋架下弦：▽＝1600.198m屋顶：▽＝1602.198m主厂房总净高度为：11.8m付厂房位于主厂房上游恻镇墩上，平面轴线尺寸为30.0×7.27m，付厂房高程▽＝1592.38m，底部为电缆廊道高程▽＝1590.398m。结构上以高低排架与主厂房排架相连。梁底高程▽中央控制室设在安装间上游侧，平面轴线尺寸为11.05m×5.17厂房尾水以1：8倒坡与尾水闸门相连接，两台机尾水之间设隔墙，尾水闸与渠道相接，尾水底板高程为▽=1585.828m，梁顶高程▽=1587.628m，尾水设计水位▽=1590.618m；最底运行水位▽=1589.978m，即50％出力时运行水位，一台机运行水位▽=1590.228m，设计流量Q＝8m3／s。一台机流量Q＝4.0m3／S，50％出力时流量Q＝厂房下游侧面正立面以竖向大玻璃钢窗为主体，体现稳定、宏伟的风格，装饰材料以瓷砖为主，玻璃采用咖啡色玻璃，体现了现代建材风格。各部详情参见厂房图纸。5.5.2厂房装修：室内装修：主厂房、检修间发电机层高程处地面采用水磨石地面，彩色线条。主厂房、检修间墙面用一般白色涂料，副厂房墙面采用仿瓷涂料，所有窗均采用塑钢骨架，单框双玻。副厂房门与主厂房、检修间联系的门均采用防火门，进主厂房大门采用钢木工业平开门。厂房立面装修：主厂房、检修间正立面尽可能体现工业的性质，立面横竖线条规整、简洁略带民族文化的语言符号，尽可能作到与当地民族文化相连系。5.5.3开关站布置xx一级水电站推荐方案二升压站均采用主变平台与开关站分开的布置方式。开关站布置形式有两种：一是室外35kV开关站布置方式，（电站总体布置方案一、方案二相对应）另一是室内35kV开关站布置方式（与电站总体布置方案三相对应）。一、室外35kV开关站布置形式1、升压站（主变平台与开关站）电气设备布置xx一级水电站所在地既无大的鸟、蛇为害，又无大风沙，冰雹灾害等，为此选用35kv升压站的方式为户外中式布置。本电站由于受地形限制和连接方法的需要，升压站采用主变平台与开关站分开的布置方式。主变平台布置方式：主变平台与发电机层同高程为1590.061，布置在厂房前区和主、副厂房近似成一直线，这样既便于和厂内高压开关柜用电缆连接，又便于和开关站用架空线连接。三便于主变推进厂房安装间进行检修。1B、2B主变电缆从6.3kv高压开关柜出线，沿副厂房电缆廊道敷设，从副厂房下游侧墙电缆孔穿出后上1B、2B主变低压侧，经主变升压到35kv，再架空出线进开关站。主变平台包括两台主变与厂房相连的电缆沟。主变事故油坑的大小尺寸，按主变外轮廓尺寸每边加大lm进行控制，主变中心间距5.06m，两主变事故油坑外边线间1.0m，作为巡视通道。主变事故油坑外边线距主厂房安装间大门2.26m，主变外廊距安装间大门3.26m，以上控制尺寸均大于规范规定的值。1B、2B主变处的避雷器采用独立支柱布置在主变事故油坑外侧，为了便于避雷器接线，主变高压出线门形架布置在油坑外边，事故油坑内铺以卵石。主变平台设有搬运轨道，两台主变轨距为1070mm，可推入主厂房安装间进行安装及检修。主变平台用围栅围护。主变平台电气设备平面布置请参见图厂房一01。开关站的布置方式有两种方案可供选择：一为坎上方案既方案一，另一为坎下方案既方案二。现将两个方案作如下比较：方案一：（即坎上方案）具有如下优点：1）地面开阔。2）出线方便。3）厂前区清爽美观。4）土石开挖量少，节省投资。缺点：唯有巡视不便，需要爬坎。方案二：（坎下方案）优点在于巡视方便，不需要爬坎。其缺点：1）受场地局限，出线不方便。2）厂前区不清爽美观。通过分析比较两个方案可知，方案一的优点多于缺点．故推荐开关站设备布置在坎上，为xx一级水电站室外35kV开关站布置的推荐方案。开关站位于厂房左上方陡坎上，地面高程1602米，面积为33.2米×31.5米＝1045.8平方米（不包括坎边门型架）。开关站35kV屋外配电装置所有电气设备的布置和主变压器出线同一方向。35KV母线横向共有5个间隔，每个间隔宽5米。35kV母线内侧依次排列顺序位：厂用变压器41B、1B和2B两回出线，35kV母线外侧依次排列顺序位：至xx二级水电站35kV线路、至乌恰变电所35kV线路、母线电压互感、至木华里水电站35KV线路。进出线门形架高7.3米，宽3.2米，A、B、C三相线间距离1.3米。母线门形架高7.3米，宽5.0米，线间距离1.6米。根据系统要求35KV进线应有同期点，所以在线路门形架外侧装设了单相电压互感器。调度通讯系统用的设备--高频阻波器及耦合电容器布置在出线门形架的下侧。厂用变41B容量为160kVA，根据有关《架空线配电线路设计技术规程》采用落地式变压器平台布置，四周用保护网围护。开关站内设有L形运输道路，路面宽3m，转弯半径为7—7.5m。开关站用围墙围护，墙高2.5m。并设置2扇门，一门宽为4m，另一小门宽1.5m，便于值班人员巡视。开关站电缆沟与上坎踏步平行。室外35kV开关站布置请见图电气-05电站主要电气设备连接方式：从发电机出口到6.3kV高压开关柜采用电缆连接，高压开关柜到主变低压侧也采用电缆连接。但从主变到电站开关站采用纲芯铝绞线连接，型号为LGJ-70。厂房电气设备连接采用电缆最大优点：在空间走向上可以避免与其它电气设备发生矛盾冲突，但投资高一些。二、室内35kV高压开关柜布置方式根据电站总体方案三布置方式，主变平台与发电机层同高程为1590.398，厂房属于深挖方，主变平台距坎上平台高程差近二十二米左右,若将35kV开关站布置在坎上，电站值班人员必须上坎巡视，给值班人员带来诸多不便，另一方面如果电站开关站发生电气故障,会因上坎而延误时间，失去抢修最佳时机,造成较长时间停电，带来较大经济损失。于是选择室内35kV高压开关柜布置方式。室内35kV高压开关柜布置方式：开关柜室布置于厂房外,位于副厂房上游侧左上方。距副厂房外墙有3.3m宽的通道。35KV高压开关柜室内面积为22.7×7.4=167.98m2。室内共布置有11面柜，开关柜选用JYN1-35间隔式金属封闭关设备，呈单列布置。分别布置有1B和2B主变出线柜、三回35KV出线柜、41B厂用变出线柜、35KV电压互感器及避雷器柜，还有一面小车备用柜。高压开关柜离墙布置，柜前操作通道宽2360mm，考虑柜后架空出线，柜后维护通道宽1900mm因6.3KV高压开关柜配电装置总长19800mm，大于7000mm，根据规程安全要求，需增加第二个出口，于是高压开关柜室设有两扇门，门开向室外，两扇门门宽均为1500mm。注：1B和2B主变高压侧至室内35kV高压开关柜室采用电力电缆连接，这点与室外35kV开关站布置方式从主变高压侧至开关站采用纲芯铝绞线连接是不同。室内35kV高压开关柜电气设备平面布置图见厂房一06。室内35kV高压开关柜室布置（简称室内35kV开关站）与室外35kV开关站相比较：优点：一、室内35kV开关站电气设备运行环境条件较