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文档简介
吉林大学桥梁毕毕业设计（装装配式预应应力混凝土土简支T形梁）目录第一部分
前言第二二部部分
设计任务务书书第三部部分
上部结构
一
设计资料……………
二
横截面布布置……………
三
主梁内力力计计算……………
四
预应力纲纲束束的估算算与布布置……………
五
主梁截面面几几何特性……………
六
承载能力力极极限状态态计算算……………七
预应力损损失失计算……………八
抗裂性验验算……………九
持久状况况应应力验算……………十
短暂状态态应应力验算……………十一行车道板板计计算……………使二横隔梁计计算……………十三支座计算……………第四部分
下部结构构设设计一
设计资料……………二
盖梁计算……………三
桥墩墩柱柱计计算……………四
钻孔灌注注桩桩计算……………第五部分
主要参考考资资料第六六部分分
对设计的的评评价及心心得体体会
前言一、
设设计计简介：本本本设计主主要依依据设计计任务务书完成成，因因桥位横横断面面及地质质资料料不明，故故本本桥采用用假设设地质资资料。二二、
工程地质质：：水文地地质条条件（本本设计计为假设设条件件）；地地基土土上层为为硬塑塑性粘土土，土土层厚度度为8米，其地地基基土的比比例系系数m=1550000KKN//m4，桩周土土极极限摩阻阻力τ=600KKpa,σ容许承载载力[σ0]=22660Kppa；①中层为硬硬塑塑性亚粘粘土，土土层厚度度为7米，其地地基基比例系系数m=1880000KKN//m4，桩周土土极极限摩阻阻力τ=700KKpa，容许承承载载力[σ0]=33000Kppa；下层为为中中密粗沙沙加砾砾石，土土层厚厚度为12米，其地地基基土的比比例系系数m=3550000KKN//m4，桩周土土极极限摩阻阻力τ=12200Kpa，容许承承载载力[σ0]=44550Kppa。三、设计要点点：：设计荷荷载：：汽-20，挂-100；地震基基本本烈度为7度桥梁设设计计宽度：：桥面面净宽：9+2××11.5mm；上部构构造造：预应应力混混凝土T型梁桥；；下下部构造造：柱柱式墩台台，钻钻孔灌注注桩基基础；标标准跨跨径：40m；计算跨跨径径：39.9966m；孔径长3+3××335+33mm，桥梁全全长126m；
钢筋：预预应应力钢筋筋：Φ15.224（7Φ5.0）钢铰线线，后后张法施施工。非非预应力力钢筋筋：Ⅰ钢筋和Ⅱ级螺纹钢钢筋筋混凝土土：T梁为C40砼；桥面面铺铺装为C30沥青砼；；栏栏杆、人人行道道采用C30号砼;盖梁用C30砼，墩柱柱、系系梁及钻钻孔桩桩用C25砼。四、
设计符号号采采用《公公路钢钢筋混凝凝土及及预应力力混凝凝土桥涵涵设计计规范》（JTJDD662-220004）及《公公路路桥涵通通用设设计规范范》（JTJDD660-220004）。五、
本设计下下部部构造设设计采采用手算算与电电算程序序结合合的方法法。电电算程序序采用用〈桩柱柱式桥桥墩、桥桥台CAD系统〉。
吉林大学桥梁毕毕毕业设计计装配式预应力混混混凝土简简支T形梁毕业业设设计一．
设计的任任务与与内容（论论论文需阐阐述的的问题）1．
从国计民民生生对交通通发展展的要求求上阐阐述建桥桥的必必要性与与可行行性。2．
按适用、经经经济、安安全、美美观的原原则，至至少选择3个可比性性桥桥型方案案，主主要从工工程材材料数量量、工工程概算算、投投资来源源、施施工及养养护难难易程度度和施施工力量量等方方面综合合分析析比较，推推荐荐一种桥桥型方方案。3．
对推荐方方案案进行结结构设设计。选选择合合理可行行的建建筑材料料，拟拟订结构构与构构件的几几何尺尺寸，并并作出出配筋设设计（钢钢筋砼结结构、预预应力钢钢筋砼砼结构）或或桥桥面系的的结构构设计（拱拱桥桥、钢桥桥）。4．
对一跨或或一一个受力力单元元进行受受力分分析，计计算各各种作用用荷载载及非荷荷载因因素所产产生的的内力，并并进进行荷载载组合合。5．
按照荷载载效效应不超超过结结构抗力力效应应的原则则，验验算结构构构件件的强度度、刚刚度与稳稳定性性。如不不符合合要求，则则需需修改设设计或或提出修修改设设计的措措施。6．
根据桥梁梁所所处位置置、环环境和施施工力力量的配配备情情况，选选择合合理可行行的施施工方案案与方方法，以以及主主要的施施工程程序。（专专科科生不要要求）二二．
设计原始始资资料（试试验研研究方案案）1．
路等级：
二级
2．
桥面净宽宽：：净9+2××11.5人行道或或净11+22××0.5砼防撞护护栏3．
桥下净空空：
1..0
4．
设计荷载载：
汽-20级
挂-1000
55．
地震烈度度：
7
6．
设计水位位：
6222..50
7．
最低水位位：
8．
冲刷深度度：：一般冲冲刷线线低于河河床1m，最大冲冲刷刷线低于于河床床2m。9．气温：：年年最高月月平均均温度
°C，最低温温度
°C。10．河床地地质质与常水水位：：见地质质剖面面图三．．设计计（论文文）完完成后应应提交交的文件件和图图表（一一）、计计算说明明部分分：1．
目录；2．
建桥意义义；3．
桥型方案案比比较；4．
拟定结构构构构件尺寸寸；5．
配筋设计计（钢钢筋砼结结构、预预应力钢钢筋砼砼结构）或或桥桥面系结结构设设计（拱拱桥、钢钢桥）；6．
结构构件件内内力计算算和荷荷载组合合；7．
强度、刚刚度度与稳定定性验验算；8．
施工方案案；；（专科科生不不要求）9．
对设计的的评评价及心心得体体会；（二二）、图图纸部分1．
方案比较较；2．
推荐方案案总总体图（三三视视）；3．
配筋图（钢钢钢筋砼结结构、预预应力钢钢筋砼砼结构）；；4．
桥面系（拱拱拱桥、钢钢桥）；5．
施工程序序。（专科科生不要求求）四、主主要参考资资料1．
公路工程程技术标准准；2．
公路桥涵涵设计规范范；3．
公路桥涵涵标准图；；4．
公路桥涵涵设计手册册；5．
桥梁计算算示例；6．
其它有关关图纸与资资料。五、毕毕业设计内内容与要求求1．
依据毕业业设计任务务书的要求求，以及桥桥址河床断断面，地质质资料和有有关特殊条条件等资料料，选择至至少两座以以上桥型方方案，进行行方案比较较。对各方方案分别拟拟定主要尺尺寸，绘制制草图（装装订在计算算机中的草草图），并并计算上、下下部结构的的主要材料料工程数量量（砼、钢钢、木三大大材料），说说明材料的的施工方法法。然后根根据“适用、经经济、安全全、美观”的原则，叙叙述各方案案的优、缺缺点，最后后确定一个个推荐方案案，进行各各部分的详详细设计。2．
上部结构构设计与计计算依据“桥规”及有关资资料，对上上部结构各各部分尺寸寸进行详细细拟定。根根据设计荷荷载及验算算荷载进行行上部结构构计算和配配筋，并绘绘制装订在在计算书中中的上部结结构和配筋筋草图。结结构计算一一般要求采采用手算，若若具有桥梁梁结构电算算程序和电电算条件，可可以采用电电算来完成成上部结构构计算和配配筋，但在在计算书中中必须说明明该程序的的框图和功功能、输入入和输出项项目，它的的适用性，对对电算结果果应逐项加加以说明，并并且要求对对主要截面面进行手算算，手算与与电算结果果进行相互互校核。无无手算内容容不得参加加毕业答辩辩。3．
下部结构构设计与计计算根据地地质资料和和“桥规”等有关资资料，拟定定下部结构构详细尺寸寸，绘制装装订在计算算书中的结结构草图。选选择一个桥桥墩或一个个桥台进行行下部结构构基础部分分的详细计计算。要求求采用手算算，若采用用电算，要要求与上部部结构设计计相同。4．
施工方案案选择根据据桥型方案案选择时，对对推荐桥型型方案所叙叙述的施工工方案进行行仔细分析析、并按施施工程序对对于采用的的主要施工工设备和施施工工艺进进行论述。并并绘制装订订在计算书书中的施工工程序草图图。5．
绘图绘制4—5张图纸以以上（本科科5张以上，专专科4张以上），图图框型号不不得超过两两种以上。必必须绘制桥桥型图一张张（几相桥桥型方案必必须绘在一一张图纸上上，主要绘绘立面和侧侧面图）；；推荐方案案结构总体体图一张（立立面、平面面、侧面图图必须绘在在一张图纸纸上）；上上部结构配配筋图1—2张；施工工工艺流程程图一张。其其它绘图内内容，学员员与指导教教师协商确确定，图纸纸要求手工工绘制。6．
要求计算算书和图纸纸整洁。计计算书整理理成册进行行装订，计计算书内容容除上述设设计与计算算（包括草草图）内容容之外，应应包括目录录、前言、设设计任务书书（含原件件）、结束束语（体会会）、主要要参考书等等内容。电电算打印资资料不装订订计算书内内，作为计计算书附件件放入毕业业设计资料料袋中，计计算书至少少50页以上。7．
路线设计计不作为本本次设计的的内容，但但要求学员员必须掌握握以下内容容：（1）
公路技术术等级的确确定（2）
公路平面面设计（纸纸上定线）（3）
公路纵断面设计（4）
公路横断面设计（5）
公路排水或防护工程设计（6）
路面设计（7）
“技术标准”的指标选择与计算8．
所有设计内容都采用A3纸按标准装订成册
装配式预应力混混混凝土简简支T形梁毕业业设设计一、
设计资料料1..
桥梁跨径径及及桥宽标标准跨跨径：40m（墩中心心距距离）主主梁全全长：39.9966m计算跨径径：39.0000m桥面净空空：：净9＋2×1..5人行道=12m桥面横坡坡：2.0%%22.设计荷载载公公路-I级3.材料及施施工工工艺混混凝土土：主梁梁用40号混凝土土，栏栏杆及桥桥面铺铺装用30号混凝土土，桥桥梁墩台台及基基础用25号混凝土土。预预应力钢钢筋采采用1×7（7股）钢绞绞线线，标准准强度度fpk==18660MMpa;普通钢筋筋采采用HRB33335级和R235级钢筋；；钢钢板：锚锚头下下支撑垫垫板.支座垫板板等等均采用用普通通A3碳素钢。按按按后张法法施工工工艺制制作主主梁，采采用70mm的波纹管管和OVM锚具。4.材料性能能参参数：（1）混凝土土强强度等级级为C40，主要强强度度指标：：强度度标准值值：fck==226.88MPPa，ftk==22.4MMPaa强度设计计值值：fcd==118.44MPPa，ftd==11.655MPPa弹性模量
：Ec=33..25××1004MMPaa（2）预应力力钢钢筋采用1×7标准型15.22--18660--Ⅱ-GB//TT522244—1995钢绞线抗抗拉拉强度标标准值值：fpk==118600MPPa
抗拉强度度设设计值：fpd==112600MPPa弹性模量量：Ep=11.955×1105
MMPa相对界限限受受压区高高度：：ξa=0..4，ξpu=00..25663（3）普通钢钢筋
a.纵向抗拉拉及及构造普普通钢钢筋采用HRB33335，其强度度指指标抗拉拉强度度指标：fsk==3335MMPaa
抗拉强度度设设计值：fsd==2280MMPaa弹性模量量：Es==22.0××1005
MPPa
b.采用的R235钢筋，其其强强度指标标抗拉拉强度指指标：：fsk==2235MMPaa
抗拉强度度设设计值：fsd==1195MMPaa弹性模量量：Es==22.1××1005
MPPa5．设计依依据据《结构构设计计原理》叶叶见见曙主编编，人人民交通通出版版社《桥桥梁计计算示例例集》（梁梁梁桥）易易建国国主编，人人民民交通出出版社社《桥梁梁工程程》（1985）姚玲森森主主编，人人民交交通出版版社《公公路桥涵涵标准准图》公公路桥桥涵标准准图编编制组，人人民民交通出出版社社《公路路桥涵涵设计规规范（合合订本）》(JTJ0021--855)人民交通通出出版社《公公路路砖石及及混凝凝土桥涵涵设计计规范》（JTJ00222-885）二、横截面布置置置1.
主梁间距距与与主梁片片数主主梁间距距通常常应随梁梁高与与跨径的的增大大而加宽宽为经经济,同时加宽宽翼翼板对提提高主主梁截面面效率率指标很很有效效,故在许可可条条件下应应适当当加宽T梁翼板。本本本设计主主梁翼翼板宽度度为22000mmm，由于宽宽度度较大，为为保保证桥梁梁的整整体受力力性能能，桥面面板采采用现浇浇混凝凝土刚性性接头头，因此此主梁梁的工作作截面面有两种种：预预施应力力、运运输、吊吊装阶阶段的小小截面面（上翼翼板宽宽度16000mmm）和运营营阶阶段的大大截面面（上翼翼坂宽宽度22000mmm）．桥面面为为净9＋2×1..5人行道=12m米，桥面面横横向布置置采用用5片主梁（如如如图1-1）。2.
主梁跨中中截截面主要要尺寸寸拟定（1）主梁高高度
预应力混混凝凝土简支支梁桥桥的主梁梁高度度与其跨跨径之之比通常常在1/155~~1/225之间，标标准准设计中中高跨跨比约在1/188~~1/119。当建筑筑高高度不受受限制制时，增增大梁梁高往往往是较较经济的的方案案，因一一增大大梁高可可以节节省预应应力钢钢束用量量，同同时梁高高加大大一般只只是腹腹板加高高，而而混凝土土用量量增加不不多。综综上所述述，本本设计中中取用用23000mmm的主梁高高度度是比较较合适适的。
图1-11（尺寸单单位位：mm）（2）主梁截截面面细部尺尺寸主主梁翼板板的厚厚度主要要取决决于桥面面板承承受车轮轮局部部荷载的的要求求，还应应考虑虑能否满满足主主梁受弯弯时上上翼板抗抗压强强度的要要求。本本设计预预制T梁的翼板板厚厚度取用150mmm，翼板根根部部加厚到260mmm以抵抗翼翼缘缘根部较较大的的弯矩。
图1-22跨中截面面尺尺寸图（尺尺寸寸单位：mm）在预应力混凝土土土梁中腹腹板内内主拉应应力较较小，腹腹板厚厚度一般般由布布置预制制管道道的构造造决定定，同时时从腹腹板本身身的稳稳定要求求出发发，腹板板的厚厚度不宜宜小于于其高度度的1/15。本设计计腹腹板厚度度取200mmm。马蹄尺尺寸寸基本由由布置置预应力力钢束束的需要要确定定，初拟拟马蹄蹄宽度为560mmm，高度260mmm，马蹄与与腹腹板交接接处做做三角过过渡，高高度140mmm，以减少少局局部应力力。（3）计算截截面面几何特特征将将主梁跨跨中截截面划分分成五五个规则则图形形的小单单元，截截面几何何特性性列表计计算见见表1-1
跨中截面几何何何特性计算算表表
表1-1分块名称
分块面积Aicmm22
分块面积积形形心至上上缘距距离yicmm
分块面积积对对上缘净净矩Si=AAiiyiccm44
分块面积积的的自身惯惯矩Iicmm44
d==yss-yiicmm
分块面积积对对截面形形心的的惯矩I=Aiiddi2ccm44
I==Iii+Ixxcmm4
⑴
⑵
⑶=⑴×⑵
⑷
⑸
⑹=⑴×⑸2
⑺=⑷+⑹
大毛截面面翼翼板
330000
7..5
2477500
6118775
778..21
20018554553
220224733288三角承托
7700
18..677
1443773.559
51776..1111
667.00433
3446009688
3346661444腹板
378800
1009..5
441339100
11125521115
-223.779
213393344
2522
1999.3333
5002311.99
277444
-11133.6223
325533366
3225611100马蹄
145566
2117
31559552
8820021..333
-11311.299
22509971165
25517991886∑
955588
——
81992217..5
∑I=655554022277小毛截面面翼翼板
240000
7..5
1800000
4550000
885..95
117777477666三角承托
7700
18..677
1443773.559
51776..1111
774.778
430062223
4331133999腹板
378800
1009..5
441339100
11125521115
-116.005
97337337
112222588522下三角
2522
1999.3333
5002311.99
277444
-11055.888
2282550665
2282278009马蹄
145566
2117
31559552
8820021..333
-11233.555
22222252261
22230772882∑
856688
——
80990092..5
∑I=599444711088注：大毛毛截截面形心心至上上缘距离ys=∑Si/∑Ai=8855.711cmm;小毛截面面形形心至上上缘距距离ys=∑Si/∑Ai=9933.455cmm
（4）检验截截面面效率指指标ρ（希望ρ在０.５以上）上核核心距距：ks=∑I/∑Ayx==66554402227//95558××(2230--855.711)==47..522cm下核心距距：：kx=∑I/∑Ays＝65544002277/995588×885.771==80..000cm
ρ=(kkss+kxx)==(477.552+880))/2330==0.555>>0.5表明以上上初初拟的主主梁跨跨中截面面尺寸寸是合理理的。（5）横截面面沿跨长的的变化如图图1-1所示，本本设计采用用等高形式式，横截面面的Ｔ梁翼翼板厚度沿沿跨长不变变，马蹄部部分配合钢钢束弯起而而从四分点点附近开始始向支点逐逐渐抬高。梁梁端部分段段由于锚头头集中力的的作用而引引起较大的的局部应力力，同时也也为布置锚锚具的需要要，在距梁梁端78000mm范围内将将加厚到与与腹板同宽宽。变化点点截面（腹腹板开始加加厚处）到到支点的距距离为28000mm，其中还还设置一段段长为500mmm的腹板加加厚过渡段段。（6）横隔梁梁的设置为为减小对主主梁设计起起主要控制制作用的跨跨中弯矩，在在跨中位置置设置一道道中横隔梁梁当跨度较较大时，还还应在其它它位置设置置较多的横横隔梁。本本设计在桥桥跨中点和和四分点、支支点处共设设置五道横横隔梁，其其间距为9.755m。考虑脱脱模，端横横隔梁高度度为23000mm，厚度简简化计算为为160mmm；中横隔隔梁高度为为20400mm，厚度为为上部180mmm，下部140mmm，简化计计算为160mmm。见图1-1。三、主梁内力计计计算（一一）
恒载内力力计计算1．
恒载集度度（1）
预制梁自自重a.按跨中截截面面计，主主梁的的恒载集集度：：g(1))==0.886558×225==21..6445KNN/mmb.由于马蹄蹄抬抬高形成成四个个横置的的三棱棱拄，折折算成成恒载集集度为为：g(2)≈4×(00..73--0..26))×00.188×55.255×225/339..96==0..56KKN//mc.由于腹板板加加厚所增增加的的重量折折算成成恒载集集度为为：g(33)≈2×（1.488558-00.88658）×（1.988++0.225）×25//339.996==1.773KN//mdd.中横隔梁梁体体积：0.166×（0.8××11.899-00.5××0..0777-00.5××0..14××0..18--0..5×00.445×00.77-0..644×0..355）=0.117727m33端横隔梁梁体体积：
0.1166×（0.622××1.889--0.55×00.522×00.0008）=0.11884m3故：g（4）=（3×0..117277+22×0..1884）×25//339.996==0.55544KNN/mme.预制梁恒恒载载集度：
gg1=221..6455+00.566+11.733+00.5554==24..4889KKN//m
((2))二期恒载a.现浇T梁翼板恒恒载载集度：
gg((5)==00.155×00.6××255=2..255KNN/mmb.横隔梁现现浇浇部分体体积：：一片中中横隔隔梁（现现浇部部分）体体积0.166××0.22×00.555=00.011766m3一片端横横隔隔梁（现现浇部部分）体体积0.166××0.22×11.899=00.0660448m33
故：g(66))=（3×0..001766+22×0..066048）×25//339.996==0.111KKN/mm
cc.铺装
110ccm混凝土铺铺装装：0.1××115×224==25..2KKN/mm
8ccm沥青铺装装：0.088××10..5××23==199.322KNN/m
若将桥面面铺铺装均摊摊给五五片主梁梁，则则
g((7)=（25.22++19..322）/5=88..9044KNN/m
d..若将两侧侧防防撞拦均均摊给给五片主主梁，则
gg（8）=2×22/5=00.8KKN/m
e．二期恒恒载集度：：
g22=2.225+0..11+88.9044+0.88=12..06KNN/m
2．
恒载内力力如图1-3所示，设x为计算截截面离左支支座的距离离，并令α=x/l。
图1-3
恒载内力力计算图主主梁弯矩和和剪力的计计算公式分分别为：
Mα=0.5α(1-α)l2gg;Qα=0.55(1-22α)lg;;
恒载内力力计算见表表1-2（二）活活载内力计计算（修正正刚性横梁梁法）1.冲击系数数和车道折折减系数按按“桥规”第2.3..2条规定，对对于汽—201＋μ＝1＋（1.3－1.0）/（45-5）×（45-339）＝1.17781+μ=1.1178按“桥规”第2.3..5条规定，平平板挂车不不计冲击力力影响，对对于挂—100荷载1+μ=1.1192。按《桥桥规》第2.3..1规定两车车道车道折折减系数为为1。按“桥规”第4.3..1条规定，车车辆单向行行驶，，取取二车道设设计，车道道折减系数数为1.0。恒载内内力计算表表
表1-2
跨中
四分点
支点
α=0.55
α=0.225
α=0.0边梁
一期
MG11K
（KN•m）
24771.911
18996.322
0
VG1KK
（KN）
0
992.600
4966.37
二期
MG22K
（KN•m）
13114.322
7333.8
00
VGG2K
（KN）
0
994.666
1033.95
Σ
MGKK
（KN•m）
37886.233
26330.122
0
VGK
（KN）
0
1187.226
6000.122中梁
一期
MG11K
（KN•m）
25000.066
13667.377
0
VG1KK
（KN）
0
1107.224
4552.322
二期
MG22K
（KN•m）
14663.211
14223.422
0
VG2KK
（KN）
0
990.999
1822.86
Σ
MGKK
（KN•m）
39663.277
27990.799
0
VGK
（KN）
0
1198.223
6335.17752.计算主梁的的荷荷载横向分分分布系数数（1）跨中的的荷荷载恒载载横向向分布系系数mc如前所述述，本本设计桥桥跨采采用内设设五到到横隔梁梁，具具有可靠靠的横横向联系系，且且承重结结构的的长宽比比为：：l/b==339.000//11>>2,,所以可按按修修正的刚刚性横横梁法来来绘制制横向影影响线线并计算算横向向分布系系数mc。a.计算主梁梁抗抗扭惯矩IT图1-4
It计算图示
（尺寸单单位位：mm）
图1-4示出了了了IT的计算图图示示，IT的计算表表见见表1-3。对于T形梁截面面，抗抗扭惯矩矩可近近似按下下式计计算：IT＝式中：bi和ti——相应为单单个个矩形截截面的的宽度和和高度度；ci——矩形截面面抗抗扭刚度度系数数；m——梁截面划划分分成单个个矩形形截面的的个数数。对于于跨中中截面，翼翼缘缘板的换换算平平均厚度度：
t1＝＝18.99ccm马蹄部分的换算算算平均厚厚度：：t3＝＝33cmmIIt计算表
表1-4分块名称
bi
tti
bbi//ti
cii
IT＝cibbiitii3**10--3（m4）翼缘板①220
118.99
111.667111
11/33
4..911174腹板②178..115
220..0
88.990755
00.3110
4.4418812马蹄③56.00
33..0
1.669770
00.220988
44.2222117∑
∑It==113.5552203b.计算抗扭修修正正系数β本设计主主梁梁的间距距相同同，同时时将主主梁近似似看成成等截面面，则则得：β＝式中：G=0..44E；l=399..00m；IT==00.06677760115mm4；I=0..66554402227mm4；计算得得：β=0.889957。
表1-5梁号
ηi1
ηi2
ηi3
ηi4
ηi51
00.555833
0..37791
0..2000
－0.02211
－0.1558832
0..37991
0.228996
00.2200
0..1044
－0.0220093
0..2000
00.2000
0.22000
0..2000
00.2200d.计算荷载横横向向分布系数数数1-3号梁的横横向向影响线线和最最不利布布载图图式如图1-5所示（以①号梁为例例）。车车辆荷载载：一一号梁：：汽—20mmccq==1//2Ση1i＝1/2×（0.588668+00.444022+00.333444+0..18878）=0.669901挂—100mmccq==1//4Ση1i＝1/2×（0.322110+00.229922+00.255500+0..23368）=0.339965二号梁：：汽—20
mmcq=11/2×（0.355003+00.229699+00.255844+0..20051）=0.555554挂—100mmcq=11/4×（0.233110+00.119822+00.166333+0..11120）＝0.288667三号梁：：汽—20
mmcq=11/2×（0.244666+00.221999+00.200066+0..17740）=0.442206挂—100mmcq=11/4×（0.20000×4）=0.22
图1-5
跨中的横横向向分布系系数计计算图示
（尺寸单单位位：mm）
(2)支点截截截面的荷荷载横横向分布布系数数mo如图1-7所示，按按杠杠杆原理理法绘绘制荷载载横向向分布影影响线线并进行行布载载
图1-6
杠杆原理理法法绘制荷荷载横横向分布布影响响线
一号梁：：汽—20mmooq==1//2Ση1i＝mo=11//2×（1.155991+00.33409）=0.775挂—100mmooq==1//4Ση1i＝1/2×（0.66115+00.2261）=0.44338二号梁：：汽—20
mmoq=11/2×（0.188118+11.0000++0..40991）=0.77995挂—100mmoq=11/4((0..5755+00.6116++0.44355+0..2115)==0..306三号梁：：汽—20
mmoq=11/2×（0.188118+11.0000++0..40991）=0.77995挂—100mmoq=11/4((0..5755+00.6116++0.44355+0..2115)==0..3066
(3)荷载载载横向分分布系系数汇总
荷载
跨中—1/4跨mc
支点mo
11
2
33
11
2
3汽—20
00..77446
0.445000
00.442066
00.755000
0..79950
0..79550挂—100
00.399655
0..28867
0..2
00.4438
0..3066
00.30063.计算活载内内力力荷载横向向向分布系系数沿沿桥跨方方向的的变化：：以一一号梁为为例汽车荷载冲击系系系数1+μ=1+00..3×((455-399)//(455-55)=11.1178。（以一一号号梁为例例）（1）计算荷荷载载的跨中中截面面内力弯弯矩汽汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==25512..911KN..m挂—100
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==43323..577KNN.mm剪力汽—20
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==1992.336KKN.m挂—100
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==2779.664KN..m
（2）计计计算荷载载的1/4截面内力力弯弯矩汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==18886..122KN..m挂—100
M=(((1+μ)ξΣmipiiyyi==32242..688KNN.mm
（3）计算荷荷载载的支点点截面面内力弯弯矩汽汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==0KKN.m挂—100
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==0KKN.m剪力汽—20
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==4222.884KKN.m挂—100
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi77188.377KNN.m图1-10
支点内力力计计算图示
内力组合合按“公预规第4.1..2”条规定进进行行，恒载载产生生的效应应与活活载产生生的效效应同号号时：：则
荷载组合Ⅰ
S==11.2SSG++1.44SQQ荷载组合Ⅲ
S==11.2SSG++1.11SQQ式中：SG—恒载重力力产产生效应应荷载内力计算结结结果
荷载内力力计计算结果
表1-7序号
荷载类型
M
端点
1/44LL
1//2LL
端点
1/22LL1
恒
载
0
227790..799
399633.277
6635..1775
002
汽车荷载
0
118886..122
255122.911
4422..844
1992..3633
挂车荷载
0
332242..688
433233.577
7718..377
2779..6466
11.2×恒载
0
335564..944
477555.922
7762..211
077
11.4×汽
0
226640..566
355188.088
6619..977
2669..3188
11.1×挂
0
337700..944
488600.900
7790..211
3007..69
组合Ⅰ
0
662205..500
822744.000
113822.118
22699.311100
组合Ⅲ
0
771133..899
955111.855
115522.442
33077.6111
7/99
51%%
550%
511%
1100012
8//10
553%
522%
447%%
1000113
提高后的的组组合Ⅰ
0
663391..677
855222.222
114233.665
22699.311144
提高后的的组组合Ⅲ
0
772276..577
977022.099
115833.447
33077.6控制设计计的的计算内内力
722776.557
97002..09
15583..477
3007..6四、预应力钢束束束的估算算与布布置（一）钢束的估估估算与布布置1．按照使使用用阶段的的应力力要求估估算钢钢束数首首先根根据跨中中截面面正截面面的抗抗裂要求求，确确定预应应力钢钢筋数量量，为为满足抗抗裂要要求，所所需的的有效预预应力力为：
MSS为跨中设设计计控制内内力，由由表1-7查得MS=997702..099KN•m，估算钢钢筋筋数量时时，可可近似采采用毛毛截面几几何性性质。查查表1-1：AC=00..86558××1066mmm2,yycss=9334..5mmm,ycxx=113655.55mm,,Jcc=0..59945××10012mmm44,Wxx=JJc/yycxx=0..43354××1009mmm3,,ep为预应力力钢钢筋重心心至毛毛截面重重心的的距离，ep==yycx--app,假设ap=11550mm，ep=113365..5--1500=112155.55mm
由此可得得拟拟采用Φj15..2钢绞线，单单单根钢绞绞线的的公称面面积Apl==1139mmm22,抗拉强度度标标准值fpk==118600Mppa，张拉控控制制应力取σcon==00.755fppk=00.775×118660=113995Mppa，预应力力损损失按张张拉控控制应力力的20%计算。所所需需预应力力钢绞绞线的根根数为为：
取45根采用5束9Φj15..2预应力钢钢筋筋束，OVM型锚具，供供供给的预预应力力截面面面积Ap==445*11399=622555mm222..预应力钢钢筋筋布置（1）跨中截截面面及锚固固端截截面的钢钢束布布置
对于跨中中截截面，在在保证证布置预预留管管道构造造要求求的前提提下，尽尽可能使使钢束束群的重重心到到截面的的偏心心距大些些。本本设计采采用内内径80mm，外径85mm的预埋铁铁皮皮波纹管管，跨跨中截面面的细细部构造造如图图1-11所示。由由此此可直接接得出出钢束群群重心心至梁底底距离离为：
图1-111
支点内力力计计算图示
a）跨中截截面
b）锚固端端截截面（2）对于锚固固端端截面，钢钢钢束布置置通常常考虑下下述两两个方面面：一一是预应应力束束合力重重心进进可能靠靠近截截面形心心，使使截面均均匀受受压；二二是考考虑锚头头布置置的可能能性，以以满足张张拉操操作的方方便。按按照上述述锚头头布置的“均匀”“分散”原则，锚锚固固端截面面钢束束布置如如图1-111b）所示。钢钢钢束群重重心至至梁底距距离为为：
为验核上上述述布置的的钢束束群重心心位置置，需计计算锚锚固端截截面几几何特性性。图图1-13示出计算算图图式，锚锚固端端截面特特性计计算见表1-8所示。
表1-8分块名称
Aiii
yii
SSi
IIi
di==yss-yii
IIx=AAiddi2
I==Ii++Ixx
cmm2
cm
cmm3
ccm44
cmm
ccm4
cmm4
11
22
3==1××2
44
55
6
7==4+6翼板
330000
7..5
2477500
6118775
884..19
23339002555.11
22345521130..1三角承托
4266..4
117..73
75560..077
155922.844
773.996
233324442..899
2333440355.663腹板
1155881
11188.4
1337111666.722
44637790083..3
-266.771
8826620221..82
54464111005.2∑
1533007
---------
1140334776.779
∑=80442272771
说明钢束群群重重心处于截截截面核心心范围围内。（二）.钢束起起起弯角和和线形形的确定定本设设计将锚锚固端端截面分分成上上.下两部分分（见见图1-14所示），上上上部钢束束的弯弯起角定定为15°；下部钢钢束束的弯起起角定定为7°钢筋竖向向距距离为45厘米。为为简简化计算算和施施工，所所有钢钢束布置置的线线形均为为直线线加圆弧弧，并并且整根根钢束束都布置置在同同一个竖竖平面面内。钢钢束计计算图1-133封端混凝凝土土块尺寸寸图
图1-144
钢束计算算图图式（尺尺寸单单位：mm）
：
图1-14示出钢束束计计算图式式，计计算如下
各钢束起起弯弯点及其其半径径计算表
表1-9钢束号
升高值值值C（cm）
θ0(度)
coosθ0
R((ccm)
siinθ0
支点至锚锚固固点距离d（cm）
起弯点k至跨中线线水水平距离
xk（cm）1，2
466
15
0..96559
61771..3
00.225888
112.33
112100.223,44
1102..5
15
0..96559
30008..1
00.225888
338.77
112100.115
11611.5
7
0.999225
447440
00.112199
119.99
7743..1
各截面钢钢束束位置（ai）及其倾倾角角（θi）计算值
表1-100计算截面
钢束束束编号
li
（cm）
R（cm）
θi
（°）
sinθ0
coosθ0
cii
（cm）
a（cm）
ai
（cm）跨中截截面xi=00
1,22
lli为负值，钢钢钢束尚未未弯起起
0
00
1
00
99
9
3,,4
117..5
117..5
55
228.55
228.55L//4截面xi=99775cmm
11,2
钢束尚未未弯弯起
9
3,,4
117..5
5
2311.99
477400
2..80043
0..04889
0.999888
55.77
288.55
344.22变截面xi=116670ccm
1,22
7739..8
61771..3
44.227288
00.077455
0..99972
1003.55
333.00
1136..5
3,44
7739..9
30008..0
88.779433
0015229
0.998882
666..4
224..5
990..9
55
112066.99
477400
111.227688
0019555
0.998007
113..0
112..0
225..0支点截面xi=119950ccm
1,22
4459..8
61771..3
66.8885
0..11999
0.999228
117..3
99
553.55
33,4
4559.99
330088.00
144.223911
00.2446
0.996993
335..5
117..5
11099.9
5
9266.99
477400
144.775111
00.255466
0..96670
911.5
288.5
1884.77五、主梁截面几几几何特性1．净截面面几几何特性性计算算在预加加应力力阶段，只只需需要计算算小截截面的集集合特特性，计计算公公式：
现浇顶板600mmm连接板时时，顶顶板宽度度仍为为160ccm。跨中截截面面面积和和惯性性矩计算算表
表1-111--1I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
55220011882
63997664911
77050050043
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
14220013
-4438779339
--4224599266
15563385
4337299988
4552993833
115988877
4880449299
4496448116
ddi==ys--yii（cm）
-4..005
--1224.33
4.225
-1118..2
4..09
-1123..9
分块面积积的的自身惯惯矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
65554002277
略
65550042227
全截面重重心心到上缘缘距离离ys(ccmm)
889..4
997..6
889..8
分块面积积对对上缘静静矩Si(ccmm3)
80090990
-6006990.88
774833999.2
80090990
6688888
87759978
81192116
6688888
88861104
分块面积积中中心至上上缘距距离yi（cm）
93..445
22133.7
993.445
2133.77
885..71
2113.77
分块面积Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分块名称
毛截面
扣除管道道面面积（nΔA）
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
截面
阶段1:钢束灌浆浆锚锚固前
阶段2:现浇600mmm连接段
阶段3：二期荷荷载载、活载
计算数据
b1==1600ccm
bb2==1660cm
b33=22200cmm
L/4截面面积积积和惯性性矩计计算表
表1-111--2I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
55220011882
63997664911
77050050043
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
14220013
-4438779339
--4224599266
15563385
4337299988
4552993833
115988877
4880449299
4496448116
ddi==ys--yii（cm）
-4..005
--1224.33
4.225
-1118..2
4..09
-1123..9
分块面积积的的自身惯惯矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
65554002277
略
65550042227
全截面重重心心到上缘缘距离离ys(ccmm)
889..4
997..6
889..8
分块面积积对对上缘静静矩Si(ccmm3)
80090990
-6006990.88
774833999.2
80090990
6688888
87759978
81192116
6688888
88861104
分块面积积中中心至上上缘距距离yi（cm）
93..445
22133.7
993.445
2133.77
885..71
2113.77
分块面积Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分块名称
毛截面
扣除管道道面面积（nΔA）
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
截面
阶段1:钢束灌浆浆锚锚固前
阶段2:现浇600mmm连接段
阶段3：二期荷荷载载、活载
计算数据
b1==1600ccm
bb2==1660cm
b33=22200cmm
变截面面积和惯惯惯性矩计计算表表
表1-111--3I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
57552277119
61442117622
77596680030
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
6544776
--1998488655
-1191193889
6544766
1990991788
1197446554
7744400
2330411933
2337885933
ddi=yys--yi（cm）
-2..775
--833.6
22.755
--78..1
2..799
-775..9
分块面积积的的自身惯惯矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
78334666288
略
78444421008
全截面重重心心到上缘缘距离离ys(ccmm)
990..7
996..2
888..5
分块面积积对对上缘静静矩Si(ccmm3)
80090990
-4995001
775995899
880900900
5445556
886336466
8819226
5455566
87737772
分块面积积中中心至上上缘距距离yi（cm）
93..445
11744.3
993.445
1744.33
885..71
1774.33
分块面积Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分块名称
毛截面
扣除管道道面面积（nΔA）
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
截面
阶段1:钢束灌浆浆锚锚固前
阶段2:现浇600mmm连接段
阶段3：二期荷荷载载、活载
计算数据
b1==1700ccm
bb2==1770cm
b33=22300cmm
支点截面面积和和和惯性矩矩计算算表
表1-111--4I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
73449919552
73886001899
88184456643
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
360022
-221994877
--21558885
551887
222331355
2228333
2588699
1339225033
1141883772
ddi==ys--yii（cm）
-0..55
-227..8
0..6
--266.7
11.3
-666.77
分块面积积的的自身惯惯矩Ii（cm4）
73770078337
略
73770078337
73770778377
略
73770078337
80442772711
略
80442272771
全截面重重心心到上缘缘距离离ys(ccmm)
994..2
995..3
555..3
分块面积积对对上缘静静矩Si(ccmm3)
1336433622
-3346648
1332977133
1336443622
3381886
140025548
82259668
3811866
86641154
分块面积积中中心至上上缘距距离yi（cm）
94..77
1222
944.77
1222
544
1122
分块面积Ai(ccmm2)
1444077.22
-22844
1441223.22
1144007..2
33133
1447220.22
113077.22
3113
1566200.2
分块名称
毛截面
扣除管道道面面积（nΔA）
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
钢束换算算面面积（ny-1）nΔAy
∑
截面
阶段1:钢束灌浆浆锚锚固前
阶段2:现浇600mmm连接段
阶段3：二期荷荷载载、活载
计算数据
b1==1700ccm
bb2==1770cm
b33=22300cmm
截面几何性质的的的计算需需根据据不同的的受力力阶段分分别计计算。本本设计计中，主主梁从从施工到到运营营经理了了如下下几个阶阶段：：（1）主梁混混凝凝土浇筑筑，预预应力筋筋束张张拉（阶阶段1）
混凝土浇浇筑筑并达到到设计计强度后后，进进行预应应力筋筋束的张张拉，但但此时管管道尚尚未灌浆浆，因因此，其其截面面几何性性质应应扣除预预应力力筋预留留管道道的影响响。该该阶段顶顶板的的宽度为170ccm。
（2）灌浆封封锚锚，吊装装并现现浇顶板600mmm的连续段段（阶阶段2）预应力力筋筋束张拉拉完成成并进行行管道道灌浆、封封锚锚后，预预应力力筋束就就已经经能够参参与全全截面受受力。再再将主梁梁吊装装就位，并并现现浇顶板600mmm的连接段段十十，该段段的自自重荷载载由上上一阶段段的截截面承受受，此此时，截截面几几何性质质应为为计入了了预应应力钢筋筋的换换算截面面性质质，该阶阶段顶顶板的宽宽度仍仍为160ccm。
（3）二期恒恒载载及活载载作用用（阶段3）
该阶段主主梁梁截面全全部参参与工作作，顶顶板的宽宽度为为220ccm，截面几几何何性质为为计入入了预应应力钢钢筋的换换算截截面性质质。
各阶段截截几几何性质质的计计算结果果列于于表1-13。
全预应力力构构件各阶阶段截截面几何何性质质
表1-133WW(×11099mm33)
Wp==J//epp
00.4444009
00.4444009
2.0028850
2..6433600
0..5551044
00.5551004
22.6688995
2.7766629
0..5699055
0..5669055
11.0556660
11.2227008
Wx==J//yx
0..3922611
0..3992611
00.5113224
00.5541118
0.4483320
0..4833200
0..5223699
00.5448332
00.5502889
0.5502289
0..4366544
0..4668499
WWs=JJ/yys
00.6617446
0.6617746
0..6844222
0..7880177
00.6555449
00.6655449
0.6685551
0..7755033
0..7885133
00.7885113
00.8815000
1.4480004JJ(110122mmm12))
00.5552001
00.5552001
0.5575528
0..7344922
0..6339766
00.6339776
00.7727333
0.7738860
0..7055055
0..7005055
00.7559668
00.8818446eep(mmm))
122433
122433
8336
2788
111611
111611
7781
2667
112339
112339
77599
6667yys(mmm))
144066
144066
133933
133588
133244
133244
133388
133477
144022
144022
144155
177477ys((mmm)
88944
8994
9077
9942
9776
99766
9662
9533
8898
8998
88855
5553AA(1006mmm2）
0.883374
0..83774
0.883774
11.441233
00.899711
0..89971
0..89771
1.447220
00.998711
00.988711
0..98871
1..56220截面
跨中
L/44
变截面
支点
跨中
L/44
变截面
支点
跨中
L/44
变截面
支点阶段
阶段1:钢束灌浆浆锚锚固前
阶段2:现浇600mmm连接段
阶段3:二期荷载载、活活载六、承载能力力极限限状态计计算1．跨中截截面面正截面面承载载力计算算跨中中截面尺尺寸及及配筋情情况见见图1-11。图中：b=20000mm，上翼缘缘板板厚度为150mmm，若考虑虑承承托影响响，其其平均厚厚度为为
上翼缘有有效效厚度取取下列列数值中中较小小者：
计算截面面承承载能力
计算结果果表表明，跨跨中截截面的抗抗弯承承载力满满足要要求。2．斜截面面抗抗剪承载载力计计算选取取距支支点h/2和变截面面点点处进行行斜截截面抗剪剪承载载力复核核。截截面尺寸寸示意意图于图1-11，预应力力筋筋束的位位置及及弯起角角度按按表1-10采用。箍箍筋筋采用R335钢筋，直直径径为10mm，双肢箍箍，间间距sv=22000mm；距支点点相相当于1倍梁高范范围围内，箍箍筋间间距sv=11000mm。（1）距支点h/2截面斜截截面面抗剪承承载力力计算首首先，进进行截面面抗剪剪强度上上、下下限复核核：
在本设计计中中，所有有预应应力钢筋筋均弯弯起，只只有纵纵向构造造钢筋筋沿全梁梁通过过，此处处的h0
==21337mmm。（2）变截面面斜斜截面抗抗剪承承载力计计算首首先，进进行截截面抗剪剪强度度上、下下限复复核：
七、预应力损损失失计算
摩擦损失失计计算表
表1-144
钢束号截截面
1，2
3，4
5
总计（MPa）支点
x（m）
0.11223
00.3387
0..1999
θ(弧度)
0..0002001
0.0013328
0..0044344
σl1
00..96
5..43
1..93
144.71变截面
x（m）
2.99223
33.1187
2..9999
θ(弧度)
0..004766
00.100833
0..0664988
σl1
2222.533
443.774
28..644
1661..18LL/44截面
x（m）
9.88773
110..1377
99.9449
θ(弧度)
0..1122117
0.226118
00.2212886
σl1
6611.855
1108..1
91..899
4331..79跨中
x（m）
19..6623
199.8887
19..6999
θ(弧度)
0..1122117
0.226118
00.226188
σl1
8811.211
1112..433
1112..07
4999.33522.锚具变形形钢钢丝回缩缩引起起的应力力损失失
锚具变形形损损失的计计算见见列表进进行计计算
反摩擦影影响响长度计计算表表
表1-15钢束号
1，2
3，4
5
113955
113955
113955
113133.779
112882.557
12882..93
0..00220669
00.000288277
0..00028445
1944166.3
1666100.66
1665557.99
3392446
3977744
3993998锚具变形量损失失失计算表
钢束号截截面
1,22
3,44
55
总计（MPa）支点
x（mm）
1233
3877
1199
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
7799.833
991.773
93..088
4336..2变截面
x（mm）
292233
311877
299999
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
6688.255
775.990
77..155
3665..45LL/44截面
x（mm）
987733
1001337
999449
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
3399.499
336.66
337.66
1189..288跨中
x（mm）
1966223
1198887
1996999
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
00..00
0..00
0..00
0..00
钢筋应力力松松弛损失失计算算表
表1-18钢束截面
σpe
(MMPaa)
σl5
(MMPaa)
11,22
3,,4
5
11,22
3,,4
5支点
127711.477
112555.11
122577.255
336.441
34..222
344.551变截面
126611.466
112322.662
112446.447
35..077
311.229
333..08112550.992
12007..56
12222..777
333.667
333..67
288.111
330.002跨中
127711.055
112399.883
112440.115
36..366
322.222
332..26
混凝土收收缩缩、徐变变损失失的计算算见表表1-19。
混凝土收收缩缩、徐变变损失失的计算算表
表1-19截面
epss((mm))
ρ
ρps
NNppe((KNN)
M自重(KN•m)
σ预(MPa))
σ自重(MPa))
σpx(MMPPa)
σl6支点
6677
0.00044
1..8445
776774.44
00
9..433
0
9..43
1008.118变截面
7.5599
0..0005411
11.8225
75992..2
442337.889
12..633
-44.22
8..433
977.002L//4
12339
0.0006634
2..3444
774888.77
522111.8
233.9
-99.166
114.774
1366.334跨中
123399
0..0006344
22.3444
76221..8
669449.007
19..188
-110..52
8..66
922.7336．预应力损失失失组合
上述各项项预预应力损损失组组合情况况列于于表1-20。
应力损失失组组合
表1-20截面
σlⅠ=σl1+σl2+σl4((MMPa))
σlⅡ=σl5+σl6
11,,2
33,44
5
平均
1,22
3,44
55
平均支点
1233..53
1339.99
1137..755
1332..92
1444.559
1422.44
1442..69
1443.333变截面
1333..52
1662.338
1488.559
11488.077
0032..099
1228..31
1330.11
1130..188L/44
1144..088
1887..44
1772.223
1677.005
770..1
664..45
666.366
667.006跨中
1233..95
1555.117
1544.117
11422.611
1129..099
1224..95
1224.999
1566.661八、抗裂性验验算
1．全预应应力力混凝土土构件件抗裂性性验算算
（1）正截面面抗抗裂性验验算
正截面抗抗裂裂性验算算以跨跨中截面面受拉拉边的正正应力力控制。在在荷荷载组合合作用用下应满满足：：
变截面处处的的主要截截面几几何性质质由表表1-13查得。图1-15为各计算算点点的位置置示意意图。各各计算算点的部部分断断面几何何性质质按表1-21取值，表表中中，A1为图1-15中阴影部部分分面积，S1为阴影部部分分对截面面形心心轴的面面积矩矩，yx1为阴影部部分分的形心心到截截面形心心轴的的距离，d为计算点点到到截面形形心轴轴的距离离。
图1-155
横断面计计算算点（尺尺寸单单位：mm）
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