厦门现浇箱梁模板支架设计及施工方案中交

厦门XX城核心区市政道路一期工程XXXX大桥现浇箱梁模板、支架设计、施工专项施工方案大桥浇箱梁支架及模板专项方案-PAGE135-目录TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc274237460"1、编制依据3HYPERLINK\l"_Toc274237461"1.1、施工图纸3HYPERLINK\l"_Toc274237462"1.2、主要规范、规程3HYPERLINK\l"_Toc274237463"1.3、施工组织设计3HYPERLINK\l"_Toc274237464"1.4、参考手册4HYPERLINK\l"_Toc274237465"2、工程概况4HYPERLINK\l"_Toc274237466"2.1、工程简介4HYPERLINK\l"_Toc274237467"2.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况4HYPERLINK\l"_Toc274237468"2.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况5HYPERLINK\l"_Toc274237469"2.4、水文地质情况6HYPERLINK\l"_Toc274237470"3、XX水域沿线调查摸底情况8HYPERLINK\l"_Toc274237471"4、模板、钢管贝雷支架设计要点12HYPERLINK\l"_Toc274237472"4.1、模板设计12HYPERLINK\l"_Toc274237473"4.2、梁柱式钢管贝雷桁架支架结构设计13HYPERLINK\l"_Toc274237474"5、模板、支架施工要点15HYPERLINK\l"_Toc274237475"5.1、模板、支架安装施工工艺15HYPERLINK\l"_Toc274237476"5.2、模板、贝雷支架拆除施工工艺18HYPERLINK\l"_Toc274237477"6、安全防护措施18HYPERLINK\l"_Toc274237478"6.1、支架、模板搭设时防护措施18HYPERLINK\l"_Toc274237479"6.2、临边防护措施19HYPERLINK\l"_Toc274237480"7、支架预压试验方案19HYPERLINK\l"_Toc274237481"7.1、支架预压的目的19HYPERLINK\l"_Toc274237482"7.2、预压方法19HYPERLINK\l"_Toc274237483"7.3、观测点布设19HYPERLINK\l"_Toc274237484"7.4、分析预压数据，指导施工20HYPERLINK\l"_Toc274237485"7.5、预压施工中的安全注意事项20HYPERLINK\l"_Toc274237486"7.6、预拱度设置21HYPERLINK\l"_Toc274237487"8、材料贝雷桁架的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则21HYPERLINK\l"_Toc274237488"8.1、木材容许应力及弹性模量21HYPERLINK\l"_Toc274237489"8.2、竹胶板容许应力及弹性模量21HYPERLINK\l"_Toc274237490"8.3、钢材容许应力及弹性模量22HYPERLINK\l"_Toc274237491"8.4、φ48mm*3.5mm碗扣架钢管杆件性能22HYPERLINK\l"_Toc274237492"8.5、贝雷桁架几何特性及桁架容许内力23HYPERLINK\l"_Toc274237493"8.6、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则24HYPERLINK\l"_Toc274237494"9、模板、模架计算26HYPERLINK\l"_Toc274237495"9.1、竹胶板受力验算26HYPERLINK\l"_Toc274237496"9.2、10×10cm底模、侧模板纵向方木验算28HYPERLINK\l"_Toc274237497"9.3、12×15cm(或10×10cm)横向方木验算30HYPERLINK\l"_Toc274237498"9.4、侧模架受力验算33HYPERLINK\l"_Toc274237499"9.5、内模验算38HYPERLINK\l"_Toc274237500"9.6、[20b槽钢验算44HYPERLINK\l"_Toc274237501"10、钢管贝雷支架计算47HYPERLINK\l"_Toc274237502"10.1、贝雷桁架整跨验算47HYPERLINK\l"_Toc274237503"10.2、最不利荷载单片贝雷计算52HYPERLINK\l"_Toc274237504"10.3、2I36b工字钢横梁验算66HYPERLINK\l"_Toc274237505"10.4、钢管立柱受力验算83HYPERLINK\l"_Toc274237506"10.5、钢管桩入土深度验算84HYPERLINK\l"_Toc274237507"10.6、支架整体稳定计算85HYPERLINK\l"_Toc274237508"10.7、贝雷支架预拱度计算及设置91HYPERLINK\l"_Toc274237509"11、质量保证措施95HYPERLINK\l"_Toc274237510"11.1、质量保证体系95HYPERLINK\l"_Toc274237511"11.2、质量检查要点95HYPERLINK\l"_Toc274237512"12、安全保证措施96HYPERLINK\l"_Toc274237513"12.1、安全保证体系96HYPERLINK\l"_Toc274237514"12.2、安全防护措施及安全技术交底97HYPERLINK\l"_Toc274237515"12.3、安全应急预案98HYPERLINK\l"_Toc274237516"12.4、防台、防汛应急预案100大桥现浇箱梁支架及模板专项方案厦门XX城核心区市政道路一期工程XXXX大桥现浇箱梁专项施工方案（含模板及贝雷支架计算书）1、编制依据1.1、施工图纸1、XX城核心区市政道路一期工程XX段施工图(XX桥梁工程图纸及变更后XX大桥图纸)。2、XX城核心区一期市政道路工程XX路（横十一路）跨XX桥梁工程地质勘察报告。1.2、主要规范、规程1、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004。3、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86。4、中华人民共和国标准《钢结构设计规范》GB50017-2003。5、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）6、中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）7、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007。8、中华人民共和国交通部标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95。9、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》。1.3、施工组织设计1、XX城核心区市政道路一期工程XX段施工组织设计。1.4、参考手册1、周水兴等编著《路桥施工计算手册》人民交通出版社（ISBN7－114－03855－0）。2、黄绍金等编著《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社。2、工程概况2.1、工程简介厦门XX城核心区占地面积约4.64平方公里，具体边界为东南到XX规划岸线，北以沈海高速公路为界，西至九天湖和杏锦路。核心区共布置为“三横三纵”系统，其中三纵为XX、XX路及XX路；三横：XX大道、XX路、XX路。XX路在和源路与规划一路间跨越XX，规划水系宽约566米。根据规划的XX护岸线位，XX大桥桩号为K2+034.44～K2+579.56，跨越XX，全长545.12米（含桥头搭板），桥梁主结构长520米。桥梁分双幅布置，全宽32米=4.5m(人行道+设施带)+10.5m(车行道)+2m（中分带）+10.5m(车行道)+4.5m（人行道+设施带）。每幅桥分五联布置如下：（3×30m）+（4×30m）+(30m+40m+30m)+(4×30m)+(3×30m)。桥面车行道横坡向外1.5%，人行道横坡向内2%。车行道横坡通过箱梁整体形成，人形道横坡通过人行道板支墩形成。XX大桥里程范围为：K2+034.44～K2+579.56，全长545.12米，全段共有32个桥墩和4个桥台，108根灌注桩，箱梁北幅南幅共计10联。2.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况XX大桥桥承台(桥台)双幅共有36座，桥中墩为顶部扩展的双柱式墩，立部根部尺寸1.5×1.5m，顶部展开至2.0×1.5m，立柱侧面设装饰槽，角部设小圆形倒角，墩顶支座中心距为4.1m，桥中墩共有22座；边墩横桥向布置同中墩，顺桥向在墩顶附近加厚至2.0m，以利于布置支座，桥边墩共计10座；桥梁东西侧各设桥台一个，共计4个，均为钢筋砼U型桥台。墩柱、桥台和承台类型表：墩号承台(长×宽×高)墩柱、台类型墩柱（台）高备注0、1716.19×55.5×1..8桥台4.5承台抬高1m1、167.3×2.88×2.2普通墩2.977承台抬高1m2、156.5×6.55×2.22制动墩3.697承台抬高1m3、147.3×2.88×2.2边墩4.441承台抬高1m4、137.3×2.88×2.2普通墩4.968承台抬高1m5、126.5×6.55×2.22制动墩5.437承台抬高1m6、117.3×2.88×2.2普通墩5.793承台抬高1m7、107.3×2.88×2.2边墩6.099承台抬高1m87.3×2.88×2.2普通墩6.168承台抬高1m96.5×6.55×2.22制动墩6.168承台抬高1m2.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况XX大桥每幅桥分五联布置如下：（3×30m）+（4×30m）+(30m+40m+30m)+(4×30m)+(3×30m)，梁面横坡向外1.5%，主梁采用等高度预应力砼连续梁。单箱双室，梁高1.8m，梁顶宽15.5m，底宽8.70m，两侧翼缘板悬臂长2.9m，悬臂根部高45cm，景观上的需要在悬臂根部R=0.8m圆弧倒角及底板梁体外角设置R=0.4m圆弧倒角。箱梁共有三道腹板，中间一道腹板竖向布置，外侧两道腹板倾斜布置，斜率2.7:1。正常段箱梁顶板厚25cm，底板厚24cm，中腹板厚45cm，边腹板厚50cm。近支点段顶板厚度保持不变，底板、中腹板、边腹板分别逐渐增厚至49cm、70cm、75cm。每幅桥共设22道横梁，边横梁厚1.2m，中横梁厚2.0m，箱梁采用逐联浇筑。XX大桥箱梁标准断面图2.4、水文地质情况2.4.1、地形地貌及环境条件桥位原始地貌类型为海湾冲淤积滩涂，原地形较平坦开阔，并总体由两侧陆地域向中间水域及西北向东南方向缓倾斜。后因人为改造影响，部分地段的地形、地貌特征已基本改变，桥梁呈西南～东北走向跨越XX水域，桥位所处水域宽约500米，滩面较平坦，两侧为未经防范处理的土质堤岸，岸高约1米，两岸堤岸地面标高约0.5～3.3m，水域地面标高约-1.1～4.8m。2.4.2、气候特征厦门地区区域属亚热带海洋性季节风气候，温湿多雨，冬无霜雪，夏无酷暑，气候宜人，多年平均气温20.8℃，一、二月平均气温12.6℃，绝对最低气温2℃，七、八月间平均气温28.4～28.2℃，绝对最高气温38.5℃。多年平均降雨量1144mm，历年最大降雨量1772mm，年降雨天数约120天，4～9月为雨季，降雨量约占全年的74%，3～8月较潮湿，平均相对湿度为80～85%。风向主要为东北风，其次为东南风，8月至翌年4月多东北风，为沿海大风季节，平均风力3～4级，最大8～9级，7～9月为台风季节，风力达7～10级，最大12级，最大风速60m/s。2.4.3、地质构造及岩土分布特征桥梁所处区域的的大地构造造属于新华华夏第二复复式隆起带带与南岭纬纬向构造带带的复合部部位，根据据钻探揭露露，场地地地层自上而而下分述如如下：1、素填土①：在在东北岸有有揭露，呈呈褐黄、灰灰褐等杂色色，成分主主要由粘性性土和砂土土回填而成成，回填时时未经专门门压实处理理，均匀性性密实性较较差，力学学强度较低低，属Ⅰ级松土。2、淤泥②：属海海积产物。场场地内大部部分钻孔有有揭露，呈呈深灰、灰灰黑色，饱饱和，流～～软塑状，成成分主要由由粉、粘粒粒组成，切切面光滑，干干强度一般般，韧性较较高，属高高压缩性软软弱土，力力学强度很很低。3、中砂③：属海海积产物。灰灰黑、灰色色、保水、松松散状，成成分主要由由石英组成成，力学强强度较。4、粉质粘土④：：属全新统统冲洪积产产物。呈灰灰黄、浅灰灰色、可塑塑，成分主主要由粉、粘粘粒机石英英砂粒构成成，切面光光滑，干强强度及韧性性较高，属属中等压缩缩性土，力力学强度一一般，属Ⅰ级松土。5、粗砂⑤：属全全新统冲洪洪积产物。浅浅黄色，饱饱水，总体体呈稍密状状、成分主主要由石英英组成，力力学强度一一般。6、淤泥质土⑥：：属海积产产物。呈深深灰、灰色色，饱和，流流～软塑状状，成分主主要由粉、粘粘粒组成，含含有机质，具具腐臭味，切切面光滑，干干强度一般般，韧性较较高，属高高压缩性软软弱土，力力学强度很很低。7、粉质粘土⑦::属晚更新新统冲洪积积产物，呈呈灰黄、灰灰白色，可可～硬塑，成成分主要由由粉、粘粒粒及石英砂砂粒组成，切切面光滑，干干强度及韧韧性较高，属属中等压缩缩性土，力力学强度一一般～较高高。8、粗砂⑧：属晚晚更新统冲冲洪积产物物，浅黄、灰灰白色，饱饱水，呈稍稍密～中密密状态，成成分主要由由石英组成成，力学强强度一般～～较高。属属Ⅱ级普通土土。9、残积砾质粘性性土⑨:褐黄色，可可～硬塑，切切面稍有光光滑，干强强度及韧性性中等，成成分主要由由长石风化化而成的粉粉、粘粒、石石英颗粒及及少量云母母碎屑组成成，天然状状态下力学学强度一般般～较高，但但属特殊性性土，具有有泡水易软软化、崩解解使强度降降低的不良良特征。10、全风化花岗岩岩⑩：呈浅黄黄色，原岩岩成分主要要由长石、石石英及少量量云母等组组成，大部部分长石颗颗粒已风化化成粘土矿矿物，岩芯芯呈坚硬土土状，属散散体状结构构，岩体极极破碎，为为极软岩，岩岩体基本质质量等级属属Ⅴ级。压缩缩性较低，天天然状态下下力学强度度较高，但但具有泡水水易软化、崩崩解后强度度降低的不不良特性。P14#-P117#墩地质剖剖面图P7#-P10#墩墩地质剖面图2.4.4、地地表水XX水域发源于于北部丘陵陵山地，地地表河流以以板头溪为为主，流量量受季节影影响变化较较大，流向向以西北往往南流入XXX出海，涨涨潮时海水水倒灌流入入。后因集集杏海堤拦拦阻，形成成XX水库而定期期通过桥闸闸排入海中中，水位随随季节和人人为调节（海海堤桥闸控控制）而变变化,场地环境境类型属Ⅱ类。2.4.5、地地下水桥位地下水受XXX水域影影响较明显显。根据各各岩土层赋赋存条件，地地下水主要要赋存于素素填土、中中砂、粗砂砂、残积土土、全~散体状强强风化岩可可孔隙，网网状裂隙和和碎块状强强风化岩、中中风化岩、微微风化岩的的裂隙中，场场地环境类类型属Ⅱ类、受地地层渗透性性影响的地地下水类型型为A型。2.4.6、不不良地质情情况本桥位地势低洼洼，滩面平平缓，除局局部因抽砂砂作业形成成深水凹槽槽外，两侧侧土质堤岸岸未发现有有明显冲刷刷塌案、滑滑移或潜蚀蚀、管涌、溃溃堤等渗流流破坏现象象。本场地无活动性性断裂、崩崩塌、滑坡坡、泥石流流、地面塌塌陷、地裂裂、隐伏沟沟滨、古河河道、地下下洞穴、临临空面等影影响场地稳稳定性的不不良地质作作用与地质质灾害。3、XX水域沿线调调查摸底情情况经过对XX水域域沿线构造造物的调查查，XX大桥至至鹰厦铁路路桥段由下下游至上游游共有七座座大桥，分别别有XX大桥、碧碧溪大桥、后溪溪水闸桥、高高速路桥梁梁、新碧溪桥、后后溪水利桥桥、厦深铁铁路桥。碧溪桥总长2440米后溪水闸桥共99跨每跨8米，总长72米新碧溪桥在排洪渠渠内共3孔，总长30+40*30==100米（因桥梁梁在施工，现现状临时排排水为中跨跨中埋设3根直径1..8米砼排水管管）：新碧溪桥共3跨跨，总长1100米新碧溪桥临时过过水断面33根直径1..8米砼排水管管后溪水利桥共99跨每跨8米，总长72米厦深铁路桥跨排排洪渠根据施工前河底底扫描测量量，河底标标高为-5.03～-2m，淤淤泥层厚度度为60～110cm,,XX水域常常水位设计计标高为--0.5mm，水位由集集美水闸控控制（在厦厦门大桥处处），控制制单位是两两湾水利设设施管理所所。我们在在两湾水利利设施管理理所了解到到，XX水域水水位标高统统一由集美美水闸控制制，为满足足园博园水水域景观要要求，XXX水域标高高控制在--0.5mm处，如遇遇天文大潮潮，由于涨涨潮影响，水水位难以调调节，XXX水域标高高会上涨到到0.000m。为了满足施工要要求,根据设计计要求，北北幅南幅各各填筑了一一条施工便便道，便道道起点里程程为K1+9947，终点里里程为K2+6667，全程14440米（双幅），便便道路堤采采用麻袋土土工布护坡坡，粘土填填心，便道道的填筑高高度为3～6m，便道路堤堤设计顶宽宽7米，填筑边边坡设计坡坡度为1:1..5，便道顶顶设计标高高为0.55m，面层30ccm用建筑筑垃圾硬化化处理。为为了保证排排水，在99#-10#墩和11#--12#墩间设了6孔（6*6m）钢便便桥，并设设了12根φ2m排水管管。4、模板、钢管贝贝雷支架设设计要点全桥共10联334孔，跨径布布置为：（3×30mm）+（4×30mm）+(30mm+40m+30m)++(4×330m)++(3×330m)，现浇箱梁梁支架采用用：全木结结构底模，钢钢木结构侧侧模，全木木结构内模模，木楔卸卸落，梁柱柱式钢管贝贝雷桁架支支架。现选择有代表表性的第三三联（P7#～P10##）30m+40m+30m跨钢钢管贝雷支支架（桥宽宽15.5m）进行验算算。4.1、模板设计计1、底模：设计箱梁底宽88.7米，底模采采用全木结结构。（1）面板(底模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚度=2..44×11.22××0.0112米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方木（底底模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm(局部位置置加密)。最小长长度≥2.0米。（3）横向方木（小棱棱下方木）：采用12×15cm松方木，立放，横向8.7米长，纵向中到中间距：80cm，在靠近横隔梁处将方木间距缩小至60cm，如采用10×10cm方木按60cm布置，间距最小长度≥3.2米。（4）卸落方法：采用用0.3××0.122×0.11m木楔。布置置中到中间间距：600cm～80cmm。2、侧模：设计箱梁悬臂板板(翼缘板)宽2.9米，侧模采采用钢木结结构。（1）面板(侧模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽＝2.444×1.222×0..012米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方木（侧侧模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm。最小长长度≥2米。（3）横向方木：采用用10×10cm松方木木，立放，纵纵向中到中中间距：660cm～～80cm，最小长度≥1.2米。（4）翼板立杆：采用用φ48×3.5mmm钢管，横横向间距880cm，由4根立杆支支撑，纵向向间距600cm～80cm，每每个断面设设置3个斜撑，必必须连成一一个整体，必必要时可设置拉杆杆。（5）卸落设备：采用用顶托卸落落。顶托的卸卸落空间控控制在200cm左右右。3、内模：设计箱梁内箱宽宽4米，采用单箱箱双室，内模采采用全木结结构。（1）顶面板(内模模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚＝(1.5～2.444)×1..22×00.0122米，最小长长度≥0.9米。（2）纵向方木（内内模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向中到中中间距：445cm。最小小长度≥1.6米。（3）横向方木（横向向框架）：：采用100×10cmm松方木，纵纵向间距（中中到中）：：30cm。最最小长度≥1.6米。（4）竖向立柱（横向向方木下立立柱方木）：：采用10×100cm松方方木，纵向向间距（中中到中）：：80cm。4.2、梁柱式钢管贝贝雷桁架支支架结构设设计标准跨径L=330m(桥宽15..5m)：跨为m个两（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台和和施打管桩桩作支撑，共共设7根φ600×6mm钢管作立立柱，其中中承台上设设3根管桩，承承台旁施打打4根管桩，间间距为2×180cmm+2×300cmm+2×180ccm，钢管上布布置2I36bL==1800ccm工字钢作横梁。跨中设一个中支支墩，中支支墩共施打打2排共2×6=12根φ600×6mm钢管作立立柱，间距距为5×260cmm，钢管上布布置2I36bL==1800ccm工字钢作横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设两跨跨简支贝雷纵纵梁，计算算跨径为1110＋1140＋200＋1440＋110，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度①为11.4米，由8组共16排单层贝雷纵梁组成，横向间距为2×150cm+90cm+45cm+150cm+90cm×2+45cm(另一半对称布置)；贝雷纵梁计算跨度②为14.4米，由9组共18排单层贝雷纵梁组成，横向间距为2×150cm+90cm+45cm+90cm×3+45cm+90cm(另一半对称布置)。详见贝雷支架施施工图。跨径L=40m(桥桥宽15..5m)：跨为m墩（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台和和施打管桩桩作支撑，共共设7根φ600×6mm钢管作立立柱，其中中承台上设设3根管桩，承承台旁施打打4根管桩，间间距为2×180ccm+2×300ccm+2×180ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。跨中设两个中支支墩，一个个中支墩共施施打2排共2×6=12根φ600×6mm钢管作立立柱，间距距为5×260ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设三跨简支贝雷纵纵梁，计算算跨径为1，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度都是11.4米，由8组共16排单层贝雷纵梁组成，横向间距为2×150cm+90cm+45cm+150cm+90cm×2+45cm(一半对称布置)。详见贝雷支架施施工图。5、模板、支架施施工要点5.1、模板、支架安装装施工工艺艺5.1.1、贝雷雷支架安装装施工顺序序其施工流程为：：插打φ600钢管施工放样场地平整准备工作插打φ600钢管施工放样场地平整准备工作贝雷拼装架设2I36b工字钢钢管支柱加固贝雷拼装架设2I36b工字钢钢管支柱加固接（割）φ600钢管立柱接（割）φ600钢管立柱安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁架设贝雷纵梁架设贝雷纵梁5.1.2、基础础1、边支墩鉴于普通墩承台台尺寸为77.3m*2.8m*2.2m，制动承台尺尺寸为6..5m*6.5mm*2.2m，可在承台台上立3根φ600×6mm钢管，在承承台两侧施施打4根管桩，边边支墩每排排有7根管桩，间间距为2×180ccm+2×300ccm+2×180ccm。伸缩缝端端由于顺桥桥向在墩顶顶附近加厚厚至2.00m，为满足立立管空间，边墩承台宽度两侧各加10cm，承台尺寸变为7.3m*3m*2.2m。2、中支墩中支墩共设2排排共12根管桩桩，间距为为5×260cmm，由DZ660型振动锤施施打。5.1.3、钢管管立柱钢管立柱要按设设计位置进进行架设，钢管立柱柱要和上下下钢板点焊，接接触面不能能有缝隙，必要时可可在上钢板板处加限位位措施。钢管横向向加固采用用10号槽钢，要要求满焊。5.1.4、工字字钢横梁将两件9m长的的I36b工字钢钢用1cmm厚钢板按1.2m间距在内侧侧焊成一组组再吊装，如如果工字钢钢与钢管之之间有缝隙隙，要用钢板垫垫实。5.1.5、贝雷雷纵梁贝雷桁架及其配配件必须是是国家指定定的厂家生生产，质量量标准要满满足《装配配式公路钢钢桥使用手手册》要求求。使用前前要逐件检检查贝雷桁桁架、加强强弦杆、风风撑片、销销子等主要要构件，决决不允许使使用有变形形或锈蚀等等缺陷的构构件。为检查各构件间间的互换通通用性能，先先进行试装装。在试装装中如出现现销子、螺螺栓和构件件装拆有困困难，应找找出原因加加以改进。不不得对贝雷雷桁架及其其配件作结结构方面的的改变，也也不得对贝贝雷桁架及及其配件进进行电焊、气气割。拼装装时将一节节贝雷桁架架的阳头插插入另一节节贝雷桁架架的阴头内内，对准销销孔，插上上销子和保保险插销。单片贝雷用U型型箍与旁边边的的贝雷雷连接，墩身身空档处可可用单片贝贝雷过渡。0.9m和1..5m支撑架示示意图5.1.6、槽钢钢分配梁按照80cm间间距分布（在在墩台3米范围内适适当加密），与侧模下的垫楞要对应。5.1.7、钢管管桩施打钢管桩制作：①根据设计本桥施施工要求的的桩径规格格为φ600mm，应符符合下列规规定：钢管桩外形尺寸寸的允许偏偏差：钢管桩的直径：：±10mm壁厚：≥5mm②钢管桩在制作接接长时，应应符合下列列要求：a、钢管桩接长时时，两桩接接头对口应应保持在同同一轴线上上，多节拼拼接时应尽尽量减少累累积误差。b、钢管桩接长时时，如管端端椭圆度较较大时，可可利用辅助助工具加以以校正，相相邻管桩对对口板边高高差不大于于2mm。c、钢管桩接长成成型后的纵纵横弯曲矢矢高允许偏偏差不应大大于桩长的的0.2%。d、钢管桩的接头头，采用对对焊焊接接接头外加钢钢板帮焊。（周周圈不得少少于3处）e、钢管桩接头的的焊缝质量量，必须能能保证抵抗抗插打时各各种荷载产产生的应力力及变形。f、钢管桩在堆放放时，堆放放形式和层层数应安全全可靠，避避免产生纵纵向变形和和局部弯曲曲变形。在在起吊、运运输过程中中尽量避免免碰撞引起起管身变形形或损伤，并并应设防滚滚措施。管桩插打：根据本工程地质质情况，作作业环境和和施工作业业能力，靠靠岸侧计划划采用履带带吊配备振振动锤进行行逐跨推进进施打。靠岸侧钢管桩由由半挂车从从材料堆场场或现场租租用场地运运至施工现现场，并且且进行钢管管桩对接，并并在焊接处处采用钢板板进行加固固，周圈不不得少于3处，确保保焊接质量量。在钢管桩施工前前做好测量量控制点的的交接和核核对工作，施施工中钢管管桩使用全全站仪定位位。钢管桩桩以最终贯贯入度控制制为主（控控制贯入度度2cm/min），桩桩尖标高为为校对，当当控制标高高和贯入度度相差较大大时，及时时查明原因因。①钢管桩的桩位，应应根据测量量组所放样样的中心位位置，并保保护好标记记。轴线定位允许偏偏差：单桩的纵横轴线线位置：±±10cm两桩之间的中心心间距：±±10cmm竖直度：1%%②根据现场施工环环境，确定定钢管桩插插打顺序，以以施工方便便为宜钢管管桩插打以以控制贯入入度为主，设设计深度作作为校核，本本项目采用用DZ60型振动锤锤进行施打打。a、钢桥钢管桩设设计插打：：控制贯入度（ccm/miin）:2cm/mmin采用吊机或起重重船配备振振动沉拔桩桩锤施工b、依此钢管桩桩桩顶面设计计标高对各各桩进行接接长或切割割。c、当贯入度达到控控制贯入度度，桩底标标高达到设设计标高，应应连续复打打3次，每次次停锤2分钟，方方可停止。当当贯入度达达到控制贯贯入度，而而桩底标高高未达到设设计标高，应应继续打入入10cm左右，并并连续复打打3次，每次次停锤2分钟，若若无异常变变化，方可可停止。若若比设计标标高高得多多时，应及及时与技术术人员商定定，并报监监理、业主主、质检站站、设计研研究确定。d、当桩底已达到到设计标高高，而贯入入度仍较大大时，应继继续插打，使使其贯入度度达到控制制贯入度。③插打前，每根钢钢管桩上应应作好长度度标记线，以以便显示桩桩的入土深深度。④插打前，应检查查桩中心与与振动设备备中心是否否一致，桩桩位、垂直直度是否符符合要求。⑤插打前，应严格格控制桩位位及垂直度度，在插打打过程中，不不得使用顶顶、拉桩头头或墩身办办法来纠编编，以防接接头开裂并并增加桩身身附加力矩矩。⑥开始插打时宜用用自重下沉沉，待桩身身有足够稳稳定性后，采采用振动下下沉。⑦每根桩的插打作作业，应一一次性完成成，中途停停顿不宜过过久，以免免土的摩阻阻力恢复，继继续插打困困难。⑧在插打过程中，若若发生以下下情况，应应立即暂停停。a、贯入度发生急急剧变化；；b、桩身突然倾斜斜或振动时时有严重回回弹；c、桩周地面有严严重隆起或或下沉；d、振动设备振幅幅有异常现现象。5.2、模板、贝贝雷支架拆拆除施工工工艺当施工完毕达到到拆除支撑撑、模板、支支架条件后后，需按：：拆除箱室室内内模加加固支撑→→张拉、压压浆（待浆浆体强度达达90%以上、满满足设计和和规范的要要求）→由跨中向向两端头对对称拆除翼翼缘板部位位支撑、支支架→由跨中向向两端头对对称拆除底底、腹板部部位支撑、支支架·······顺序进行行。绝对禁禁止未拆完完内模竖向向支撑即拆拆支架、未未拆完翼缘缘板部分支支撑支架即即拆底腹板板部位支撑撑支架，以以防结构在在体系转换换时产生破破坏性荷载载拉裂梁体体。支架拆除的顺序序为：每联联应从中间间跨开始向向两边依次次对称分跨跨进行,每孔拆除除时应先拆拆除每跨中中间部分，然然后由中间间向两边（支支座处）对对称拆除，使使箱梁逐渐渐受力，避避免产生裂裂纹，横梁梁下支架须须在横梁预预应力束张张拉后方能能拆除。拆除支架前应先先确保贝雷雷梁底的安安全网密布布，箱梁两两侧防护到到位，确保保拆除时材材料不掉落落，特别是是侧模支架架卸落后应应先将竹胶胶板及方木木拆至桥面面，确保其其余材料不不掉落。外外侧模拆除除完后再从从底模板材材料逐级由由上至下拆拆除，拆除除时必须有有专人指挥挥及专人疏疏导交通，确确保拆除安安全。大量事实证明，支架拆除发生的事故往往比支架搭设发生的事故多，要充分认识这一点，支架拆除必须要有切实可行的方案，并引起足够重视。6、安全防护措施施6.1、支架、模板搭搭设时防护护措施搭设过程中划出出工作标志志区，立标标志牌、设设安全员，禁禁止行人、车车辆进入，统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，严严禁在无人人指挥下作作业。6.2、临边防护措施施在箱梁侧模板的临临边四周设设置全封闭闭式护栏，使使用材料均均采用φ48×3.5mmm钢管。其其高度不低低于1.2米,立杆间距距2.4米，竖向每每隔0.6米设一道通通长大横杆杆。钢管长度方向刷刷红白间隔隔的油漆，挂挂醒目标志志牌；护身身栏杆四周周满挂密目目安全网，白白天设警示示牌，夜间间设红色标标志灯；临临边四周11m范围内内不准堆料料、停放机机具。7、支架预压试验验方案7.1、支架预压的目的的支架预压的目的的：①、检查支支架的安全全性，确保保施工安全全；②、消除地地基和支架架的非弹性性变形，计计算支架的的弹性变形形，有效地地控制预应应力砼现浇浇箱梁在施施工过程中中的变形，检检验预拱度度设置是否否合理；③控制桥面面线形，使使得箱梁线线形美观大大方；④取得本地地段地基预预压的第一一手资料，积积累经验，指指导日后的的箱梁施工工。7.2、预压方法根据现场地形地地质，选择择具有代表表性的北幅幅P13##~P144#墩支架进进行预压，检检验支架的的承载力和和变形量。结合本标标段的实际际情况，拟拟采用钢筋筋及钢绞线线作为代替替荷载，这这样预压重重量易控制制，操作性性强，用工工少，可节节约宝贵时时间。北幅P13##~P144#墩墩段箱梁梁重约8115吨，预预压重量取取其1.2倍即9788吨。详见见北幅P13##~P144#墩墩跨现浇浇箱梁预压压配重平面面布置图。预压前应应对工地现现有钢材进进行统计并并分类，挂挂牌标记重重量，要有有专人负责责钢材的调调度，因为为工作量大大，准备工工作要做细细。预压前前应对支架架进行一次次大检查，有有问题时及及加固，要要保证支架架万无一失失。预压时时严格按照照现浇箱梁梁预压配重重平面布置置图进行配配重，在预预压平台上上事先画好好配重平面面图，标记记要明显。7.3、观测点布设7.3.1、底模模的竹胶板板底部、贝贝雷纵梁的底部：：首先搭设一个长长30米，宽15..5米的预压平平台，用槽槽8沿四周围围栏杆以保保证安全，测点布置为沿里程增加方向每隔L/4、L/2、3L/4设置3个观测断面，每一断面设置5~6个沉降观测点（16片贝雷设5个、18片贝雷设6个）共设置33个观测点。预压观测点平面面布置图7.3.2、管桩桩：边墩设置2个观观测点，中中墩设置8个观测点点，共计12个观测点点。7.3.3、采用用精密水准准仪进行观观测。观测次数为加载载前、加载载过程（采取取4次加载即分别为50%、75%、100%、120%%超载预压压）、加载完完成后12小时、加加载完成后24小时、加加载完成后后48小时及卸卸载完毕，观观测应认真真、准时，确确保数据准准确。预压配重分配示示意图7.4、分析预压数据据，指导施施工分析析预压前、预预压后、卸卸载后测量量数据，据据此计算出出弹性变形形值和非弹弹性变形值值，检验预预设计的预预拱度值是是否合理。7.5、预压施工中的安安全注意事事项a、预压施工前项项目部组织织相关部门门、人员对对支架基础础、贝雷支支架进行全全面、细致致的检查，验验收合格并并经签认后后方可进行行预压施工工。b、预压施工时，支支架范围周周围封闭，树树立、张贴贴相关安全全标语、标标牌，严禁禁非施工人人员进入现现场。c、预压施工时，在在施工区域域各个入口口张贴安全全施工标语语。d、要安排专人进进行24小时值班班，禁止非非施工人员员进入预压压施工作业业区域。e、预压施工前，项项目部要对对预压施工工作业进行行专项技术术交底，统统筹组织人人力、机械械、压重材材料，做到到统一指挥挥，协调施施工，防止止出现蛮干干、乱干现现象。f、预压施工时，吊吊装作业要要有专人指指挥，信号号明确。g、加载程序、方方法及重量量，严格执执行方案中中的规定，压压重范围按按划定的范范围进行，严严防过载、偏偏载。h、在预压重量超超过70%时，测量量组人员用用仪器注意意观察支架架及基础的的变形、下下沉，发现现变形、下下沉速度明明显加快时时，应立即即通知停止止施工，撤撤除作业人人员。i、预压重量到位位以后，要要派专人24小时跟班班巡视，严严禁一切人人员进入预预压施工作作业区域活活动。j、卸载过程中，要要统一指挥挥，分级、对对称卸载，严严禁往下乱乱丢乱扔。K、预压时，要派派专人日夜夜值班，对对支架进行行全程监控控，最好能能挂一些细细铁线检查查支架的下下沉量，这这样比较直直观。如发发现异常，应应及时汇报报领导，马马上停止加加载，待查查明原因后后再加载，确确保施工安安全。7.6、预拱度设置全部加载后，不不可立即卸卸载，随时时对观测点点进行观测测，直至稳稳定后，再再进行卸载载。卸载必必须对称，逐逐级进行。卸卸载的同时时，并对不不同的观测测点进行标标高测量，然然后通过预预压前后同同一点标高高差值及贝贝雷片支架架的弹性变变形量、梁梁的挠度等等得出底模模的预拱度度之和，通通过木楔子子调整底模模标高。预预拱度最高高值设在梁梁的跨中，其其他各点的的预拱度由由中间最高高值向两端端零值按二二次抛物线线进行分配配，预拱度度计算公式式为：δx=[4δδX（L-X）]/L2δx——距左支点x的的预拱度值值；δ——跨中预拱拱度值；L——跨距；X———距左支点点的距离8、材料贝雷桁架架的特性，桥桥梁规范的的荷载取用用原则和荷荷载组合原原则8.1、木材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee50页表2.1..9）马尾松:容重重：γ=7.00KN/mm3顺纹弯应应力[σw]=12.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.9MMPa顺纹受压及承压压应力[σa]=12.00MPa弹性模量E=9*1003MPaa杉木:容重：γ=7..0KN//m3顺纹弯应应力[σw]=11.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.7MMPa顺纹受压压及承压应应力[σa]=11.00MPa弹性模量E=99*1033MPaa8.2、竹胶板容容许应力及及弹性模量量竹胶板：容重：：γ=9.00KN/mm3、弯应力[σw]=90..0MPaa、弹性模量量：E=6..0×1003MPa、8.3、钢材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee4页表1.2..5）A3钢(Q235)：：弯曲应力力[σw]=145MMPa剪应力[τ]==85MMPa轴向应力[σ]]=1440MPaa弹性模量E=2.1**105MPa16Mn钢：弯弯曲应力[σw]=210MMPa剪应力[τ]==1200MPa轴向应力[σ]]=2000MPaa弹性模量E=2.1**105MPa8.4、φ48mmm*3.5mmm碗扣架架钢管杆件件性能（1）、碗扣架杆件件性能立杆横杆步距（cm)允许荷载（KNN）横杆长度（cmm)允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）6040904.512120301203.57180251502.54.52402018023（2）、碗扣架杆件件几何特性性外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F（mm）t（mm）A（cm2）I（cm4）W（cm3）I（cm）483.54.8912.195.081.588.5、贝雷桁架几何何特性及桁桁架容许内内力按中华人民共和和国交通部部战备办《装装备式公路路钢桥使用用手册》。贝雷桁架单片重重：270KKN。（1）、桁架单元杆杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cmm2）理论容许承载力力（KN）弦杆16Mn][102*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5（2）、几何特性几何特性结构构造Wx(cm3)Ix(cm4)EI(KN/mm2)单排单层不加强3578.5250497..2526044..12加强7699.1577434..412126122.24双排单层不加强7157.1500994..410520888.24加强15398.3311548688.824252244.48三排单层不加强10735.66751491..615781322.36加强23097.4417323033.236378366.72双排双层不加强14817.9921485888.845120366.48加强30641.7745962555.296521355.92三排双层不加强22226.8832228833.267680544.72加强45962.6668943900144782119（3）、桁架容许内内力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.98.6、桥梁规范的荷载载取用原则则和荷载组组合原则8.6.1、设计荷载根据《公路桥涵涵施工技术术规范》JTJ0041-22000第9.2..2条：计算模板、支架架和拱架，应应考虑下列列荷载并按按下表进行行荷载组合合。模板、支架和拱拱架设计计计算的荷载载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板和拱的底底模板以及及支撑板、支支架及拱等等（1）+（2）+（3）+(4)+(77)(1)+(2)++(7)缘石、人行道、栏栏杆、柱、梁梁、板、拱拱等的侧模模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚厚达建筑物物的侧模板板（5）+（6）（5）（1）模板、支架和和拱架自重重；（2）新浇筑混凝土土、钢筋混混凝土或其其他圬工结结构物的重重力；（3）施工人员和施施工材料、机机具等行走走运输或堆堆放的荷载载；（4）振捣混凝土时时产生的荷荷载；、（5）新浇筑混凝土土对侧面模模板的压力力；（6）倾倒混凝土时时产生的水水平荷载；；（7）其他可能产生生的荷载，如如雪荷载、冬冬季保温设设施荷载等等。普通模板荷载计计算见附录录D。8.6.2、荷载计算根据《公路桥涵涵施工技术术规范》JTJ0041-22000附录D普通模板板荷载计算算普通模板荷载计计算要求如如下：（1）、模板、支架架和拱架的的容重应按按设计图纸纸计算确定定。（2）、新浇筑混凝凝土和钢筋筋的容重混混凝土24K//m,钢筋混凝凝土的容重重可采用25～26KNN/m（以体积积计算的含含筋量≤2%时采用25KNN/m，＞2%时采用26KNN/m）。（3）、施工人员和和施工材料料、机具行行走运输或或堆放荷载载标准值：：①计算模板板及直接支支承模板的的小棱时，均均布荷载可可取2.5kkPa，另外以以集中荷载载2.5kkN进行验算算；②计算直接接支承小棱棱的梁或拱拱架时，均均布荷载可可取1.5kkPa;③计算支架立柱及及支承拱架架的其他机机构构件时时，均布荷荷载可取1.0kkPa；④有实际资料时按按实际取值值。（4）、振捣混凝土土时产生的的荷载（作作用范围在在有效压头头高度之内内）：对水平面模板为为2.0kkPa;对垂直面面模板为4.0kkPa。（5）、新浇筑混凝凝土对模板板侧面的压压力：采用内部振捣器器，当混凝凝土的浇筑筑速度在66m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：Pmax==0.222γt0K1K2v1/2Pmax==γh式中：Pmaxx——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；h———为有效压压头高度（m）；V———混凝土的的浇筑速度度（m/h）t00——新浇筑混混凝土的初初凝视件（h），可按按实测确定定；γ

——混凝土的的容重（KN/mm3）；K1———外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；K22——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。（6）、倾倒混凝土土时冲击产产生的水平平荷载：倾倒混凝土时对对垂直面模模板产生的的水平荷载载按附表D采用。（7）、其他可能产产生的荷载载：如雪荷荷载、冬季季保温设施施荷载等，按按实际情况况考虑。附表D倾倾倒混凝土土时产生的的水平荷载载向模板中供料方方法水平荷载（kPPa）用溜槽、串筒或或导管输出出2.0用容量0.2及及小于0..2m3的的运输器具具倾倒2.0用容量大于0..2至0.8m33的运输器器具倾倒4.0用容量大于0..8m3的的运输器具具倾倒6.09、模板、模架计计算9.1、竹胶板受力验验算竹胶板在横梁的的位置受力力最大，取取梁高最大大值1.8米处竹胶板板进行验算算。竹胶板：γ=99.0KNN/m3、[σw]=90..0MPaa、E=6..0×1003MPa、δ=0.012m、长×宽=2.4440×11.22mm、砼：γ=26..0KN//m3取竹胶板的板宽宽一米进行计计算1、荷载：（1）、模板自重qq1=0..012××1.0××9=0..11KNN/m（2）、砼自重q22=1.8×1.00×26==46.88KN/mm（3）、施工荷载：：均布荷载载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.500×1.00=2.550KN//m，p==2.500KN（验算荷荷载）（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.000KN/mm2，q4=2.0××1.000=2.000KN//m2、强度验算：（1）、计算模式：：按5跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-111五跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝竹胶板受力计算算简图(2)截面特性性：A=b××h=1××0.0112=0..012mm2W=bh22/6=11×0.00122÷6=2..4×100-5m3=2.44×104mm3I=bh33/12==1.0××0.01123÷12=11.44××10-77m4=2.44×105mm4(3)荷载组合合：组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.11++46.88+2.550+2..00=551.411KN/mmp=0.00组合II：q=q1+qq2+q33+q4==0.111+46..8+0..00+22.00==48.991KN//mp=2.50KKN(4)强度验算算：a、组合I，施工工荷载按均均布荷载时时：支点B负弯矩最最大M支=-0.1055ql2－0.1558pl=-0.1105×551.411×0.332－0=-0..486KKN.mσmax=M支//W=-00.4866×106÷（2.4××104）=-200.25MMpa<<[σw]=90MMPa满足要求。b、组合III，施工荷荷载按集中中荷载时：：支点BM支=-0.1055ql2－0.1558pl=-0.1105×448.911×0.332－0.1558×2..5×0..3=-00.5811KN.mm第一跨跨中M1中=0.078qql2＋0.1771pl=0.0078×448.911×0.332＋0.1771×2..5×0..3=0..472KKN.m由以上计算可知知：支点BB负弯矩最最大σmax=M支//W=0..581××106÷（2.4××104）=-244.2Mpa<[σw]=90MMPa满足要求。3、刚度验算：（1）、荷载组合：：q=q11+q2==0.111＋46.88=46.991KN//mp=0（2）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P765页附表2-11，五跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨，计计算跨度220cm((扣除方木木宽度100cm)。fmax=(0..664qql4＋1.0997pl33)/1000EI=(0.6664×446.911×20004＋0.000)÷(100××6×1003×1.444×1005)=0.588mm<<[f]=0.33/4000=0.775mm满足要求。9.2、10×110cm底底模、侧模模板纵向方方木验算方木在横梁的位位置受力最最大，取梁梁高最大值值1.8米处方木进进行验算。纵纵向方木长长度不小于于2.0mm。方木：γ=7..0KN//m3、[σw]=12..0MPaa、E=9..0×1003MPaa1、荷载：底模纵向方木间间距30ccm，故每每根承受00.3m宽宽度范围荷荷载，按横横向每0..3m宽度度计算。（1）、模板及方木木自重：q1=00.0122×0.33×9.00+0.11×0.11×7.00=0.110KN//m（2）、砼自重：qq2=1..8×0.33×26==14.004KN//m（3）、施工荷载：：均布荷载载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.5××0.3==0.755KN/mm，p=22.5KNN（验算荷荷载）（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.3==0.6KKN/m强度验算（1）、计算模式：：按2跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P762页，[附表2-8二跨跨等跨连续续梁内力和和挠度系数数]｝纵向方方木受力计计算简图（2）、截面特性：：A=b×h=00.1×00.1=00.01mm2W=bh2/66=0.11×0.112÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3/112=0..1×0..13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷载组合组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.10++14.004+0..75+00.60==15.449KN//mp=0组合II：q=q1+qq2+q33+q4==0.100+14..04+00.00++0.600=14..74KNN/mp==2.5KKN（4）、强度检算a、组合I，施工工荷载按均均布荷载时时：支点B弯矩最大大M支=-0.125qll2-0.1888pl=-0.1125×115.499×0.82-0=--1.244KN.mmσmax=M支//W=-11.24××106÷（1.677×1055）=-7.44MPaa<[σw]=12..0MPaa满足要求。b、组合II，施施工荷载按按集中荷载载时：支点B弯矩最大大M支=-0.125qll2-0.1888pl=-0.1125×114.744×0.82-0.1888×2..5×0..8=-1.56KN..mσmax=M支//W=-1.56×1006÷（1.677×1055）=-9.33Mpaa<[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P762页附表2-8，二跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在跨跨中。荷载组合：q==q1+qq2=0..10+114.044=14.114KN//mPP=0fmax=(00.5211ql4+0.9911pll3)/1000EI=(0..521××14.114×8004＋0.000)÷(100××9×1003×8.333×1006)=0.40mm<<[f]=900/4400=22.25mmm满足要求。9.3、12××15cmm(或10×10cm)横向方木木验算根据支架设计图图，实体横横隔板下的的横向方木木受力最大大，采用12××15cmm方木间距距80cmm或者采用用10×10cm方木间间距60ccm，梁高最大大高度为11.8m，故取此此处方木进进行验算。横横向方木长长度不小于于3.0mm。12×15cmm方木验算算如下：1、荷载：横向方木间距880cm，故故每根承受受0.8mm宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽宽度计算。（1）、模板及纵横横方木自重重：q1=00.0122×0.88×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+0.112×0..15×77.0=00.49KKN/m（2）、砼自重：qq2=1..8×0..8×266.0=337.444KN/mm（3）、施工荷载：：均布荷载载1.5KKN/m22，q3=1.5××0.8==1.200KN//m（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.8==1.6KKN/m2、强度验算（1）、计算模式：：木楔间距距按80ccm排列计计算，按4跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-100二跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝横向方木受力计计算简图（2）、截面特性：：A=b××h=0..12×00.15==0.0118m2W=bh2/66=0.112×0..152÷6==4.500×10--4m3=4..50×1105mm3I=bh3/112=0..12×00.1533÷12=3.338×100-5m4=3..38×1107mm4（3）、荷载组合组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.49++37.444+1..20+11.60==40.773KN//mP=0.00（4）、强度检算支点3弯矩最大M支=0.107qql2+0.1161pll=0.107××40.773×0..82+0.000=2..79KNN.mσmax=M支//W=2..79×1106÷（4.500×1055）=6.2MPPa<[[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P765页附表2-10，四跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨的跨跨中，荷载组合：q==q1+qq2=0..49+337.444=37.993KN//mpp=0fmax=(00.6322ql4+1.0079pll3)/1000EI=(0..632××37.993×80004+0)÷÷(100××9.0××103×3.338×1007)=0.32mmm<[f]=8000/4000=2.000mmm满足要求。10×10cmm方木验算算如下：1、荷载：横向方木间距660cm，故故每根承受受0.6m宽度范围围荷载，按按纵向每00.6m宽度计算算。（1）、模板及纵横横方木自重重：q1=00.0122×0.66×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+0.112×0..15×77.0=00.47KKN/m（2）、砼自重：qq2=1..8×0.6×226.0==28.008KN//m（3）、施工荷载：：均布荷载载1.5KKN/m22，q3=1.5××0.6==0.9KKN/m（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.6==1.2KKN/m2、强度验算（1）、计算模式：：木楔间距距按60cm排列列计算，按按4跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-100二跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝横向方方木受力计计算简图（2）、截面特性：：A=b×h=00.1×00.1=00.01mm2W=bh2/66=0.11×0.112÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3/112=0..1×0..13÷12==8.333×10--6m4=8.333×106mm4（3）、荷载组合组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.47++28.008+0..9+1..20=330.655KN/mmP=0.00（4）、强度检算支点3弯矩最大M支=0.107qql2+0.1161pll=0.107××30.665×0.62+0.000=1..18KNN.mσmax=M支//W=1..18×1106÷（1.677×105）=7.077MPa<[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P765页附表2-10，四跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨的跨跨中，荷载组合：q==q1+qq2=0..47+28.008=28.555KN//mpp=0fmax=(00.6322ql4+1.0079pll3)/1000EI=(0..632××28.555×6004+0)÷÷(100××9.0××103×8.333×1006)=0.22mm<<[f]=600/4400=11.50mm满足要求。9.4、侧模架受受力验算侧模横断面图侧模受力简图侧模受力模型荷载：1）竖向荷载立柱按最大间距距80cm，由于翼板板全部为实实心段，横横梁处和跨跨中处受力力一致，故故每个模架承受0..8m宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽度计算算。（1）、模板及纵横横方木自重重：q1=00.0122×0.8×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+00.10××0.155×7.00=0.447KN//m（2）、砼自重：qq2=分区区面积×226.0××纵向长度÷横向长度=23.44L（3）、施工荷载：：均布荷载载1.5KKN/m22，q3=1.5××0.8=1.2KNN/m（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.8=1.6KN/mm（5）、荷载组合q=q1+q22+q3++q4=00.47++23.4L+1..2+1.60=3.27＋223.4LL（KN/m）1#-2#段：3..27＋0.144×26×0.8÷0.9=6.5KNN/m2#-3#段：3..27＋0.266×26×0.8÷0.9=9.288KN/m3#-4#段：3..27＋0.355×26×0.8÷0.9=11.336KN/m4#-5#段：3..27＋0.222×26×0.8÷0.442=144.16KKN/m5#-6#段：3..27＋0.299×26×0.8÷0.33=23..38KNN/m侧模竖向受力模模型2）横向荷载侧模横向受力简简图采用内部振捣器器，当混凝凝土的浇筑筑速度在66m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：（D-1）:Pmmax=00.22γt0K1K2v1/2（D-2）:PPmax=γh式中：Pmaxx——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；h———为有效压压头高度（m）；h=00.22++24.99v/T==0.222+24..9×0.4÷÷28=00.58mm当v/T≤0.0335时:hh=0.222+244.9v//T当v/T＞0.0035时:hh=1.553+33.8v//TV———混凝土的的浇筑速度度（m/h），取0.44m/h；T———混凝土入模模时的温度度℃，取28℃；t00——新浇筑混混凝土的初初凝时间（h），可按按实测确定定，取5h；γ

——混凝土的的容重（KN/mm3）,取26KN/mm3；K11——外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；K22——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。D-1：Pmaax=0..22γt0K1K2v1/2==0.222×26××5×1.22×1.115×0..41/2==25.00KN/mm2D-2：Pmaax=γh=266×0.558=155.08KKN/m22取最小值15..08KKN/m22和振捣混混凝土时产产生的荷载载4.0KN/mm2q1=4.0××0.8==3.2KKN/mq2=（15.08＋44.0）×0.8==15.33KN/mm侧模架侧压力受受力模型侧模架受力模型型2、强度验算用以上计算得出出的竖向荷荷载和横向向荷载代入入MIDAAS/Ciivil计算程序序，经计算算弧形架受受力如下：：侧模架应力云图图弧形架杆件最大大应力：σmax==80..7MPaa<[σw]=1455×1.33=1888.5MPPa（按JTJ0025-886《公路桥桥涵钢结构构及木结构构设计规范范》,临时性结结构容许应应力提高系系数为1.3）侧模架变形图弧形架杆件最大大变形量00.4mmm。下支点最大水平平反力：16.22KN（即拉杆杆受力）拉杆荷载（φ112钢筋）：：σmax==16.22×103÷（3.144×62）=1433.3MPPa<[[σ]=200MPPa[σ]为钢材抗拉强度度设计值，采采用Ⅱ级钢，[σ]=200MPPa。满足规范要求。9.5、内模验算9.5.1、内模模顶板竹胶胶板面板验验算根据内模顶板竹竹胶板面板板及竹胶板板面板下的的纵向方木木（10×100cm）结结构布置可可知：内模顶板竹胶板板面板在倒倒角的位置置受力最大大，取板厚厚最大值00.5米处竹胶板板进行验算算。竹胶板板面板的长长度不小于于0.9米。竹胶板：γ＝99.0KNN/m3、[σw]＝90.00MPa、E＝6.0××103MPa、δ＝0.012m、长×宽＝2.4440×1..22m、混凝土：γ＝26.00KN/mm3取竹胶板的板宽宽一米进行计计算（1）、荷载：1）、竹胶板面板板自重q1＝0.0112×1..0×9＝0.111KN/mm2）、底模竹胶板板面板混凝凝土自重q2＝0.5××1.0××26＝13.000KN//m3）、施工荷载：：均布荷载载2.5kkPa，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3＝2.50×1..0＝2.500KN/mm，p＝2.500KN（验算荷荷载）4）、振捣混凝土土时产生的的荷载2.000kPaa，q4＝2.0×1.000＝2.000KN/mm（2）、强度验算：：1）、计算模式：：按2跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P762页，【附表2－8二跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数】｝｝，计算跨跨度45ccm。竹胶板面板受力力计算简图图2）、截面特性：：A＝b×h＝1×0..012＝0.0112m2＝1.2××104mm3W＝bh22/6＝1×0..01222÷6＝