双塔双索面矮塔斜拉桥现浇箱梁支架系统计算书

第、编制依据及规范标准 31.1、编制依据 31.2、规范标准及参考资料 32、工程概况 33、现浇箱梁支架综述 43.1、主要技术标准 43.2、材料力学性能参数及指标 63.3、支架及模板系统组成 83.3.1、跨XX河支架系统 83.3.2、底模系统 83.3.3、侧模系统 93.3.4、支架及模板系统拆除方法 94、荷载计算 94.1竖向荷载计算 94.2、水平荷载计算 104.3、荷载组合 114.3.1、计算底模及支架的荷载组合 114.3.2、计算侧模系统的荷载组合 115、结构计算 115.1、侧（内）模系统计算 145.1.1、侧(内)模面板检算 165.1.2、侧(内)模竖向方木小楞 175.1.3、横向钢管横肋 195.1.4、圆钢拉杆检算 215.1.5、内模顶板（顶板底模）面板检算 215.1.6、顶板底模横向方木小楞 235.1.7、纵向方木检算 255.1.8、立柱钢管抗压稳定性检算 265.2、底模系统检算 275.2.1、第1计算段（B-B～7-7截面）底模系统检算 275.2.2、第2计算段（7-7～4-4截面）底模系统检算 385.2.3、第3计算段（4-4～0-0截面）底模系统检算 485.2.4、翼板底模检算 585.2.5、碗扣支架承载力及稳定性检算 635.2.6、跨XX河贝雷梁支架检算 655.2.7、纵梁下桥台检算 815.2.8、钻孔桩基础计算 895.2.9地基承载力计算 965.2.10基础沉降计算 96主桥现浇箱梁支架系统设计计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、XX市政工程设计研究总院（X9桥）设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、XX市《城市桥梁工程施工质量验收规范》（DGJ08-117-2005J10617-20050）（2）、XX市地基基础设计规范（DGJ08-111-1999）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（4）、建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规程（JGJ128-2000）（5）、公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)（6）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD63-2007）（7）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（8）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（9）、装配式公路钢桥使用手册（10）、MidasCILV2006有限元分析软件2、工程概况XX航道整治一期工程（XX段）位于XXXX地区XX内，是XX航道的后半段，起于XX河，途径XX河、XX港和XX沟，止于XX港内河集装箱港区XX大道，全长16.3km。目前XX河仅宽20～30m，跨河的桥梁等级很低，XX河航道等级改建为Ⅲ级航道，原有航道上的桥梁全部拆除，航道开挖整治、改建。本工程11标（航道部分）则位于XX市XX区XX镇XXXX河航段内，主要施工内容有：（1）新建桥梁工程：拟建桥梁为一座双塔双索面矮塔斜拉桥，桥梁全长554.88m、跨径布置为西引桥（6×22.84＋22.44）＋主桥（61.96＋112＋61.96）＋东引桥（22.44＋6×22.84），主桥桥宽31.7m，引桥标准段桥宽24m，塔总高20m，每一索面9根斜拉索，共36根。主桥两侧辅道，将主线道路两端引道与现状机耕路接顺段；（2）航道整治及护岸工程。包括：航道的疏浚和开挖工程，A1型航道护岸工程（146.02m），支流桥EQ1及WQ1南侧引道（358m），桥下农村联络通道航道沿线排水工程；（3）道路工程：含桥梁两侧连接道路（东侧333.598m、西侧262.134m），3×4m箱涵（26m），道路标志标线，道路沿线排水工程。主桥箱梁底宽22.7m，顶宽31.7m，高度2.8m～4.5m，箱梁底板厚度250mm～500mm，顶板厚度250mm～350mm，腹板厚度350mm～500mm。3、现浇箱梁支架综述根据设计要求箱梁采用满堂支架（碗扣钢管脚手架）现浇施工，分段现浇各主梁节段及索塔，后浇筑跨中合拢段。浇筑等强后张拉梁体预应力，挂索张拉斜拉索，施工桥面铺装及附属结构。3.1、主要技术标准箱梁顶宽度：31.7m箱梁底宽度：22.7m箱梁高度：2.8m～4.5mXX河河岸里程K1+994～K2+016箱梁结构如图3.1-1所示：图3.1-1主桥结构图3.2、材料力学性能参数及指标（1）、竹胶板a、厚度：15mmb、容重：6kN/m3c、力学性能指标竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123-2003）规定的Ⅰ类一等品的下限值取：。（2）、100*100mm方木a、截面尺寸：100*100mmb、容重：8kN/m3c、力学性能指标方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（GB50005－2003）中的TC11类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值：，（3）、150*150mm方木a、截面尺寸：150*150mmb、容重：8kN/m3c、力学性能指标方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值：，，（4）、碗扣脚手架a、截面尺寸：立杆、横杆截面为φ48*3.5mm，立杆长度有3000mm、2400mm、1800mm、1200mm、900mm、600mm、300mm等几种规格，横杆有300mm、600mm、900mm、1200mm、1500mm、1800mm六种规格，顶、底托为φ35mm*600mm。b、力学性能指标，（5）、部分型钢①、钢管a、截面尺寸：φ48*3.5mmb、容重：78.5kN/m3c、材质：Q235c、力学性能指标，②、贝雷片a、截面尺寸：3000*1500mmb、延米重：1kN/(m片)c、材质：16Mn③、I14工字钢a、截面尺寸：140*80mmb、容重：0.1169kNN/mc、材质：Q2335c、力学性能指标标，，3.3、支架及及模板系统统组成支架系统自下而而上主要由由地基处理理、可调底底座、碗扣扣式脚手架架（XX河段下下层为贝雷雷梁，贝雷雷梁上安装装碗扣脚手架架）、可调调顶托、模模板系统；；模板系统统由底模、侧侧模和内模模组成，模模板系统所所用材料为为15mmm厚竹胶板板面板、100**100mmm方木小小楞、150**150mmm方木纵纵梁及Φ48*3..5mm钢钢管等组成成。3.3.1、跨跨XX河支架架系统3.3.1.11、基础采用Φ10000mm钻孔孔桩基础，桩长29000mm，每墩设13根单排桩，共26根，桩基桥台为倒“T”型混凝土桥台。3.3.1.44、贝雷梁梁安装贝雷梁预先在陆陆地上按每每组尺寸拼拼装好后吊吊装就位，贝贝雷梁的位位置需放线线后准确安安装桥台上上。贝雷纵纵梁净跨径径15000mm。贝雷梁横向间距距为：12200+11500+2*12000+4500+2*9900+4450+66*9000+4500+6*9900+4450+66*9000+4500+2*9900+4450+22*12000+15500+11200mmm，横向共422排，纵向向5片，共2110片，贝雷梁梁设横联、下下平纵联。3.3.1.55、河道填填筑及基础础处理钢管桩后桥梁范范围内需对对河道及水水塘等进行行处理，在在处理后的的地基上搭搭设满堂脚脚手架，首首先对河道道淤泥进行行清理，然然后填筑5500mmm厚砖碴，分分层碾压密密实并经平平板载荷试试验确定承承载力满足足要求后在在其上浇筑筑200mmm厚C20混凝土土垫层，待待垫层强度度达到80%后安装满满堂脚手架架。3.3.2、底底模系统顶托安装好后根根据高程调调整好长度度，在调整整好高程的的顶托上安安装横向150**150mmm方木，横向方木接接头需设置置在顶托中中心，不得得出现悬挑挑。然后在在横向方木上按按设计间距距安装100**100mmm纵向方木小小楞，再在在纵向方木上上铺设155mm厚竹竹胶板作为为面板。3.3.3、侧侧模系统底模面板铺设完完成调整好好高程后进进行箱梁钢钢筋绑扎及及预应力孔孔道施工，检检查合格后后进行侧模模系统安装装。侧模采用15mmm厚竹胶胶板面板外外设1000mm×100mmm方木竖竖肋，方木木竖肋外设设2根Φ48×3..5mm钢钢管横肋，内内外钢管横横肋通过φ16圆钢拉杆杆连接的结结构形式。3.3.4、支支架及模板板系统拆除除方法桥梁预应力施工工完成后利利用可调顶顶托进行模模板及支架架系统拆除除，拆除遵遵循先支后后拆、后支支先拆的顺顺序分层落落架拆除。4、荷载计算荷载主要包括恒恒载和活载载。恒载主主要包括模模板及支架架自重、新新浇混凝土土结构自重重。活载为施工人员员和施工料料、具等行行走运输或或堆放的荷荷载，振捣捣混凝土产产生的荷载载，倾倒混混凝土产生生的水平荷荷载。由于箱梁截面变变化大，但但边跨截面面与1/2中跨截面面基本一致致，为准确确计算结构构受力，简简化计算过过程，仅对对边跨进行行验算，并并将边跨分分为3段分别计计算其实腹腹截面和空空腹截面，具具体划分见见表4-1表4-1计算段划划分表计算段计算段划分范围围对应截面位置计算采用截面(参照点为梁端点点)起点至终点起点至终点实腹空腹距离距离截面截面截面截面第1段0.00m至29.92mB-B至7-77-77-7第2段29.92m至44.92m7-7至4-44-44-4第3段44.92m至61.92m4-4至0-00-01-1详细计算如下：：4.1竖向荷荷载计算①、模板支架自重重a、底模面板（竹竹胶板）按按6kN//m3计，木材材容重8kN//m3；b、单排单层不加加强贝雷片片按1kN//m计；c、型钢自重按型型钢表所列列数据采用用；d、碗扣钢管脚手架架自重根据据杆件及附附加杆件实实际计算；；e、钢筋混凝土容容重按25kN/mm3；②、结构自重见表4.1-1.表4.1-1计计算截面结结构自重截面编号截面尺寸(m//m2)截面

自重((kN/mm)顶板厚腹板厚底板厚梁高截面面积7-7空腹0.2500.3500.3513.07823.122601.177-7实腹///3.07871.4121856.7112-2空腹0.3500.4290.4774.20531.746825.403-3实腹///3.91090.2992347.7661-1空腹4.50034.523897.600-0///4.500103.69222695.988③、施工人员机具具荷载计算模板及直接接支承模板板的小楞时时按均布荷荷载2.5kkPa计；计算直接支撑小小楞的梁或或拱架时，均均布荷载取取1.5kkPa；计算支架立柱或或支撑拱架架的其他结结构构件时时，均布荷荷载取1.0kkPa；④、混凝土倾倒荷荷载，按均均布荷载2.0kkPa计。⑤、混凝土振捣荷荷载，按均均布荷载2.0kkPa计。4.2、水平荷荷载计算⑥、新浇混凝土侧侧压力按以下二式计算算取较小值值：P=0.22γγct0β1β2v1//2P=γcH浇筑速度v取22m/h，入模温温度取25℃，因此混凝土侧压压力取Pm=444.7kkPa，有效压压头高度侧压力图示：⑦、倾倒混凝土时时对侧模产产生的冲击击荷载取2.0kkpa。⑧、混凝土振捣对对侧模的水水平压力取取4.0kkPa。4.3、荷载组组合4.3.1、计计算底模及及支架的荷荷载组合①计算强度：p组组合=(①+②)+(③+④+⑤)②计算刚度：p组组合=(①+②)4.3.2、计计算侧模系系统的荷载载组合①计算强度：p组组合=⑥+⑧②计算刚度：p组组合=⑥5、结构计算主梁现浇支架如如5-1、5-2所示示，根据从从上到下的的原则依次次计算如下下：图5-1主主梁现浇支支架结构图图（横断面面图）图5-2主主梁现浇支支架结构图图（立面图图）5.1、侧（内内）模系统计计算侧（内）模采用用竹胶板面面板外设中中心间距3300mm的100mmm*100mmm方木竖竖肋，方木木竖肋外设2根Φ48×3..5mm钢钢管横肋，中心心间距≤800mm，内内外钢管竖竖肋通过φ16圆钢拉杆杆（拉杆横横向间距6000mm）连连接，内模模顶、底面面每2m设一道道钢管对口口撑，顶板底模模面板采用用15mmm厚竹胶板板，竹胶板板下设置横横桥向100*100mmm方木，间间距500mmm，横向方方木下设纵纵向100*1000mm方木木，间距11000mmm，纵向方方木下设立立柱钢管支支撑纵向方方木，钢管管顶部安装装可调顶托托，钢管纵纵向距离9900mm，钢管自自由长度不不大于2200mm。侧模（内内模）计算选用用截面最高高的1-1截面作为为计算截面面，如图5.11-1所示示。图5.1-1箱梁侧（内）模结构图5.1.1、侧侧(内)模面板检检算侧(内)模面板使用厚度度为15mm的优质质竹编胶合合板，竹胶胶板外布设设中心间距距300mm的竖向100mmm*100mmm方木竖肋，实际竹竹胶板跨径径应为200cm，取1m宽度竹竹胶板按连连续梁计算算。5.1.1.11、荷载组组合荷载主要考虑新新浇混凝土土侧压力及及振捣荷载载：a、强度：b、刚度：5.1.1.22、力学模模型5.1.1.33、承载力力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，面板下竖竖向方木间间距应≤300mm。5.1.2、侧侧(内)模竖向方木小小楞竖向小楞采用1000mm**100mmm方木，方方木小楞外外设间距8800mm的2φ48×3..5mm钢钢管横肋，按三三跨连续梁梁进行计算算。5.1.2.11、荷载组合合a、强度：b、刚度：5.1.2.22、力学模模型5.1.2.33、承载力力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力为：：因此侧(内)面面板外100*1000mm竖向向方木外侧侧钢管横肋肋间距布置置应≤800mm。5.1.3、横横向钢管横肋100*100mmm方木竖肋外设间间距800mmm的钢管横肋，钢管管横肋由2根φ48×3.5mm钢管为为一组，拉拉杆横向间距600mm，按按连续梁计计算。5.1.3.11、荷载组合合按下部侧压力最最大q=444.7kPPa计算：a、强度：b、刚度：5.1.3.22、力学模模型5.1.3.33、承载力力检算a、强度弯矩图如下：，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力为：：因此横肋钢管间间距≤800mmm,拉杆横向间距应≤600mm。5.1.4、圆圆钢拉杆检检算侧模和内模(内内模与内模模)钢管横肋肋间用φ16圆钢拉杆杆固定，拉杆杆通过蝴蝶蝶卡扣和螺螺母与钢管管横肋固定。如下图5.1--2所示。图5.1-2钢管拉杆杆连接示意意图，合格。因此拉杆横向间间距应≤600mm。5.1.5、内内模顶板（顶顶板底模）面面板检算顶板混凝土厚度度350mm～250mm，按350mm计算，底模模采用厚度度15mmm竹胶板，竹竹胶板下顺顺桥向设置置100*1000mm方木木，方木间间距500mm，取10000mm板板宽按连续续梁计算。5.1.5.11、荷载组组合荷载主要考虑新新浇自重、施施工荷载及及振捣荷载载：a、强度：b、计算：5.1.5.22、力学模模型5.1.1.33、承载力力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此底模方木小小楞间距≤500mm5.1.6、顶顶板底模横横向方木小小楞横向小楞采用1000*1000mm方方木，方木木小楞下设间距10000mm的100*1000mm纵向向方木，按三三跨连续梁梁进行计算算。5.1.6.11、荷载组合合上部模板自重：：竹胶板：：方木：a、强度：b、刚度：5.1.6.22、力学模模型5.1.6.33、承载力力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力为：：因此顶板底模下下100*1000mm方方木横肋间间距布置应应≤1000mm。5.1.7、纵纵向方木检算100*1000mm方木木横肋下设一根1000*1000mm纵向向方木，纵向方木木安装在纵纵向间距900mm的顶托上上，按连续梁梁计算。5.1.7.11、荷载组合合荷载采用5.11.6节中方木木最大支反反力F＝8.722kN作集中荷荷载计算。5.1.7.22、力学模模型5.1.7.33、承载力力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力为：：因此顶板底模下下100*100mm纵向方木木肋间距布布置应≤1000mm，纵向方方木下钢管管立杆纵向向间距≤900mmm。5.1.8、立立柱钢管抗抗压稳定性性检算立柱钢管采用φφ48*3..5mm普通脚脚手架钢管管，钢管顶顶部及底部部用扣件与与侧模钢管管背带连接接，钢管顶顶部安装可可调顶托。5.1.8.11、荷载组组合采用5.1.77节中最大大支反力F=18..8kN作为轴向向压力进行行检算。5.1.8.22、稳定性检检算自由长度l0==2200mm，钢管回转转半径i=15.8mmm，则长细细比查稳定性系数得得稳定性强度：，合合格。因此，立柱钢管管间距应≤900mm，自由长长度≤2200mm。5.2、底模系系统检算底模系统从上至至下依次为为15mmm竹胶板、100*100mmm纵向方木、150*150mm横向方木、顶顶托、碗扣扣脚手架、底底托（贝雷雷梁）、地地基处理，如如图5.2--1所示。侧（内）模模板板支撑系统统自重按1-1截面计算算，其他截截面按梁高高折减进行行近似计算算，即。1-1截面侧模模内模系统统自重横桥桥向均布荷荷载（取纵纵向1m长度）g11-1：a、面板自重：00.31kkN/mb、方木自重：00.95kkN/mc、钢管自重：00.46kkN/md、拉杆自重：00.05kkN/m合计：g1-11=1.777kN即即1.777kPa5.2.1、第第1计算段（B-B～7-7截面）底模模系统检算算第1计算段即B-BB～7-7截面，采采用7-7空腹及实实腹截面分分别计算，实实腹截面用用于横隔板板及腹板位位置。截面面参数见表表5.2--1.表5.2-1截截面参数截面编号顶板厚(mm))腹板厚(mm))底板厚(mm))梁高(mm)7-7空腹25035035130787-7实腹2503503513078图5.2-1底底模结构图图5.2.1.11、7-7实腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下顺顺桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距150mm，取腹板下下方木按连续续梁计算。①、荷载组合梁高3078mmm，采用7—7实腹截面进进行计算，为为实心截面面。梁体腹板砼顺桥桥向均布荷荷载：（每根方木木承受1550mm宽度的梁梁体腹板荷荷载）侧模内模系统自自重：a、强度：b、刚度：②、力学模型③、承载力检算强度，合格。b、刚度，合格。因此腹板及横隔隔板下顺桥桥向100*100mm方木间距距应≤150mm。5.2.1.22、7-7空腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下顺顺桥向设置100*100mm方木小肋，间距距300mm，取1000mmm宽面板按按连续梁计计算。①、荷载组合：混凝土自重：a、强度：b、刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此空腹截面下下顺桥向100*100mm方木间距距应≤300mm。5.2.1.33、7-7实腹截面横向向方木小楞楞检算竹胶板下设置顺顺桥向方木木小楞，小小楞下设置置横桥向150*150mm方木横梁，1500*1500mm方木木横梁中心间距600mm，按单根根方木受力力（单根方方木承受宽宽度150mm的腹板荷荷载）按三跨连续续梁检算。①、荷载组合a、强度：b、刚刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，实腹截面面下100**100顺桥向方方木中心间间距应≤150mmm，横桥桥向150*150mm方木中心间距应≤600mm。5.2.1.44、7-7空腹截面面横向方木木小楞检算算竹胶板下设置顺顺桥向100**100mmm方木小小楞（中心心间距3000mm），方木小楞楞下设置横桥桥向150*150mm方木横梁，1000*1000mm方木木跨径600mm，100*100mm方木按单根根方木受力力（荷载宽度度为3000mm，横横隔板处荷荷载顺桥向向长度按3350mmm作用在跨跨中计算）。①、荷载组合a、强度：横隔板处：空腹处处：b、刚度：腹板处：空腹处：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，空腹截面下下100**100mmm顺桥向向方木中心心间距应≤300mmm，150**150横向方木木顺桥向间间距应≤600mmm。5.2.1.55、7-7实腹腹截面横桥桥向方木检检算横桥向方木采用用150*150mm方木，方方木中心间距600mm，方木搁搁置在横向间距600mmm的碗扣支架顶顶托上，按按单根方木木承受横隔隔板荷载（包包括6000mm顺桥桥向长度内内的空腹截截面荷载）的连续梁计算（横隔板宽度350mm）。①、荷载组合a、强度：b、刚度：：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=21.9kNN因此，横隔板下下150**150mmm方木中中心距（立立杆横桥向向间距）≤≤600mm。5.2.1.66、7-7空腹截面面横桥向方木木检算横桥向方木采用用150*150mm方木，方方木间距6600mm，方木搁搁置在横向间距600mm的碗扣支架顶顶托上，按腹板荷荷载（3550mm宽宽）作用在在单根方木木跨中的连连续梁检算算。①、荷载组合空腹处：a、强度：b、刚刚度：、横腹板处：a、强度：b、刚刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=18.99kN因此，空腹截面面下横桥向向150**150mmm方木跨跨径（碗扣扣立杆横桥桥向间距）≤600mm。5.2.2、第第2计算段（77-7～4-4截面）底底模系统检检算第2计算段即7-77～4-4截面，采采用4-4空腹实腹腹截面分别别计算，实实腹截面用用于横隔板板及腹板位位置。截面参数表5..2-2截面编号顶板厚(mm))腹板厚(mm))底板厚(mm))梁高(mm)4-4空腹25035042736504-4实腹25035042736505.2.2.11、4-4实腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下设设置顺桥向向100*100mm方木横肋肋，中心间距150mm，按腹板下单根根方木承受受150mmm宽荷载载的连续梁梁计算。①、荷载组合侧模内模系统自自重：a、计算强度：b、刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此腹板及横隔隔板下纵向100*100mm方木横桥向间距≤150mm。5.2.2.22、4-4空腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下设设置顺桥向向的100*100mm方木小肋，间距距300mm，取1000mmm宽面板按按连续梁计计算。①、荷载组合：混凝土自重：a、强度：b、刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此空腹截面下下顺桥向100*100mm方木间距≤300mm。5.2.2.33、4-4实腹截面面横向方木木小楞检算算竹胶板下设置顺顺桥向方木木小楞，中中心间距1150mmm，顺桥向小楞楞下设置纵纵向150*150mm方木横梁，方木木横梁间距600mm，按单根100**100mmm方木受受力（承受受上部1550mm宽宽度荷载）三三跨连续梁梁检算。①、荷载组合a、强度：b、刚刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，腹板下1150*150mm方木顺桥向间距距应≤600mm，100**100mmm方木中中心间距≤150mmm。5.2.2.44、4-4空腹截面面顺桥方木小小楞检算竹胶板下设置顺顺桥向方木木小楞，顺顺桥向小楞楞下设置横横桥向150*150mm方木横梁，方木木横梁间距600mm，100*100m横向方方木横向中心间距距为300mm，按单根方方木受力（横隔板处100**100mmm方木间间距为1550mm，故故按两根方方木受力计计算），三跨连续续梁检算（横横隔板荷载载作用在跨跨中）。①、荷载组合a、强度：横隔板处：空腹处：b、刚度：腹板处：空腹处：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，空腹截面面下横桥向150*150mm方木间距距应≤600mm，100*100mm顺桥向方木木间距3000mm（腹板下下为150mmm）。5.2.2.55、4-4实腹截面横向方木检检算横桥向方木采用用150*150mm方木，方方木搁置在在顺桥向间距距600mm的碗扣支架顶顶托上（碗碗扣立杆纵纵横间距600**600mmm）。按单根方木承受上上部横隔板板（按顺桥桥向3500mm宽度度计）荷载载及剩余（共共600mmm宽度范范围荷载）部部分空腹截截面荷载的的连续梁计计算。①、荷载组合a、强度：b、刚刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=28.22kN因此，横隔板下下碗扣支架架纵横向间间距（即150**150mmm方木跨跨径）应≤600mm。5.2.2.66、4-4空腹截面面横向方木检检算横向方木采用1550*150mm方木，方方木顺桥向间距600mm，方木搁搁置在横桥桥向间距600mm的碗扣支架顶顶托上，按按单根方木木承受上部部600mmm宽度荷荷载（4000mm宽宽度腹板荷荷载作用在在跨中）的的连续梁计计算。①、荷载组合a、强度：腹板处：空腹腹处：b、刚度：腹板处：空腹处：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=21.4kNN因此，空腹截面面下碗扣立杆杆纵横间距距（即150**150mmm方木跨跨径）应≤600mm。5.2.3、第第3计算段（44-4～0-0截面）底底模系统检检算第3计算段采用1--1空腹和0-0实腹截面面分别计算算，实腹截截面用于墩墩顶横梁及及腹板位置置。截面参数表5..2-3截面编号顶板厚(mm))腹板厚(mm))底板厚(mm))梁高(mm)1-1空腹35050050045000-0实腹///45005.2.3.11、0-0实腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下顺顺桥向设置100*100mm方木小肋，中心心间距2000mm，取1000mmm宽面板（顺顺桥向）按连连续梁计算算。①、荷载组合梁高4500mmm计算，采采用0—0实腹截面面进行计算算，为实心心截面。梁体砼横桥向均均布荷载：：侧模内模系统自自重：a、强度：b、刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此实腹截面及及腹板、横隔板下下顺桥向100*10ccm方木中心间距≤200mm。5.2.3.22、1-1空腹截面面底模面板板检算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板下顺顺桥向设置100*100mm方木小肋，间距距300mm，取1000mmm宽面板按按连续梁计计算（350mmm宽度横横隔板荷载载作用在跨跨中）。①、荷载组合：混凝土自重：a、强度：空腹截面：横隔板段：b、刚度：空腹截面：横隔板段：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此空腹截面下下横向100*100mm方木间距≤300mm。5.2.3.33、0-0实腹截面面顺桥向方木木小楞检算算竹胶板下设置顺顺桥向方木木小楞，横横向小楞下下设置横桥桥向150*150mm方木横梁，方木木横梁间距300mm，横向100*100mm方木间间距200mm，按三跨连续续梁检算。①、荷载组合a、强度：b、刚刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，实腹段1150*150mm方木顺桥向间距距应≤300mm。5.2.3.44、1-1空腹截面面顺桥向方木木小楞检算算竹胶板下设置顺顺桥向方木木小楞，小小楞下设置置横桥向150*150mm方木横梁，方木木横梁间距300mm，方木横梁梁中心间距距为300mm，按单根根方木受力力（横隔板板荷载作用用在跨中）的的连续梁检检算。①、荷载组合a、强度：横隔板处：空腹处处：b、刚刚度：腹板处：空腹处：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，空腹截面面下横向150*150mm方木间距距应≤300mm，为保证证结构安全全。5.2.3.55、0-0实腹截面面横向方木检检算横向方木采用1550*150mm方木，方方木间距3300mm，方木搁搁置在纵横横向间距300mm的碗扣支架顶顶托上，按按连续梁计计算。①、荷载组合强度：刚度：：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=12.55kN因此，实腹截面面下碗扣立杆杆纵横间距距应≤300mm。5.2.3.66、1-1空腹截面面横向方木检检算横向方木采用1550*150mm方木，方方木间距3300mm，方木搁搁置在纵向向间距300mm的碗扣支架顶顶托上，按按连续梁计计算（500mmm腹板荷荷载作用在在跨中）。①、荷载组合a、强度空腹截面：腹板截截面：b、刚刚度空腹截面：腹板截面：②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力Fmmax=10.33kN因此，空腹截面面下碗扣立立杆纵横向向间距应≤300mm。5.2.4、翼翼板底模检检算翼板厚度2000～590mm，按根部部最厚处5590mm检算。5.2.4.11、翼板底模模面板计算算底模面板采用115mm厚厚竹胶板，竹竹胶板搁置置在横向间距300mm的顺桥向100*100mm方木小肋上，取1000mmm板宽按连续续梁检算。①、荷载组合荷载主要考虑新新浇砼自重、施施工荷载及及振捣荷载载：计算强度：计算刚度：②、力学模型③、承载力检算a、强度检算，合格。b、刚度检算，合格。因此底模横向方方木小楞间间距≤300mm5.2.4.22、翼板底模顺桥向方木木小楞顺桥向小楞采用用100*100mm方木，方方木小楞下下设间距9900mm的150*150mm横向方木，按按三跨连续续梁进行计计算。①、荷载计算上部模板自重：：竹胶板：：方木：a、强度b、刚度②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此顶板底模下下100*100mm方木小肋间距布布置应≤900mm。5.2.4.33、横向方木检检算100mm*1100mm方木小肋下设一一根150*150mm横向方木，横横向方木安安装在间距距900mm的顶托上上，按连续续梁计算。①、荷载计算a、强度b、刚度②、力学模型③、承载力检算a、强度检算，合格。b、刚度检算，合格。c、反力图如下：最大支反力为：：因此翼板底模下下150*150mm横向方木肋肋间距布置置应≤900mm（碗扣立立杆布置为为纵横900**900mmm）。底模系统检算中中碗扣脚手架架最大轴向向压力统计计见表5..2.3--1.截面7-7实7-7空4-4实4-4空0-0实1-1空翼板轴压力(kN))21.918.928.221.412.510.320因此碗扣脚手架架稳定性检检算的轴心心压力取FF=28..2kN。跨XX河贝雷梁支支架系统检检算取F=21..9kN。5.2.5、碗碗扣支架承承载力及稳稳定性检算算根据现场实际选选用碗扣脚手架架，立杆、横横杆均为φ48*3.5mmm钢管，支架架上下采用用可调底托托和顶托，按按《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》（JGJ1166-22008）第5.33.2条检算算支架承载载力及稳定定性。5.2.5.11、荷载组组合支架立杆主要承承受以下荷荷载：上部结构构及模板自自重（即150**150mmm横向方方木支反力力）、立杆及附附属杆件自自重。立杆有以下几种种间距：a、纵*横=600*300mmm；b、纵*横=600*600mmm；c、纵*横=300*300mmm；计算附件重量时时取纵*横=600*600mmm间距布置置，按跨中中最大高度度75000mm（水水平杆按11200mmm一层布布设，即立立杆自由长长度按12200mmm计；上下顶顶、底托长长度按各2200mmm计）偏于安全全。①、碗扣脚手架自重重及附加荷荷载计算a、碗扣支架立杆自自重（碗扣扣立杆按平平均6kgg/m计）b、水平横杆自重重按竖向每12000mm设设置一道横横杆，最高高处设置7层横杆（HG-990横杆市场场重量3..97kgg/件）c、水平剪刀撑钢管管自重按每两层横杆设设置一道水水平剪刀撑撑，最高处处应设置3层（按900**900mmm间距计计）：d、竖向剪刀撑横桥向剪刀撑除除两端外沿沿顺桥向每每15m布置置一道，顺顺桥向剪刀刀撑在两侧侧及中间各各布置一道道（剪刀撑撑与水平面面夹角按45度计）。e、扣件自重(旋转转扣件8套)f、顶托g、可调底座自重每根立杆及附件自自重：②、风荷载风荷载对立杆产产生的弯矩矩按下式计计算：式中：Mw———单肢立杆杆弯矩(KNm))aa——立杆纵距(m)，按1.22m计WWk——风荷载标标准值(KN/m2)，XX取0.4（按10年一遇）ll0——立杆计算算长度(m)，立杆杆计算长度度按1.22m计③荷载组合单肢立杆轴向力力5.2.5.22、稳定性性检算立杆压弯强度按按下式计算算：式中：β——有有效弯矩系系数，采用用1.0γγ——截面塑性性发展系数数，钢管截截面为1.155W——立杆截面面模量，Φ48*3..5mm钢钢管为50078mmm3NE——欧拉临界界力，(E为材料弹弹性模量22.05**105N/mmm2，λ为压杆长长细比<ll0=1.2mm，i=166，λ=1.22*10000/166=76>>),NE=3.1142*2.005*1005*4899/7622=1711.2kNN因此，碗碗扣脚手架架立柱钢管管自由长度度应≤1200mmm（实际按按1200mmm控制）。5.2.6、跨跨XX河贝雷雷梁支架检检算根据高程计算，本本段贝雷梁梁上碗扣支架配配置为“600mmm可调底底座+3000mmm立杆+600mmm可调顶顶托”。立杆搭设间距：：纵*横=6000*600mmm。主桥处XXX河里程为K1+9994～K2+0016，因此取8—8截面（梁梁高29556mm）计计算偏于安安全。按8-8截面检算算偏于安全全。截面编号截面尺寸(m//m2)截面(纵向)自重(kN/m)顶板厚腹板厚底板厚梁高截面面积8-8空腹0.2500.3500.3262.95622.30544581.118-8实腹///3.07868.642771784.7跨河支架纵梁采采用42列贝雷雷梁跨越通通过，贝雷雷片中心间间距12000+15000+2*12000+4500+2*9900+4450+66*9000+4500+6*9900+4450+66*9000+4500+2*9900+4450+22*12000+15500+11200mmm，纵向为5片贝雷片片拼装成115000mmm长纵梁梁。图5.2-2跨XX河支架架立面图5.2.6.11、贝雷梁上上横向工字字钢检算贝雷梁上横桥向向铺设“工14”型工字钢钢，工字钢钢用自制“U”型卡与贝贝雷梁上弦弦连接，工工字钢上搭搭设碗扣脚手架架，工字钢钢纵向间距距12000mm（横横隔板下为为600mmm），贝贝雷片中心心间距4550/9000/12000/15500mmm，因此按最最大跨径11500mmm简支梁梁，集中荷荷载作用在在跨中检算算，如图5.2--2。①、荷载组合贝雷梁上每根立立杆及附件件自重：由5.2.4节计计算立杆顶托最最大支反力力F1=228.2kkN，F=28..2+0.7=28.9kN。②、力学模型③、承载力检算a、强度，合格。b、刚度，合格。因此，“工144”工字钢横横向跨径应≤15000mm。5.2.6.22、腹板下下贝雷片检检算腹板下按2片贝贝雷片受力力计，荷载载为腹板3350mmm宽荷载及及顶底板各各300mmm荷载及及附加荷载载（共9550mm宽宽荷载），贝贝雷片中心心间距4550mm，跨跨径L=15000mmm。①、荷载组合混凝土荷载：空腹段：横隔板段：侧（内）模系统自自重：材料名称及规格格起止截面底板下长宽间距单位数量单位重总重纵向延(kN)(kN)米重(kN)竹胶板7-7～B-B29.4222.70m2667.830.0960.11空腹10*10方木木L=29..42m29.4222.70.3根57.002.35134.16腹板10*10方木木L=29..42m29.4222.70.15根34.002.3580.0215*15方木木L=22..7m29.4222.70.6根50.034.14207.1416.36底模系统自重计计算表底模系统自重：：支架系统自重：：（每根立杆及及附件自重重：，横桥向向腹板下布布置3列）型钢及贝雷梁自自重：荷载组合：空腹段：横隔板段：②、力学模型③、承载力检算a、强度弯矩图剪力图,合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力F==403..4kN。5.2.6.33、空腹截截面下贝雷雷片检算腹板下按6片贝贝雷片受力力计，荷载载为顶底板板5100mmm宽荷载及及附加荷载载，贝雷片片中心间距距900mmm，跨径L=15000mmm。①、荷载组合混凝土荷载：空腹段：横隔板段：侧模系统自重：：底模系统自重：：支架系统自重：：（每根立杆及及附件自重重：，横桥向向空腹截面面下布置8列）型钢及贝雷梁自自重：荷载组合：空腹段：横隔板段：②、力学模型③、承载力检算a、强度弯矩图剪力图,合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力F==1232kN。5.2.6.44、翼板下下下贝雷片片检算腹板下按4片贝贝雷片受力力计，荷载载为顶板44500mmm宽荷载载及附加荷荷载，贝雷雷片中心间间距12000+15000+12200mmm，跨径L==15000mmm。①、荷载组合混凝土荷载：底模系统自重：：支架系统自重：：（每根立杆及及附件自重重：，横桥向向翼板下布置6列）型钢及贝雷梁自自重：荷载组合：②、力学模型③、承载力检算a、强度弯矩图剪力图,合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力F==651kN。5.2.6.55、梁体整整截面下贝贝雷片检算算（复核验验算）截面下横桥向共共42排贝雷雷片，荷载载为梁体3317000mm宽荷荷载及附加加荷载，贝贝雷片中心心间距12000+15000+2**12000+2*4500+9000+3*450++5*9000+3*4500+5*9000+3*4500+5*900+3**450++900++2*4500+2*11200++15000+12000mm，跨跨径15000mmm。①、荷载组合混凝土荷载：空腹段：横隔板段：底模系统自重：：支架系统自重：：（每根立杆及及附件自重重：，横桥向向共布置60列）型钢及贝雷梁自自重：荷载组合：空腹段：横隔板段：②、力学模型③、承载力检算a、强度弯矩图剪力图,合格。b、刚度，合格。c、反力最大支反力F==7810kN。经整体分析结果果合格且基基本与细部部计算结果果相吻合，结结构整体安安全。5.2.7、纵纵梁下桥台台检算因河道要求保留留通航条件件，梁底高高程为6..0m，原原地面高程程4.0mm，因此桥台台顶高程为为6.0mm。基础采用用钻孔桩基础，钻孔桩直径φ1000mm，桩长29000mmm，每座桥台基础下下设13根钻孔桩，共26根，钻孔桩桩基础上为为桥台基础础及台身，桥桥台基础尺尺寸34000**2500**1000mmm，台身身尺寸34000**800*800mmm。采用【理正结构构工具箱V5.662】进行计算算，桩基桥台计算算按连续梁梁建模计算算。5.2.7.11、荷载组组合取贝雷片纵梁最最大支反力力作为计算算荷载，按按实际跨径径建模进行行计算。荷载按5.2..6节计算算取值如下下：a、腹板下贝雷梁梁集中荷载载：b、空腹截面下贝贝雷梁集中中荷载：c、翼板下贝雷梁梁集中荷载载：转化为均布荷载载：5.2.7.22、桩基桥台台计算过程程（采用【理正正结构工具具箱V55.62】进进行计算）仅按台身8000*800*34000mmm（连续续梁）进行行弯剪计算算，基础按按台身计算算配筋。桩基承台计算过过程一.设计资料1.几何信息:(单位:除注明外,均为mm)梁号11:跨长=11500BB×H==8000×8800梁号22:跨长=33000BB×H==8000×8800梁号33:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号44:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号55:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号66:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号77:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号88:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号99:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号100:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号111:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号122:跨长=22500BB×H==8000×8800梁号133:跨长=33000BB×H==8000×8800梁号144:跨长=11500BB×H==8000×88002.荷载条件:均布恒载载标准值=236..7kN//m；活载准永永久值系数数=0.550均布活载载标准值=0.000kN//m；支座弯矩矩调幅系数数=1000.0%梁容重=25..00kNN/m3；计算时考考虑梁自重重恒载分项项系数=1.220；活载分项项系数=1.4403.配配筋信息:抗震等级:非抗震；纵筋种类:HRBB335；fykk=3355N//mm2混凝土强强度等级:C255；fc==11.99N//mm2；ftt=1..27NN/mm22；箍筋种类:HPBB235；fykk=2355N//mm2配筋调整整系数=1..0；上部保护护层厚度=25mmm；as''=25++10==35mmm下部保护护层厚度=25mmm；as==25+110=35mmm最大裂缝缝限值=0.4000mm；挠度控制制系数C=2000二.计算结果：单位说说明:弯矩:kN..m_剪力:kN纵筋面积:mm2_箍筋面积:mm2/m裂缝:mm_挠度:mm尺寸:mm__内力计计算采用有有限元计算算方法截面配筋筋方式:单筋梁号1::跨长=11500BB×H==8000×8800左中右弯矩(-)::0.0000-77.4977-1183.8824弯矩(+)::0.0000177.51220.0000剪力:102..558-1222.5550--347..657上部纵筋:112801288011280下部纵筋:112801288011280箍筋Asv::111611161111161上纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)下纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)箍筋实配:4d110@2000(15571)44d10@@200((15711)4d110@2000(15571)腰筋实配:10D222(38801)100D22((38011)10D222(38801)上实实配筋率:0..24%0.244%0..24%下实实配筋率:0..24%0.244%0..24%箍筋筋配筋率:0..20%0.200%0..20%裂缝:0..0000.00030..119挠度:0..000--0.03340..000最大裂缝:0.1119mmm<0.4000mm最大挠度:0.0000mmm<7.5000mm((15000/2000)梁号2::跨长=33000BB×H==8000×8800左中右弯矩(-)::-1183.882300.0000-2208.2264弯矩(+)::0.00001411.61770.0000剪力:442..068--8.1448--458..362上部纵筋:112801288011280下部纵筋:112801288011280箍筋Asv::111611161111161上纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)下纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)箍筋实配:4d110@2000(15571)44d10@@200((15711)4d110@2000(15571)腰筋实配:10D222(38801)100D22((38011)10D222(38801)上实实配筋率:0..24%0.244%0..24%下实实配筋率:0..24%0.244%0..24%箍筋筋配筋率:0..20%0.200%0..20%裂缝:0..1190.05550..171挠度:0..0000.38860..000最大裂缝:0.1171mmm<0.4000mm最大挠度:0.3386mmm<15.0000mmm(30000/2000)梁号3::跨长=22500BB×H==8000×8800左中右弯矩(-)::-2208.226400.0000-1142.4406弯矩(+)::0.0000600.30440.0000剪力:401..522226.3444--348..836上部纵筋:112801288011280下部纵筋:112801288011280箍筋Asv::111611161111161上纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)下纵实配:4D222(15521)44D22((15211)4D222(15521)箍筋实配:4d110@2000(15571)44d10@@200((15711)4d110@2000(15571)腰筋实配:10D222(38801)100D22((38011)10D222(38801)上实实配筋率:0..24%0.244%0..24%下实实配筋率:0..24%0.244%0..24%箍筋筋配筋率:0..20%0.200%0..20%裂缝:0..1710.02230..055挠度:0..0000.06640..000最大裂缝:0.1171mmm<0.4000mm最大挠度:0.0064mmm<12.5500mmm(25000/2000)梁号4::跨长=22500BB×H==8000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