博山某办公楼隐框玻璃幕墙设计计算书

山东省淄博市博山区xxxx局办公楼外墙装饰工程设计计算书北京xxxx饰设计工程有限公司PAGEPAGE18第18页共18页山东省淄博市博山区xxxxx局博山区xxxxx局办公楼外墙装饰工程隐框玻璃幕墙设计计算书基本参数:淄博地区基本风压0.450kN/㎡抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计依据:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑幕墙》JG3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑制图标准》GB/T50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《全玻璃幕墙工程技术规程》DBJ/CT014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127:2001《点支式玻幕墙支承装置》JC1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》JC1368-2001《建筑铝型材基材》GB/T5237.1-2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2-2000《建筑铝型材电泳涂漆型材》GB/T5237.3-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》GB/T5237.4-2000《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5-2000《玻璃幕墙学性能》GB/T18091-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《夹层玻璃》GB9962-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《铝及铝合金轧制板材》GB/T3880-1997《铝塑复合板》GB/T17748《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》JC830.1,830.2-1998《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《混凝土接缝用密封胶》JC/T881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》JC/T883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;淄博市博山区xxxx局按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.1.1采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B类场地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W0基本风压,按全国基本风压图,济南地区取为0.450KN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk水平地震作用标准值βE动力放大系数,按5.0取定αmax水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32淄博市设防烈度为6度,故取αmax=0.040GAK幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值:qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值:q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为23.400处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz:23.400m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.609βgz=0.85×(1+2μf)=1.885μz:23.400m高处风压高度变化系数(按C类区计算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)0.44=0.895风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.885×0.895×1.2×0.450=0.911kN/m2因为Wk<=1.0KN/M2,取Wk=1.000kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校校核:(第1处)本处选选用玻璃种种类为:钢化玻璃璃1.玻璃面积积:B:该该处玻璃幕幕墙分格宽宽:1..200mmH:该该处玻璃幕幕墙分格高高:1..500mmA:该该处玻璃板板块面积:A=B××H=1..200××1.5000=1..800mm22.玻璃厚度度选取:Wk:风荷载标标准值:1..400kkN/m22A:玻玻璃板块面面积:1..800mm2K3:玻璃种类类调整系数数:3..000试算:C=Wkk×A×110/3//K3=1..000××1.8000×100/3/33.0000=2..000T=2××(1+CC)0.55-2=2××(1+22.0000)0.55-2=1..464mmm玻璃选选取厚度为为:6..0mm3.该处玻璃璃板块自重重:GAK::玻璃板块块平均自重重(不包括铝铝框):t:玻玻璃板块厚厚度:6..0mm玻璃的体体积密度为为:225.6((KN/MM3)GAK==25.66×t/11000==25.66×6.00/10000==0.1554kN//m24.该处垂直直于玻璃平平面的分布布水平地震震作用:αmaxx:水平地震震影响系数数最大值:0..040qEAkk:垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用(kN/mm2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.0400×0.1154=0.0031kNN/m2rE:地震作用用分项系数数:1..3qEA::垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用设计值(kN/mm2)qEA==rE×qEAkk==1.3××qEAKK==1.3××0.0331==0.0440kN//m25.玻璃的强强度计算:校核依据据:σ≤ｆg=84..000N/mmm2Wk:垂直于玻玻璃平面的的风荷载标标准值(N/mmm2)qEK::垂直于玻玻璃平面的的地震作用用标准值(N/mmm2)σWk::在垂直于于玻璃平面面的风荷载载作用下玻玻璃截面的的最大应力力标准值(N/mmm2)σEk::在垂直于于玻璃平面面的地震作作用作用下下玻璃截面面的最大应应力标准值值(N/mmm2)θ:参参数(用于查玻玻璃板折减减系数)η:折折减系数a:玻玻璃短边边边长:12200.00mmb:玻玻璃长边边边长:15500.00mmt:玻玻璃厚度:6..0mmψ:玻玻璃板的弯弯矩系数,按边长比a/b查表6.1..2-1得:0..063在垂直于于玻璃平面面的风荷载载作用下玻玻璃截面的的最大应力力标准值计计算(N/mmm2)θ=Wkk×a4/(E××t4)=222.222η:折折减系数，按θ=22.22查表得:0.991σWk==6×ψ×Wk×a2×η/t2==6×0..063××1.0000×1..20022×0.9911/66.02==13.7732N//mm2在垂直于于玻璃平面面的地震作作用下玻璃璃截面的最最大应力标标准值计算算(N/mmm2)θ=qEEK×a4/(E××t4)=00.68η:折折减系数，按θ=0.68查6.1..2-2表得:1.000σEk==6×ψ×qEAKK×a2×η/t2==6×0..063××0.0331×1..20022×1.0000/66.02==0.4663N/mmm2σ:玻玻璃所受应应力:采用SWW+0.55SE组合:σ=1..4×σWK+0..5×1..3×σEK=11.4×113.7332+0..5×1..3×0..463=119.5226N/mmm2df:在风荷载载标准值作作用下挠度度最大值(mm)D:玻玻璃的刚度度(N.mmm)t:玻玻璃厚度:6..0mmν:泊泊松比，按按JGJ102--200335.22.9条采采用，取值值为0.220μ:挠挠度系数:0..006D=(EE×t3)/122(1-ν2)=133500000.000(N..mm)df=μμ×Wk×a4×η/D=8..4(mmm)由于玻璃璃最大应力力设计值σ=19..526NN/mm22≤ｆg=84..000NN/mm22玻璃的强强度满足!由于玻璃璃的最大挠挠度df=8.44mm,小于或等等于玻璃短短边边长的的60分之一20.0000((mm)玻璃的挠挠度满足!6.玻璃温度度应力计算算:校核依据据:σmax≤[σ]=588.8000N/mmm2(1)在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的挤压温度度应力为:E:玻玻璃的弹性性模量:0.772×1005N/mmm2αt:玻璃的线线膨胀系数数:1..0×100-5△Ｔ:年温度变变化差:622.2000℃c:玻玻璃边缘至至边框距离离,取5mmmdc:施工偏差,可取:3mmm,按5.4..3选用b:玻玻璃长边边边长:1.5500m在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的温度应力力为:σt1==E(att×△Ｔ-(2cc-dc)/b//10000)=0.772×△Ｔ-72××(2×55-3)//b=0.772×622.2000-72××(2×55-3)//1.5000=-2991.2116N/mmm2计算值为为负,挤压应力力取为零.0.0000N/mmm2＜58.8800N//mm2玻璃边缘缘与边框间间挤压温度度应力可以以满足要求求(2)玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:μ1:阴影系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》表5.4..4-1得1.7000μ2:窗帘系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》表5.4..4-2得1.0000μ3:玻璃面积积系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》表5.4..4-3得1.0558μ4:边缘温度度系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》表5.4..4-4得0.4000a:玻璃线胀胀系数:1..0×100-5I0:日照量:30227.6000(KJJ/M2h)t0:室外温度-10..000℃t1:室内温度40.0000℃Ｔc:单片玻璃璃中心温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):α0:玻璃的吸吸收率:0.1142Ｔc=00.0122×I0×α0+0.555×t00+0.335×t11==0.0112×30027.6600×00.1422+0.555×-110.0000+0..35×440.0000==13.6659℃Ｔs:玻璃边缘缘部分温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):Ｔs=((0.655×t0+0.335×t11)==(0.665×-110.0000+0..35×440.0000)==7.5000℃△t:玻璃中央央部分与边边缘部分温温度差:△t=ＴＴc-Ｔs==6.1559℃玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:σt2==0.744×E×aa×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.774×0..72×1105×1.00×10--5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=2.3361N//mm2玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力可以满满足要求7.玻璃最大大面积校核核:Azd::玻璃的允允许最大面面积(m2)Wk:风荷载标标准值:1..000kkN/m22t:玻玻璃厚度:6..0mmα1:玻璃种类类调整系数数:3..000A:计计算校核处处玻璃板块块面积:1..800mm2Azd==0.3××α1×(t++t2/4)//Wk==0.3××3.0000×(66.0+66.02/4)//1.0000==13.5500m22A=1..800mm2≤Azd=133.5000m2可以满足足使用要求求三、幕墙玻璃板板块结构胶胶计算:幕墙玻璃璃板块结构构胶计算:(第1处)该处选用用结构胶类类型为:SSS6211.按风荷载载和自重效效应,计算硅酮酮结构密封封胶的宽度度:(1)风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度的计算算:Cs1::风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度(mmm)W:风风荷载设计计值:1..400kkN/m22a:矩矩形分格短短边长度:1..200mmf1:结构胶的的短期强度度允许值:0..2N/mmm2按5.66.3条规规定采用Cs1==(W+00.5×qqEA)×aa/2/00.2==(1.4400+00.5×00.0400)×1..200//2/0..2==4.266mm取5mm(2)自重效应应胶缝宽度度的计算:Cs2::自重效应应胶缝宽度度(mmm)B:幕幕墙分格宽宽:1..200mmH:玻玻璃面板高高度:1..500mmt:玻玻璃厚度:6..0mmf2:结构胶的的长期强度度允许值:0..01N//mm2按5.6..3条规定定采用Cs2==H×B××t×255.6/((H+B))/2/110==5.122mm取6mm(3)硅酮结构构密封胶的的最大计算算宽度:6mmm2.硅酮结构构密封胶粘粘接厚度的的计算:(1)温度变化化效应胶缝缝厚度的计计算:Ts3::温度变化化效应结构构胶的粘结结厚度:mmmδ1:硅酮结构构密封胶的的温差变位位承受能力力:255.0%△Ｔ:年温差:622.2℃Us:玻璃板块块在年温差差作用下玻玻璃与铝型型材相对位位移量:mmm铝型材线线膨胀系数数:a1=2.335×100-5玻璃线膨膨胀系数:a2=1×110-5Us=b××△Ｔ×(2..35-11)/1000=1..500××62.2200×((2.355-1)//100=1..260mmmTs3=UUs/(δ1×(2+δ1))0.55=1..260//(0.2250×((2+0..250)))0.55=1..7mm(2)地震作用用下胶缝厚厚度的计算算:Ts4::地震作用用下结构胶胶的粘结厚厚度:mmmH:玻玻璃面板高高度:1..500mmθ:风荷荷载标准值值作用下主主体结构的的楼层弹性性层间位移移角限值(rad)):0..00177ψ:胶缝缝变位折减减系数0.6550δ2:硅酮结构构密封胶的的变位承受受能力，取取对应于其其受拉应力力为0.144N/mmm2时的伸长长率:455.0%Ts4==θ×H×ψ×10000/(δ2×(2+δ2))0.55==0.00017×11.5000×0.6650×11000//(0.4450×((2+0..450)))0.55==1.5mmm4.胶缝推荐荐厚度为:6mmm5.胶缝强度度验算胶缝选选定宽度为为:13mm胶缝选选定厚度为为:8mmm(1)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的拉拉应力:W:风风荷载设计计值:1..400kkN/m22a:矩形分格格短边长度度:1..200mmCs:结构胶粘粘结宽度:133.0000mmσ1=WW×a×00.5/CCs==1.4000×1..200××0.5//13.0000==0.0665N/mmm2(2)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的剪剪应力:H:玻玻璃面板高高度:1..500mmt:玻玻璃厚度:6..0mmσ2=112.8××H×B××t/Css/(B++H)/11000==0.0004N/mmm2(3)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的总总应力:σ=(σσ12+σ22)0.5=((0.06652+0.00042)0.5=00.0655N/mmm2≤0.2NN/mm22结构胶强强度可以满满足要求四、固定片（压压板）计算算:固定片（压压板）计算算:(第1处)Wfgg_x:计算单元元总宽为12000.0mmmHfgg_y:计算单元元总高为15000.0mmmHybb1:压板上部部分高为350..0mmHybb2:压板下部部分高为350..0mmWybb:压板长为40.00mmHybb:压板宽为35.00mmBybb:压板厚为6.0mmmDybb:压板孔直直径为6.0mmmWk::作用在玻玻璃幕墙上上的风荷载载标准值为为1.0000(kNN/m2)qEAAk:垂直于玻玻璃幕墙平平面的分布布水平地震震作用为0.0880(kNN/m2)A:每个压板板承受作用用面积(m2)A=((Wfg__x/10000/22)×(HHyb1+HHyb2)//10000/2=((1.20000/22)×(00.35000+0..35000)/2=00.21000(mm2)Pwkk:每个压板板承受风荷荷载标准值值(KN)Pwkk=Wk×A=11.0000×0.22100==0.2110(KNN)Pw::每个压板板承受风荷荷载设计值值(KN)Pw==1.4××Pwk=1..4×0..210==0.2994(KNN)Mw::每个压板板承受风荷荷载产生的的最大弯矩矩(KN.MM)Mw==1.5××Pw×(Wybb/2)==1.5××0.2994×(00.04000/2))=0.0009((KN.MM)Pekk:每个压板板承受地震震作用标准准值(KN)Pekk=qEAKK×A=00.0800×0.22100==0.0117(KNN)Pe::每个压板板承受地震震作用设计计值(KN)Pe==1.3××Pek=1..3×0..017==0.0222(KNN)Me::每个压板板承受地震震作用产生生的最大弯弯矩(KN.MM)Me==1.5××Pe×(Wybb/2)==1.5××0.0222×(00.04000/2))=0.0001((KN.MM)采用SSw+0.55Se组合M:每个压板板承受的最最大弯矩(KN.MM)M=MMw+0.55×Me=0.0009+00.5×00.0011=0.0009(KKN.M))W:压板截面面抵抗矩(MM3)W=(((Hyhh-Dyb)×BByb2)/6=(((35..0-6..0)×66.02)/6=1174.00(MMM3)I:压板截面面惯性矩(MM4)I=(((Hyhh-Dyb)×BByb3)/122=(((35..0-6..0)×66.03)/122=5522.00(MMM4)σ=1006×M/WW=1066×0.0009/1174.00=52..6(NN/mm22)σ=522.6(NN/mm22)≤84..2(N//mm2)强度满足足要求U:压压板变形(MM)U=1..5×10000×22×(Pwwk+0..5×Peek)×WWyb3/(488×E×II)=1..5×10000×((0.2110+0..5×0..017))×40..03)/(224×0..7×1005×5222.0)=0..012MMMDu:压板相对对变形(MM)Du=UU/L=UU/(Wyyb/2))=0.0012/220.0==0.00006Du=00.00006≤1/1550符合要求求Nvbhh:压板螺栓(受拉)承载能力力计算(N):D:压压板螺栓有有效直径为为5.0660(MMM)Nvbhh=(π×D2×1700)/4==(3.11416××5.06602×1700)/4((GBJ117-8887..2.1--5)=34118.5(N)Nvbhh=34118.5≥2×(PPw+0.55×Pe)=6009.8((N)满足要求求五、幕墙立柱计计算:幕墙立柱计算::(第1处)幕墙立柱按简支支梁力学模模型进行设设计计算：：1.选料:(1)风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值(矩形分布)qw:风风荷载线分分布最大荷荷载集度设设计值(kN/mm)rw:风风荷载作用用效应的分分项系数：：1.4Wk:风风荷载标准准值:1..000kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1..200mmqw=11.4×WWk×B=11.4×11.0000×1.2200=11.6800kN/mm(2)立柱弯矩矩:Mw:风荷载作作用下立柱柱弯矩(kN.mm)qw:风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值:1..680((kN/mm)Hsjccg:立柱计算算跨度:3..600mmMw=qqw×Hsjccg2/8=11.6800×3.66002/8=22.7222kN·mmqEA::地震作用用设计值(KN/MM2):GAk::玻璃幕墙墙构件(包括玻璃璃和框)的平均自自重:4000N/mm2垂直于玻璃幕墙墙平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于玻玻璃幕墙平平面的分布布水平地震震作用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.0400×4000.0000/10000=0.0080kNN/m2γE:幕墙地震震作用分项项系数:1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.0880==0.1004kN//m2qE：水水平地震作作用线分布布最大荷载载集度设计计值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.1044×1.2200=00.1255kN/mmME:地震作用用下立柱弯弯矩(kN·mm):ME=qqE×Hsjccg2/8=00.1255×3.66002/8=00.2022kN·mmM:幕幕墙立柱在在风荷载和和地震作用用下产生弯弯矩(kN·mm)采用SWW+0.55SE组合M=Mww+0.55×ME=2..722++0.5××0.2002=2..823kkN·m(3)W:立立柱抗弯矩矩预选值(cm3)W=M××103/1.005/844.2=2..823××103/1.005/844.2=311.9277cm3qWk::风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(kN/mm)qWk==Wk×B==1.0000×1..200==1.2000kN//mqEk::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.0880×1..200==0.0996kN//m(4)I1,I22:立柱惯性性矩预选值值(cm4)I1=9900×((qWk+0..5×qEEk)×HHsjcgg3/3844/0.77=9900×((1.2000+0..5×0..096))×3.66003/3844/0.77=1194.9955cmm4I2=55000××(qWkk+0.55×qEkk)×Hsjjcg4/3844/0.77/20=55000××(1.2200+00.5×00.0966)×3..60044/3844/0.77/20=1194.9955cmm4选定立立柱惯性矩矩应大于:1194.9955cmm42.选用立柱柱型材的截截面特性:选用型材材号:XCC1\HJJ120001A型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=2166.3144cm4Y轴惯性性矩:Iy=70..488ccm4X轴抵抗抗矩:Wx11=39..392ccm3X轴抵抗抗矩:Wx22=33..234ccm3型材截面面积:A==12.2273cmm2型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=23..068ccm3塑性发展展系数:γ=1.0053.幕墙立柱柱的强度计计算:校核依据据:N//A+M//γ/w≤ｆa=85..5N/mmm2(拉弯构件)B:幕幕墙分格宽宽:1..200mmGAk::幕墙自重:4000N/mm2幕墙自重重线荷载:Gk=4400×WWfg/10000=4400×11.2000/10000=00.4800kN/mmNK:立柱受力:Nk=GGk×Hsjccg=00.4800×3.6600=11.7288kNN:立立柱受力设设计值:rG:结构自重重分项系数数:1..2N=1..2×Nkk=1..2×1..728=2..074kkNσ:立立柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯构件)N:立立柱受力设设计值:2..074kkNA:立立柱型材截截面积:122.2733cm2M:立立柱弯矩:2..823kkN·mWx2::立柱截面面抗弯矩:333.2344cm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=N××10/AA+M×1103/1.005/Wxx2=22.0744×10//12.2273+22.8233×1033/1.005/333.2344=882.5778N/mmm282.5578N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2立柱强度度可以满足足4.幕墙立柱柱的刚度计计算:校核依据据:Umaax≤L/1880Umaxx:立柱最大大挠度Umaxx=5×((qWk+0..5×qEEk)×HHsjcgg4×10000/3884/0..7/Ixx立柱最大大挠度Umax为:188.0255mm≤20mmmDu:立柱挠度度与立柱计计算跨度比比值:Hsjccg:立柱计算算跨度:3..600mmDu=UU/Hsjjcg/11000=118.0225/3..600//10000=00.0055≤1/1880挠度可以以满足要求求5.立柱抗剪剪计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下剪力力标准值(kN)Qwk==Wk×Hsjccg×B//2==1.0000×3..600××1.2000/2==2.1660kN(2)Qw:风风荷载作用用下剪力设设计值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.1600=33.0244kN(3)QEk:地震作用用下剪力标标准值(kN)QEk==qEAkk×Hsjccg×B//2==0.0880×3..600××1.2000/2==0.1773kN(4)QE:地地震作用下下剪力设计计值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.1733=00.2255kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.55QE组合Q=Qww+0.55×QE=3..024++0.5××0.2225=3..136kkN(6)立柱剪应应力:τ:立立柱剪应力力:Ss:立柱型材材截面面积积矩:233.0688cm3Ix:立柱型材材截面惯性性矩:2116.3114cm44t:立立柱壁厚:3..000mmmτ=Q××Ss×1000/Ix/t=33.1366×23..068××100//216..314//3.0000=111.1449N/mmm211..149NN/mm22≤49.66N/mmm2立柱抗剪剪强度可以以满足六、立梃与主结结构连接立梃与主主结构连接接:(第1处)Lct22:连接处钢钢角码壁厚厚:8..000mmmD2:连接螺栓栓直径:122.0000mmD0:连接螺栓栓直径:100.3600mm采用SGG+SW+0.55SE组合N1wkk:连接处风风荷载总值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.0000×11.2000×3.6600×11000=43220.0000N连接处风风荷载设计计值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××43200.0000==60488.0000NN1Ekk:连接处地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.0080×11.2000×3.6600×11000=3455.6000NN1E::连接处地地震作用设设计值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××345..600==449..280NNN1:连接处水水平总力(N):N1=NN1w+0..5×N11E=66048..000++0.5××449..280=66272..640NNN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2k==400××B×Hssjcg==400××1.2000×3..600==17288.0000NN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×11728..000=22073..600NNN:连连接处总合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(66272..64022+20773.60002)0.5=66606.4499NNvb::螺栓的承承载能力:Nv:连接处剪剪切面数:2Nvb==2×3..14×DD02×1300/4==2×3..14×110.36602×1300/4==219005.9771NNum11:立梃与建建筑物主结结构连接的的螺栓个数数:Num11=N/NNvb=66006.4999/211905..971=0.3302个取22个Ncbll:立梃型材材壁抗承压压能力(N):D2:连接螺栓栓直径:122.0000mmNv:连接处剪剪切面数:4t:立立梃壁厚:3..000mmmNcbll=D2×2×1120×tt×Numm1=12..000××2×1220×3..000××2.0000=172280.0000N172880.0000N≥66006.4999N强度可以以满足Ncbgg:钢角码型型材壁抗承承压能力(N):Ncbgg=D2×2×2267×LLct2×NNum1=12..000××2×2667×8..000××2.0000=1022528..000NN1025528.0000N≥66066.4999N强度可以以满足七、幕墙预埋件件总截面面面积计算幕墙预埋埋件计算:(第1处)本工程预预埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力设计值值:V=N22=20073.6600NN:法法向力设计计值:N=N11=62272.6640NM:弯弯矩设计值值(N·mmm):e2:螺孔中心心与锚板边边缘距离:600.0000mmM=V××e2=20073.6600×660.0000=12244166.0000N·mNum11:锚筋根数:4根锚筋层数数:2层Kr:锚筋层数数影响系数数:1..000关于混凝凝土：混凝凝土标号C40混凝土强强度设计值值:fc=19..500NN/mm22按现行国国家标准≤混凝土结结构设计规规范≥GBJJ10采用。选用一级级锚筋锚筋强度度设计值:fy=2100.0000N/mmm2d:钢钢筋直径:Φ12.0000mmmαv:钢筋受剪剪承载力系系数:αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fy)0.5==(4-00.08××12.0000)××(19..500//210..000))0.5==0.9226αv取00.7t:锚锚板厚度:8..000mmmαb:锚板弯曲曲变形折减减系数:αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×8.0000/112.0000==0.7667Z:外外层钢筋中中心线距离离:2110.0000mmAs:锚筋实际际总截面积积:As=NNum1×33.14××d2/4=44.0000×3.114×d22/4=4452.1160mmm2锚筋总截截面积计算算值:As1==(V/KKv+N/00.8/KKb+M/11.3/KKr/Kb/Z)//fy==65.6637mmm2As2==(N/00.8/KKb+M/00.4/KKr/Kb/Z)//fy==57.9900mmm265.6637mmm2≤452..160mmm257.9900mmm2≤452..160mmm24根φ112.0000锚筋可以以满足要求求A::锚板面积:6600000.0000mm220.55fcA=58850000.0000NN=66272..640NN≤0.5ffcA锚板尺尺寸可以满满足要求八、幕墙预埋件件焊缝计算算幕墙预埋件焊缝缝计算:(第1处)Hf:焊焊缝厚度6.0000L:焊焊缝长度180..000σm:弯弯矩引起的的应力σm=66×M/((2×hee×lw2×1.222)==2.5221N/mmm2σn:法法向力引起起的应力σn==N/(22×he×Lw×1.222)==3.6000N/mmm2τ:剪应应力τ=V//(2×HHf×Lw)=11.0166N/mmm2σ:总应应力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5=66.20556.2005N/mmm2≤160NN/mm22焊缝强度度可以满足足!九、幕墙横梁计计算幕墙横梁计算::(第1处)1.选用横梁梁型材的截截面特性:选用型材材号:XCC1\MQQ02800型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=18..157ccm4Y轴惯性性矩:Iy=25..597ccm4X轴抵抗抗矩:Wx11=7.6632cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=5.0014cmm3Y轴抵抗抗矩:Wy11=9.2214cmm3Y轴抵抗抗矩:Wy22=9.0071cmm3型材截面面积:A==6.2885cm22型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=5.9930cmm3塑性发展展系数:γ=1.0052.幕墙横梁梁的强度计计算:校核依据据:Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85..5(1)横梁在自自重作用下下的弯矩(kN·mm)H:玻玻璃面板高高度:1..500mmGAk::横梁自重:3000N/mm2Gk:横梁自重重荷载线分分布均布荷荷载集度标标准值(kN/mm):Gk=3300×HH/10000=3300×11.5000/10000=00.4500kN/mmG:横横梁自重荷荷载线分布布均布荷载载集度设计计值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..450=0..540kkN/mMx:横梁在自自重荷载作作用下的弯弯矩(kN·mm)Mx=GG×B2/8=00.5400×1.22002/8=00.0977kN·mm(2)横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(三角形分分布)qwk==Wk×B==1.0000×1..200==1.2000kN//m风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值qw=11.4×qqwk=11.4×11.2000=11.6800kN/mmMyw::横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)Myw==qw×B2/12==1.6880×1..20022/12==0.2002kN··m(3)地震作用用下横梁弯弯矩qEAkk:横梁平面面外地震荷荷载:βE:动力放大大系数:5αmaxx:地震影响响系数最大大值:0..040Gk:幕墙构件件自重:3000N//m2qEAkk=5×αmax×3300/11000=5×00.0400×3000/10000=0.0060kNN/m2qex::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值B:幕幕墙分格宽宽:1..200mm水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(三角形分分布)qex==qEAkk×B==0.0660×1..200==0.0772KN//mqE:水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度设设计值γE:地震作用用分项系数数:1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.0722=00.0944kN/mmMyE::地震作用用下横梁弯弯矩:MyE==qE×B2/12==0.0994×1..20022/12==0.0111kN··m(4)横梁强度度:σ:横横梁计算强强度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.55SE组合Wx1::X轴抵抗矩:7..632ccm3Wy2::y轴抵抗矩:9..071ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=(MMx/Wx1+Myw/Wy2+0..5×MyyE/Wy2)×1103/1.005=333.8886N/mmm233.8886N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2横梁正应应力强度可可以满足3.幕墙横梁梁的抗剪强强度计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下横梁梁剪力标准准值(kN)Wk:风荷载标标准值:1..000kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1..200mm风荷载线线分布呈三三角形分布布时：Qwk==Wk×B2/4==1.0000×1..20022/4==0.3660kN(2)Qw:风风荷载作用用下横梁剪剪力设计值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.3600=00.5044kN(3)QEk:地震作用用下横梁剪剪力标准值值(kN)地震作用用线分布