四川水电站泄洪洞出口明渠围堰减渗帷幕灌浆施工方案

出口明渠围堰减渗帷幕灌浆方案编制：校核：审核：批准;目录1概述11.1工程概况11.2工程地质及水文地质概况11.2.1工程地质概况11.2.2水文地质概况33出口围堰减、防渗处理布置原则及工程量44出口围堰减渗帷幕施工方案94.1施工工艺流程94.2、施工主要参数、机具与材料104.21.高压灌浆施工主要技术参数104.2.2高喷孔钻灌分序114.2.3钻孔方法114.2.4钻孔结构114.2.5套管护壁方法114.2.6钻进施工124.2.7高喷设备机具安装144.2.8制浆174.2.9喷射灌浆及提升174.2.10补浆回填204.2.11设备机具清洗205高喷安全技术措施206安全管理206.1建立安全生产管理机构206.2安全控制措施217文明施工与环境保护217.1文明施工217.2环境保护228计划设备资源配置229计划工期22第32页共22页1概述1.1工程概况水电站处于大渡河上游河段，系大渡河干流水电规划“三库22级”的第11级电站，上接长河坝电站，下游为泸定电站，坝址位于四川省甘孜藏族自治州康定县姑咱镇上游约3km处。坝址控制流域面积56942km2，多年平均流量847m³/s。水库正常蓄水位为1476.00m，相应库容1.24亿m³。电站总装机容量850MW（大800MW、小50MW），多年平均年发电量38.61亿kW·h。坝址上距丹巴县城约100km，下距康定县和泸定县分别为31km和30km，距成都约340km。坝址区有省道S211线公路相通，并在瓦斯河口与国道G318线相接，对外交通十分方便。水电站是以发电为主的大（Ⅱ）型工程。电站采用水库大坝和“一站两厂”的混合式开发，枢纽建筑物主要由沥青混凝土心墙堆石坝、1条岸边溢洪道、1条泄洪洞、坝后小电站厂房和主体引水发电建筑物等组成。大坝为沥青混凝土心墙堆石坝，坝顶高程1481.50m，最大坝高95.5m。水电站泄洪洞布置在左岸山体内，由一条有压接无压遂洞及进、出口建筑物组成，隧洞进口高程1420.0m，出口高程1403.96m，消力池高程1393.0m。平面位置位于溢洪道与1#引水隧洞之间，泄洪洞洞长688.43m，有压段为圆形断面，洞径D=13.5m，无压洞为城门洞形，拱座以下宽×高=13×12.24m，拱座以上高3.76m。出口EL.1418以下消力池及尾渠段总开挖长度360.38m，EL.1418以下最大开挖深度28m；其中桩号0+688.43～0+848.43段，为消力池开挖段，长度160m，开挖底高程EL.1390，开挖深度28m；0+848.43～0+906.81，为护坦开挖段，开挖高程EL.1401.5,长度58.36m；0+906.81～0+928.81，为护坦尾部大块石回填区，开挖长度22m，开挖底高程EL.1393，深度25m；尾部0+928.81～1+048.81,开挖高程EL.1401.5,按1：10边坡开挖。出口开挖详见泄洪洞出口结构布置纵剖图(招标出口结构图)。1.2工程地质及水文地质概况1.2.1工程地质概况地段①层：漂（块）卵（碎）砾石夹砂土（fglQ3），主要分布在泄洪洞引水渠、出水渠底部及消力池地段，厚度25～70m左右，顶面埋深10～50m左右，成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据钻孔资料，漂（块）石粒径以300～200mm为主，部分粒径达500mm以上，漂（块）石平均含量约占15%左右；卵（碎）石粒径以120～60mm为主，次为180～150mm，共约占25～30%；砾石粒径以50～20mm为主，次为20～5mm，共约占30～40%；粗颗粒基本构成骨架，充填灰～灰黄色含泥中细砂或中粗砂，占10～15％，局部具架空结构。该层具强透水性，局部中等透水。②层：漂（块）砂卵（碎）砾石层（alQ41），主要分布在泄洪洞引水渠、出水渠部位，厚度20～25m左右，顶面埋深5～30m左右。在该层中部及顶部有砂层透镜体分布。成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据钻孔资料，部分粒径达500mm以上，>200mm漂（块）石含量为7.00%～35.00%之间，平均含量为18.70%，200～60mm卵（碎）石平均含量为28.75%，60～2mm砾石含量为43.00%～32.00%之间，平均含量为37.65%，2～0.075mm砂含量为20.40%～7.50%之间，平均含量为13.98%，<0.075mm细粒含量为1.60%～0.50%之间，平均含量为0.92%，<5mm颗粒粒径含量为28.00％～12.00％之间，平均为20.61%。该层粗颗粒基本构成骨架，局部有架空现象，具强透水性，局部中等透水。③层：漂（块）砂卵砾石层（alQ42），分布在泄洪洞引水渠、出水渠地段，厚度15m～30m左右，该层中部及顶部有砂层透镜体分布。成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据勘探资料，在颗粒级配组成中，部分漂（块）石粒径达500mm以上，>200mm漂（块）石含量为6.00%～54.00%，平均含量为26.34%，200～60mm卵石含量平均为23.16%，60～2mm砾石含量平均为38.42%，2～0.075mm砂含量平均为11.51%，<0.075mm细粒含量为0.20%～1.50%，平均为0.57%，<5mm粒径颗粒含量为7.00%～29.00%，平均为18.26%。该层粗颗粒基本构成骨架，局部有架空现象，具强透水性，局部中等透水。④层：漂（块）卵（碎）砾石土（pl+sefQ41），分布在泄洪洞引水渠段，堆积厚度下厚上薄，一般15m左右。主要由花岗岩、石英闪长岩等构成，无分选，口堆积体中，>200mm漂（块）石含量为19.59%左右，200～60mm碎石含量为27.45%，<60mm颗粒含量为52.99%，其中无粘粒含量。具架空结构，强透水性。⑤层：块碎石土（col+dlQ4），主要分布在泄洪洞引水渠、出水渠、消力池等后坡地带。块碎石成份主要由近源花岗岩、石英闪长岩等构成，无分选，多呈棱角状，具架空结构，强透水性。（泄）0+688.43m～1+048.81m明挖段：方向S36°8'41"W。（泄）0+688.43m～0+848.43m，地基主要为弱风化斜长花岗岩，弱卸荷为主，局部地基及部分工程边坡为强卸荷斜长花岗岩或覆盖层；另据HZK107钻孔揭示，消力池末端轴线外侧，地基设计底板以下9～11m深度范围内，岩体破碎，推测为挤压破碎带。0+848.43m～1+048.81m出水渠段，地基为冰水堆积漂（块）卵（碎）砾石夹砂土（第①层），第②、③层冲积漂（块）砂卵（碎）砾石，地基覆盖层厚度约10～55m左右。1.2.2水文地质概况据泸定站1952～2006年年最大洪峰流量系列统计，年最大洪水一般发生在6～9月，出现在7月份的机率最多，占总频次的50.9%左右。年最大洪峰最早发生在6月7日（2005年），流量为2620m³/s，最晚发生在9月21日（1974年），流量为3540m³/s。年最大洪峰系列最大值为5800m³/s（1992年6月29日），年最大洪峰系列最小值为2090m³/s（2002年6月24日）。根据大金、泸定站1904年历史洪水洪峰，采用面积内插法计算电站1904年历史洪水洪峰为7110m³/s。历史洪水重现期采用泸定站分析成果。此外，为分析上述内插方案计算电站1904年历史洪水洪峰的合理性，建立电站与泸定站1952～2006年同步年最大洪水洪峰相关关系，根据相关关系可推求电站1904年历史洪水洪峰流量为6990m³/s，与面积内插结果非常接近，表明采用面积内插法计算电站1904年历史洪水洪峰7110m³/s合理可靠。大渡河水位：枯水期（11月～次年4月）按10年一遇，相应流量981m³/s，水位高程EL.1413.5m；汛期（5月～10月）按10年一遇，相应流量4710m³/s，水位高程约EL.1418.8m。根据四川省大渡河水电站泄洪（兼导流）洞工程施工招标文件（合同编号：HJP/SG011-2010）附件二工程地质资料，覆盖层渗透系数见下表：层位岩性代号渗透系数允许渗透坡降KJcm/s③漂（块）砂卵砾石层alQ245.26×100-2∫2.01×100-10.10∫0.12（局部0.077）③-a、③-b②-a、②-b②-c、②-d砂层alQ24alQ146.86×100-30.20∫0.25②漂（块）砂卵（碎）砾石层层alQ144.44×100-2∫7.4×10--2（局部4.444×10--3）0.12∫0.15（局部0.077）①漂（块）卵（碎碎）砾石夹砂土fglQ32.24×100-2∫9.83×100-20.12∫0.15（局部0.077）④、⑤块碎石colQ4块碎石土Col+dlQQ4SefQ43出口围堰减、防渗处理布置原则及工程量根据招标设计泄洪洞出口开挖结构图，出口开挖结构及图示工程地质情况，出口围堰减渗帷幕主要布置在桩号0+838.43~0+934.77段大块石置换回填区，该区开挖结构为梯形结构，底宽5m，顶部开挖宽度22m，开挖底高程EL.1393m，开挖穿越地层为：漂（块）卵（碎）砾石夹砂土（fglQ3），厚度25～70m左右，顶面埋深10～50m左右，成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据钻孔资料，漂（块）石粒径以300～200mm为主，部分粒径达500mm以上，漂（块）石平均含量约占15%左右；卵（碎）石粒径以120～60mm为主，次为180～150mm，共约占25～30%；砾石粒径以50～20mm为主，次为20～5mm，共约占30～40%；粗颗粒基本构成骨架，充填灰～灰黄色含泥中细砂或中粗砂，占10～15％，局部具架空结构。该层具强透水性，局部中等透水。漂（块）砂卵（碎）砾石层（alQ41），主要分布在泄洪洞引水渠、出水渠部位，厚度20～25m左右，顶面埋深5～30m左右。在该层中部及顶部有砂层透镜体分布。成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据钻孔资料，部分粒径达500mm以上，>200mm漂（块）石含量为7.00%～35.00%之间，平均含量为18.70%，200～60mm卵（碎）石平均含量为28.75%，60～2mm砾石含量为43.00%～32.00%之间，平均含量为37.65%，2～0.075mm砂含量为20.40%～7.50%之间，平均含量为13.98%，<0.075mm细粒含量为1.60%～0.50%之间，平均含量为0.92%，<5mm颗粒粒径含量为28.00％～12.00％之间，平均为20.61%。该层粗颗粒基本构成骨架，局部有架空现象，具强透水性，局部中等透水。漂（块）砂卵砾石层（alQ42），分布在泄洪洞引水渠、出水渠地段，厚度15m～30m左右，该层中部及顶部有砂层透镜体分布。成分以花岗岩、闪长岩为主，少量砂岩、灰岩。据勘探资料，在颗粒级配组成中，部分漂（块）石粒径达500mm以上，>200mm漂（块）石含量为6.00%～54.00%，平均含量为26.34%，200～60mm卵石含量平均为23.16%，60～2mm砾石含量平均为38.42%，2～0.075mm砂含量平均为11.51%，<0.075mm细粒含量为0.20%～1.50%，平均为0.57%，<5mm粒径颗粒含量为7.00%～29.00%，平均为18.26%。该层粗颗粒基本构成骨架，局部有架空现象，具强透水性，局部中等透水。这三层都具有强透水性，根据投标文件，采取了单排孔控制性帷幕灌浆减渗处理，帷幕施工质量难以得到保证，难以达到预期的减、防渗效果。一旦在开挖过程中由于渗漏而形成管涌，将增加处理的难度，严重影响施工进度。在投标中围堰帷幕灌浆，采取的是控制性帷幕灌浆的方法，控制性帷幕灌浆主要采用加化学浆液的双液灌浆系统。控制性灌浆技术,是指相对于常规水泥灌浆技术,其灌浆前的造孔成孔率可控、浆液固化时间可控、浆液的渗漏范围可控。其缺点，浆液中水泥使用量也受到控制，致而形成帷幕墙的水泥结石体强度受到较大的控制，在相对水头较高、压差较大的情况下难以起到防渗、减渗的效果。为此，根据实际的工程施工情况、实际的地层地质结构和水文地质情况，为确保围堰帷幕灌浆质量，真正起到帷幕防、减渗的施工效果，确保开挖施工的正常、顺利进行，围堰减渗帷幕灌浆拟进行调整：按双排孔布置，帷幕轴线总长度190m，孔距1.2m，排距0.70m，灌浆孔深28m，施工工程量8866m，比投标围堰控制性帷幕灌浆工程量增加3304m（投标围堰控制性帷幕灌浆工程量为5562m）。出口围堰减渗帷幕灌浆布置见下图：4出口围堰减渗帷幕施工方案出口围堰减渗帷幕主要布置在桩号0+838.43~0+934.77段大块石置换回填区，该区开挖结构为体形结构，底宽5m，顶部开挖宽度22m，开挖底高程EL.1393m，开挖底高程地层为漂（块）卵（碎）砾石夹砂土（fglQ3），厚度25～70m左右，顶面埋深10～50m左右，该层具强透水性，局部中等透水。开挖地层底高程相对枯水期水位高程EL.1413.5，高差20.5m，相对汛期水位高程EL.1418.8，高差25.8m，靠河侧开挖渗透面积：枯水期3895m2，汛期渗透面积4902m2；为确保开挖的顺利进行，必须采取减渗措施。围堰减渗帷幕灌浆双排孔布置，孔距1.2m，排距0.7m，拟采取高压旋喷帷幕灌浆，形成减渗帷幕墙的施工方案。施工准备工作及要求：1）高压喷射灌浆处理的施工场地应平整、稳固，对泄0+902~0+940段低洼、表层松散、紧临河床的区域，采用置换的处理措施，置换宽度8m，深度5~6m，长度80m，置换工程量约3800m3。2）风、水、电设置专用管路和线路。3）施工场地布置进行全面规划，开挖排浆沟和集浆池，做好冒浆排放措施和环境保护措施。排浆沟和集浆池根据现场实际情况进行布置。4）注意施工区的环境保护，做好废水、废浆的处理或回收。5）基准点、孔位等，复核测量并妥善保护。6）根据高压喷射注浆方法准备施工设备器具。4.1施工工艺流程高压喷射灌浆施工工艺流程参见图4.1-1。图4.1-1高压喷射灌浆施工工艺流程图4.2、施工主要参数、机具与材料4.21.高压灌浆施工主要技术参数泄洪洞洞出口段围堰高喷减渗帷幕灌浆采用三管法旋喷方案，分两排两序施工，孔距为1.2m，排距0.7m,旋喷桩有效直径≥1000mm，钻孔有效深度超过设计墙底深度0.3m。拟定高喷灌浆施工技术参数见表4.2-1。实际施工时应根据现场生产性试验，对暂拟定的布孔方式、孔距、排距和孔深以及浆液配合比、喷射流量、压力、旋转和提升速度等技术参数进行修正，以满足设计防渗要求，指导高喷灌浆工程正常施工。表4.2-1高压喷射灌浆技术参数项目高喷灌浆技术参参数水压力（MPa）40流量（L/miin）75~90喷嘴孔径(mmm)及个数数1.75～1..85（2个）气压力（MPa）0.6～0.88流量（m3/mmin）1.2～2喷嘴个数2个浆压力（MPa）0.4～1.00流量（L/miin）75～85进浆比重（kgg/cm33）1.5～1.66回浆比重（kgg/cm33）1.1～1.33喷嘴孔径(mmm)及个数数1.75～1..85（2个）旋喷提升速度（cmm/minn）Ⅰ序孔4～5cm/minn，Ⅱ序孔6～8cm//min转速（r/miin）6～84.2.2高喷孔钻灌分序1）两孔高压喷射灌浆先施工外侧排，再施工内侧排。2）高压喷射灌浆施工按照自周边向中间的方法进行。3）同一排内的高喷灌浆孔一般分两序施工，先施工Ⅰ序孔，后施工Ⅱ序孔，逐序加密。Ⅰ、Ⅱ序孔的间隔时间宜大于24h，使Ⅰ序孔在喷射灌浆后其固结体能够具有一定强度。4.2.3钻孔孔方法结合灌区地质条条件、施工工要求及现现场实际情情况，高压压喷射灌浆浆孔采用风风动潜孔锤锤跟套管护护壁成孔，在在起拔套管管前向孔内内下入特制制的PVC花管护壁壁。4.2.4钻孔孔结构钻孔孔径须与高高喷管管径径相匹配，孔孔径采取Φ127mmm或Φ146mmm套管跟管管钻进的至至设计深度度27m钻孔结构构。4.2.5套套管护壁方方法1）Φ127或Φ1446套管①跟Φ127或Φ1446套管至设设计深度27m；②下入Φ90mmPVCC花管；③拔出Φ127或或Φ146套管；④留置Φ90mmPVCC花管起护护壁作用。4.2.6钻钻进施工1）钻孔设备器具具①钻机：MZ2000、YGL--100履带式全全液压钻机机（跟套管管）。②空压机：E8550RH高风压空空压机。③跟管钻具：Φ1127或Φ146偏心跟管管钻具，ΦΦ127或Φ146套管。④潜孔锤：CIRR150、CIR1110潜孔锤。⑤拔管设备：600T液压拔管管机或振动动拔管器。⑥灌浆泵：TTBB180//10灌浆泵。设备性能参见表表4.2..6-1。表4.2.6-11设备性能能表名称性能参数备注MZ200钻机机钻孔直径(mmm)：254钻孔深度(m))：80动力头扭矩(NN.m)：34000内燃机功率(KKW)：45YGL-1000钻机钻孔直径(mmm)：250钻孔深度(m))：150动力头扭矩(NN.m)：60000电机功率(KWW)：37高风压空压机E850RH压力(MPa)：22.07流量(m³/minn)：24功率(KW)：2550外形尺寸(mmm)：44966×21000×23310XY-2液压回转钻机钻孔直径(mmm)：46～165钻孔深度(m))：380钻孔倾角(°))：0～90电机功率(KWW)：22立轴转速(r//min))：65；114；180；248；310；538；849；11722最大扭矩(N..m)：27600最大起拔力(KKN)：60立轴行程(mmm)：600立轴通孔直径((mm)：76外形尺寸(mmm)：21500×9000×16990TTB180//10高压注浆泵额定压力(MPPa)：10理论排量(L//min))：180功率(kW)：188.52）钻机安装钻机安放平稳牢牢固，钻杆杆和粗径钻钻具的垂直直度偏差不不超过0.5%。钻机回转器输出出轴中心轴轴线与钻孔孔中心线保保持一致，钻钻头对准钻钻孔中心位位置。3）跟管施工跟管钻进前，安安设好套管管导向架。①用同径常规钎头头先造孔1m左右，为为跟管钻进进提供定位位和导向作作用。②Φ146偏心跟管管钻具下孔孔前应逐一一检查风动动潜孔锤、偏偏心钻头、套套管及套管管靴。③开钻前，将连接接好的潜孔孔锤及钻头头放入带有有套管靴的的套管内，让让偏心钻头头伸出套管管靴，将组组装好的钻钻具就位于于预先凿好好的导向浅浅孔内。开开动钻机，正正转速度达达到一定时时，偏心钻钻头张开，方方可进行钻钻进。④跟管钻进过程中中，边加钻钻杆边加接接套管。⑤钻进结束或需更更换中心钻钻具时，先先将孔底残残渣吹尽，脱脱开中心钻钻具的回转转动力，停停止回转，缓缓慢提升中中心钻具至至偏心钻头头后背与套套管靴前端端接触为止止，用管子子钳卡持钻钻杆，作反反时针方向向回转，同同时缓慢试试提中心钻钻具。⑥在跟管过程中，如如遇到大孤孤石难以穿穿过时，采采用小口径径潜孔锤超超前钻孔穿穿过大孤石石，为后续续跟管钻具具钻进提供供阶梯临空空面，再下下入跟管钻钻具继续跟跟套管，或或采用孔内内爆破的方方法爆破破破碎大孤石石，再跟进进套管。4）下设特制的PPVC花管跟管钻进至预定定深度后，即即可将跟管管钻头、冲冲击器、钻钻杆提升出出孔外。在在套管中下下入特制的的PVC花管，然然后拔出套套管。4.2.7高喷喷设备机具具安装4.2.7.11高喷设备备机具高压喷射灌浆施施工机具和和设备，由由高速浆液液搅拌机、高高压发生设设备（高压压水泵、注注浆泵、空空压机等）、旋旋喷钻机、专专用喷射管管及高压管管路等组成成，并配备备监测水（气气、浆）的的压力表、流流量计及相相应的转速速、提升速速度记录仪仪等。导流流器在高压压下能旋转转灵活，喷喷嘴材质具具有高耐磨磨性。三重管法，即喷喷射管为三三重管，喷喷射介质为为水、水泥泥基质浆液液和压缩空空气的高喷喷灌浆方法法。水、气气、浆三种种介质分别别用高压水水泵、空气气压缩机、灌灌浆泵输送送到喷射装装置进行喷喷射作业。三重管法高压喷喷射灌浆施施工机具主主要如下：：1）旋喷钻机：XLL-50型履带式式旋喷钻机机（无级变变速，转速速、提升速速度显示）。2）三重管：TYY-3011型（配套套喷头、导导流器）。3）高压注浆泵：：ZJB//BP-990(A)高压注注浆泵（压压力50MPPa，流量1114L/mmin；流量、压压力显示），TTB180/10高压灌浆泵（压力10MPa，流量180L/min）。4）空压机：XPP375EE（风压0.866MPa，风量100.6m³³/min）。5）高压胶管：内内径Φ19mmm，压力30～60MPPa。6）泥浆比重计：NNB1型。7）仪器：自动记记录仪及其其它仪器。主要设备性能见见表4.22.7.11-1。表4.2.7.11-1设备性能能表名称性能简述备注旋喷钻机XL-50钻孔深度：500m最大扭矩：18800N..m动力头转速：00～80/2240r//min动力头最大行程程：35000mm提升速度：0..06～0.9//1.8mm/minn电机功率：222KW高压注浆泵ZJB/BP--90(AA)额定排出压力：：50MPPa理论流量：1114L/mmin电机功率：900KWTTB180//10高压注浆泵额定压力(MPPa)：10理论排量(L//min))：180功率(kW)：188.5空压机XP375E额定排气压力：：0.866MPa理论流量：100.6m³³/minn电机功率：755KW三重管泥浆比重计NB1测量范围：0..96～3g/ccm³测量精度：0..01g//cm³4.2.7.22机具安装装高压喷射灌浆施施工设备机机具连接安安装参见图图4.2..7.2--1。图4.2.7.22-1高压喷射射灌浆施工工设备机具具连接示意意图1）旋喷钻机就位位。2）喷嘴、三重管管、导流器器等按要求求组装。3）用中压胶管连连接三重管管导流器输输气口与空空压机风管管出口，用用高压胶管管连接三重重管导流器器输浆（水水）口与高高压注浆泵泵出口。4.2.7.33试运转下喷射管前，进进行地面试试喷，检查查机械及管管路运行情情况。三重管喷射装置置的水、气气喷嘴轴线线重合，喷喷射时水、气气射流同轴轴，气在水水射流的周周围保护水水射流以延延迟水射流流的能量衰衰减，提高高射流对地地层的冲切切效果；浆浆喷嘴通常常设在喷头头的锥端，浆浆液向下喷喷射，也可可设在水、气气喷嘴的下下部，浆液液向两侧水水平喷射。三三重管法机机械试运行行参照如下下规定：1）空压机风压保保持0.7MMPa；2）灌浆泵压保持持0.6MPPa，3）水压保持400Mpa，射流同同轴喷射；；3）调整喷射管旋旋转速度和和提升速度度，不超过过设计规定定值的10%；4）输送浆液管路路和供水水水路通畅；；压力、流量等仪仪表能正确确显示。4.2.7.44下喷射机机具喷射机具试运转转正常后，从PVC管内下入三重管至预定深度，作高压水射水试验，检验合格后方可进行高压喷射灌浆。下入或拆卸喷射射管时，采采取措施防防止喷嘴堵堵塞。4.2.8制浆浆4.2.8.11.制浆设设备制浆机采用ZJJ-4000高速搅拌拌机，其性性能见表44.2.88.1-1。表4.2.8.11-1搅拌机性性能名称性能简述备注高速搅拌机ZJ-400理论容积：4000L电机功率：7..5KW4.2.8.22浆液制备备高压喷射减渗帷帷幕灌浆浆浆液配比拟拟采用：水：水泥：膨润润土=0.8~~1：1：0.2，掺加2~3..5%水玻璃外外加剂，控控制浆液凝凝固时间。具具体掺加量量通过试验验确定，确确保再灌浆浆过程中不不凝堵灌浆浆管路。浆液制备工艺如如下：1）按试验推荐配配比配料，计计量误差小小于5%。水泥等等固相材料料采用重量量称量法计计量。2）高压喷射浆液液使用高速速搅拌机ZJ-4400搅拌。按配合比将计量量好的水加加入高速搅搅拌机中，将将袋装水泥泥倒入高速速搅拌机中中，高速搅搅拌时间不不小于1mmin。3）浆液须搅拌均均匀，用NB1比重计测测定浆液密密度。制备备好的浆液液经40目筛网过过筛后使用用。4）水泥浆自制备备至用完时时间不超过过4h。5）低温季节施工工做好机房房和输浆管管路的防寒寒保温工作作，高温季季节施工采采取防晒和和降温措施施。浆液温温度保持在在5～40℃。4.2.9喷射射灌浆及提提升4.2.9.11高压喷喷射灌浆工工艺参数见表4.2-1。1）开始时，先送送高压水，确确保管路及及喷嘴畅通通，再送压压缩空气，最最后送浆液液。一般情情况下，压压缩空气可可晚送30s左右。2）当喷头下至设设计深度，先先按规定参参数进行原原位喷射，待待浆液返出出孔口、情情况正常后后方可开始始提升喷射射。3）灌浆压力以控制制水泥灌浆浆泵的机身身压力表读读数为准，一一般Ⅰ序孔控制制在1.0～1.5MMPa范围。Ⅱ序孔控制制在1.5～2.0MMPa范围，Ⅱ序孔的终终孔段或全全孔段重复复灌浆控制制压力在2.0～2.5MMPa。加灌化化学控制液液的目的主主要是提高高灌浆压力力值。要求求I序孔灌浆浆尽可能的的减少小于于0.5MMPa压力状态态下的灌浆浆。Ⅱ序孔要尽尽可能的减减少小于1.0MMPa压力状态态下的灌浆浆。4）、灌入浆液量以以控制灌入入计划浆液液量为主，灌灌入浆液量量为700～900LL/m。5）、灌浆结束条件件：达到要要求计划浆浆液量和要要求灌浆压压力后即可可结束灌浆浆。4．2.9.2喷喷射灌浆1）高压喷射灌浆浆按照全孔孔自下而上上连续作业业。2）按照拟定的喷喷射压力、流流量、提升升速度、旋旋转速度等等参数边提提升边旋转转喷头进行行喷射灌浆浆，直至终终喷高度。3）施工过程中，经经常检查泥泥浆（水）泵泵的压力、浆浆液流量、空空压机的风风压和风量量、钻机转转速、提升升速度及耗耗浆量。4）根据返浆量调调整提升速速度，返浆浆量过大，可可适当提高高提升速度度；返浆量量过小，适适当降低提提升速度；；若不返浆浆，立即停停止提升，并并采取相应应措施。5）喷射注浆过程程中需拆卸卸注浆管时时，先停止止提升和回回转，同时时停止送浆浆，然后逐逐渐减少风风量和水量量。拆卸完完毕继续喷喷射注浆时时，搭接段段进行复喷喷，复喷长长度不得小小于0.22m。6）根据现场实际际情况，高高喷浆液可可采用综合合法进行回回收处理。孔孔口冒出的的浆液进入入沉淀池经经筛网过滤滤后流入集集浆池，再再经过泥浆浆净化器净净化处理后后进入搅拌拌槽进行回回收利用。7）喷射注浆达到到设计高程程后，即可可停风、停停水，继续续用注浆泵泵注浆，待待水泥浆从从孔口返出出后，即可可停止注浆浆，然后将将注浆泵的的吸水管移移至清水箱箱，抽吸定定量清水将将注浆泵和和注浆管路路中的水泥泥浆顶出，然然后停泵。4.2.9.33冒浆处理理在旋喷过程中，往往往有一定定数量的土土粒。随着着部分浆液液沿注浆管管管壁冒出出地面。通通过对冒浆浆的观察，可可以及时了了解地层状状况、旋喷喷的大致效效果和旋喷喷参数的合合理性等。根根据类似施施工经验，冒冒浆（内有有土粒、水水及浆液）量量小于注浆浆量20%者为正常常现象，超超过20%或完全不不冒浆时，应应查明原因因并采取相相应措施。1、若地层中有较较大空隙引引起的不冒冒浆，则可可在浆液中中掺加适量量的速凝剂剂，缩短固固结时间，使使浆液在一一定土层范范围内凝结结。另外，可可在空隙地地段增大注注浆量，填填满空隙后后再继续正正常旋喷。2、冒浆量过大的的主要原因因，一般是是有效喷射射范围与注注浆量不想想匹配。注注浆量大大大超过旋喷喷固结所需需的浆量所所致。减少冒浆量的措措施有三种种：1）提高喷射压力力。2）适当缩小喷嘴嘴直径。3）加快提升和旋旋转速度。对于冒出地面的的浆液，可可经过滤、沉沉淀除去杂杂质和调整整浓度后，予予以再利用用。4.2.9.44施工过程程控制1）水泥浆液进行行严格的过过滤，防止止喷嘴在喷喷射作业时时堵塞。2）定期测试水泥泥浆液密度度。如浆液液水灰比为为1:1时，其其相应浆液液密度为11.5g/ccm³。当施工工中浆液密密度超出上上述指标时时，立即停停止喷注，调调整浆液密密度至上述述正常范围围后，方可可继续喷注注。3）高压喷射灌浆浆因故中断断后恢复施施工前，对对中断孔段段进行复喷喷，搭接长长度不得小小于0.55m。采取取搭接复喷喷处理后，方方可继续向向上提升及及喷射灌浆浆，并记录录中断深度度和时间。停停机超过3h时，对泵泵体输浆管管路进行清清洗后方可可继续施工工。4）高压喷射灌浆浆过程中，出出现压力突突降或骤增增、孔口回回浆密度或或回浆量异异常等情况况时，必须须查明原因因，及时处处理。5）施工过程中，采采集冒浆试试样。每种种主要地层层取冒浆试试件不少于于6组。6）高喷灌浆过程程中，孔内内漏浆过大大，出现不不返浆时，采采取下列措措施处理：：①不提升喷管进行行静喷，待待孔口恢复复返浆后，再再继续进行行高喷。②降低提升速度，上上下重复喷喷灌。③加大水泥浆比重重。④严重漏浆地段，可可向孔内加加入砂进行行堵漏。4.2.10补浆回填高喷灌浆结束，利利用冒浆或或水泥浆及及时回灌，直直至孔口浆浆面不下降降为止。4.2.11设设备机具清清洗高压喷射作业完完成后，及及时清水将将设备、管管路及喷射射管清洗干干净。损坏坏的部件要要及时修理理和更换，运运转部分要要涂抹黄油油以利润滑滑和防锈。5高喷安全技术措措施1）高压注浆泵，认认真检查、维维护，各类类密封圈保保持良好；；指定专人人操作泵；；压力表定定期检修校