坡屋面施工方案最终

坡屋面施工方案PAGEPAGE8坡屋面专项项项施工方案案编制审核审批目录录录TOC\o"1-1"一、工程概况和和和坡屋面面结构构特点2二、编制依据222三、施工工工工艺流程及及及过程………………………3四、模板工程333五、钢筋分项施施施工4六、混凝土工程程程控制要要点44七、质量控制措措措施5八、安全措施555九、工程参数计计计算6坡屋面模板施工工工方案工程概况和坡屋屋屋面结构构特点点工程概况：本工工工程位于于，地地上四层层，地地下一层层局部部为人民民防空空地下室室，钢钢筋混凝凝土框框架结构构，总总建筑面面积3321666平平方米，标标准准层高4..88米、4.55米。建建筑的相相对设设计标高±0.00000相当于绝绝对对标高为为866.7000mm,室内外外高高差150000mm。耐耐火火等级二二级，使使用年限限500年，屋面面防防水等级级为二二级，防防水层层合理使使用年年限为155年，框架架抗震等等级为为二级，抗抗震震裂度为为7度。坡屋面结构特点点点和施工工难点点：本工工程屋屋面结构构部分分设计为为全现现浇钢筋筋砼斜斜屋面，砼砼斜斜屋面支支撑体体系依托托四周周框柱梁梁、及及中间部部分双双排框柱柱支撑撑的方式式进行行设计，周周边边均有天天沟挑挑檐，结结构较较复杂（附附侧侧图），屋屋面面设计坡坡度为为42°，坡屋面面板板厚为120mmm，屋面梁梁为为垂直于于纵向向屋脊的的横向向上，梁梁板柱柱斜向节节点较较复杂，坡坡屋屋面最高高处净净高达到12M，宽度达达到20.99M，且老虎虎窗窗之多。施施工工难点：：本次次施工的的农大大教学楼楼斜屋屋面分部部工程程，存在在坡度度大，跨跨度达达到20多米，坡坡长长达到16米，高度度达达到12米，在一一定定程度上上增加加了模板板支设设、钢筋筋绑扎扎、砼浇浇筑的的施工难难度及及施工方方法，针针对本次次坡屋屋面的施施工特特点，特特作如如下专项项施工工方案。编制依据1、《建筑工工程施施工质量量验收统统一标标准》GB5003300--200012、《混凝土结结构工工程施工工规范》GB5006666--200113、《建筑施工工模板板安全技技术规范范》JGJ11662-2200084、《建筑施工工扣扣件式钢管管管脚手架架安全全技术规规范》JGGJ1300-201115、《建筑施工工现现场管理标标标准》DBJ1144-0333--200056、《施工图图纸、设设计变变更通知知、施施工组织织设计计》三、施工工艺流流流程及过过程施工工艺流程：：：满堂红红脚手手架搭设设→铺设四周周大大檐模板→支设斜屋屋面面梁底模模板→斜屋面梁梁侧侧模→斜屋面板板底底模→四周大檐檐钢钢筋绑扎→四周大檐檐砼砼浇灌→中间柱子子分分段浇筑→斜屋面梁梁钢钢筋绑扎→斜屋面板板钢钢筋绑扎→分段浇灌灌砼→依次推进进完完成。施工过程：由于于于本工程程坡屋屋面坡度度大，四四周还有有挑出出较宽的的挑檐檐天沟，且且中中间设计计的双双排砼柱柱子为为独立状状态，高高度较高高，为为了保证证混凝凝土浇筑筑质量量和安全全施工工，在浇浇筑斜斜屋面砼砼之前前，首先先将四四周伸出出去的的挑檐天天沟平平板砼浇浇筑完完成，同同时将将中间双双排钢钢筋砼柱柱子浇浇灌1/2高度，以以减减少整体体砼施施工的集集中荷荷载，增增强架架子的稳稳定性性，同时时由于于斜屋面面的坡坡度较大大，在在进行混混凝土土施工时时很难难控制混混凝土土的流动动性，斜斜面顶板板部分分拟采用用分段段浇筑的的方式式施工。四、模板工程坡屋面底模支撑撑撑搭设采采用满满堂脚手手架，经经计算（计计算算式附后后），立立杆纵横横间距距为1～1.2m，水平杆杆步步距为1.5m，并在离离地200㎜设扫地地杆杆一道，在在紧紧靠现浇浇屋面面板底模模沿屋屋面坡度度方向向加设横横杆一一道，以以使支支撑系统统形成成井字架架结构构。密布布水平平剪刀撑撑和斜斜向剪刀刀撑，确确保架子子的稳稳定性和和刚度度。在搭设满堂红脚脚脚手架前前，由由于本工工程为为斜屋面面，且且坡度大大，事事先通过过图纸纸计算放放样处处理，依依据得得出的斜斜向高高度、进进行梁梁和板竖竖向脚脚手架的的搭设设，并以以此为为基准点点搭设设梁和屋屋面板板的底模模和侧侧模。为为确保保底模的的稳固固，于板板底模模脚手架架支撑撑部位，沿沿坡坡屋面底底模设设水平杆杆一道道，并设设多道道剪刀撑撑。支架搭设完毕后后后，由项项目部部组织现现场施施工、质质量、安安全等相相关人人员认真真检查查脚手架架的布布局是否否按施施工方案案搭设设，以及及脚手手架的稳稳定性性，板下下木楞楞与支架架立杆杆连接是是否稳稳定、牢牢固，根根据给定定的标标高线，认认真真检查坡坡屋面面的标高高是否否符合设设计要要求，构构件几几何尺寸寸是否否正确，经经检检查符合合设计计和规范范要求求，并做做好施施工纪录录，报报监理工工程师师认可方方可进进行下道道工序序施工。五、钢筋分项施施施工钢筋加工均在加加加工棚中中完成成，钢筋筋的加加工严格格按设设计施工工蓝图图及国家家规范范要求进进行加加工制作作。由由于屋面面板的的钢筋通通长，而而屋脊、屋屋檐檐处又需需起折折，因此此，钢钢筋在每每个转转折处均均要在在加工棚棚中用用冷弯机机按设设计角度度完成成，以保保证其其结构在在转折折处的断断面尺尺寸。本次钢筋绑扎至至至关重要要，首首先工人人处于于斜坡状状态下下施工，在在各各钢筋构构件接接点处，要要认认真按照照施工工图纸要要求，以以及标准准图集集绑扎顺顺序，先先主梁、后后次次梁、再再穿板板筋的施施工方方法，严严禁控控制钢筋筋箍筋筋间距，注注意意梁柱加加密区区的设置置，控控制节点点处的的钢筋构构造，总总之，钢钢筋绑绑扎应严严格按按设计要要求及及国家的的验收收规范进进行施施工，避避免出出现返工工现象象。为了避免在浇捣捣捣混凝土土过程程中板面面钢筋筋下陷，保保证证板筋的的有效效高度，在在双双层钢筋筋网之之间增设设马凳凳筋支撑撑，间间距为800mmmm×8000mmm，钢筋相相互互必须绑绑扎牢牢固，马马凳筋筋与上、下下层层钢筋接接触点点采用绑绑扎，绑绑扎钢筋筋时，应应按设计计规定定留设保保护层层，并以以相同同厚度的的水泥泥砂浆垫垫块，将将钢筋垫垫起，严严禁以钢钢筋垫垫钢筋或或将钢钢筋用铁铁钉、铁铁丝直接接固定定在模板板上。六、混凝土工程程程控制要点点由于斜屋面坡度度度达42°，受屋面面坡坡度影响响，混混凝土的的塌落落度过大大会造造成流淌淌，不不便于混混凝土土成型。塌塌落落度过小小则难难以振捣捣密实实，高温温作业业时可塑塑性也也将降低低，项项目将提提前通通知商砼砼单位位严格控控制塌塌落度大大小，以以便于斜斜屋面面混凝土土浇筑筑。混凝土浇注过程程程中，要要保证证混凝土土保护护层厚度度及钢钢筋位置置的正正确性，不不得得践踏钢钢筋、移移动预埋埋件和和预留孔孔洞的的原来位位置，如如发现偏偏差和和位移应应及时时校正。斜屋面砼虽属板板板砼，但但其坡坡度大，施施工工中有一一定的的难度，斜斜屋屋面砼的的平整整度和密密实度度控制为为一个个难点，施施工工中应分分步进进行。砼浇筑前，应用用用钢筋马马镫或或水泥马马镫垫垫好，保保证砼砼板厚度度，施施工过程程中随随时进行行复核核。模板润湿应提前前前进行，砼砼浇浇筑时模模板不不得有水水迹，保保证砼不不大面面积滑动动。砼应分次分块依依依次浇筑筑，由由高处向向低处处推进，为为了了保证砼砼浇筑筑过程中中振捣捣下滑现现象，坡坡屋面斜斜梁分分段用钢钢丝网网分割。浇浇筑筑时砼依依次双双面向下下浇筑筑，逐层层逐块块振捣密密实，此此层重点点控制制好密实实度，一一块浇筑筑完成成后，再再依次次分块向向下浇浇筑以此此类推推逐步分分块进进行，严严格面面层控制制标高高及平整整度。砼浇筑应连续进进进行，间间歇时时间不宜宜超过过3小时，气气温温超过30℃时，间歇歇时时间不能能超过过2小时，使使用用插入振振动棒棒及平板板振动动器配合合人工工辅助工工具振振捣，应应快插插慢拔，插插点点应均匀匀，间间距不大大于400，并要逐逐点点移动，严严禁禁用振动动棒赶赶料。砼浇筑完毕1222小时后应应及及时进行行养护护，必要要时砼砼表面用用麻袋袋或草垫垫覆盖盖并浇水水湿润润进行养养护，浇浇水次数数应能能保持覆覆盖层层有足够够的湿湿润状态态。砼砼养护必必须设设专人专专职负负责，施施工技技术人员员必须须做好监监督检检查工作作。七、质量控制措措措施模板支设完毕后后后，必须须对屋屋脊、屋屋檐标标高进行行复核核，准确确无误误后方可可进入入下道工工序；；模板及其支架具具具有足够够的强强度、刚刚度和和稳定性,不致发生生不不允许的的下沉沉和变形形；其其支架的的支承承部分必必须有有足够的的支承承面积。以以满满堂架做做支撑撑加固的的模板板，其必必须采采取稳定定措施施。模板接缝严密，不不得漏浆,宽度应不大大于2mm；模板接缝缝处应贴双面面胶。模板表面应清理理理干净，并并均均匀涂刷刷脱模模剂，不不得有有漏涂现现象。混凝土浇筑过程程程中，要要求作作业人员员随时时检查混混凝土土厚度是是否符符合设计计要求求，若有有出入入及时整整改；；八、安全措施支模过程中应遵遵遵守安全全操作作规程，如如遇遇中途停停歇，应应将就位位的支支顶、模模板联联结稳固固，不不得空摆摆浮搁搁。拆模模间歇歇时应将将松开开的部件件和模模板运走走，防防止坠下下伤人人；屋面的坡度较大大大，为了了保证证操作人人员的的安全，操操作作人员必必须系系好安全全带，安安全带系系在屋屋脊处专专门设设置的钢钢筋弯弯钩上，当当完完成一处处后，换换系时在在相邻邻的钢筋筋弯钩钩上；屋面施工时，必必必须及时时搭设设临边、洞洞口口的防护护栏杆杆，挂设设密目目安全网网；结合以上施工方方方案，经经过以以下计算算均符符合规范范要求求，满足足施工工要求。工程参数计算楼板与支架参数数数砼楼板厚度0.12m最高处支架高度度度12m立杆纵距1.2m立杆横距1.2m水平杆最大步距距距1.5m顶步步距1.27m立杆伸出长度aaa0.5m钢管类型φ48×3.000面板木胶合板厚度度度：12mmm次楞方木50mm××1100mmmm，间距0..33m主楞双单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m333钢筋自重1.1kN/mmm3面板次楞自重0.3kN/mmm2支架自重0.133kNNN/m可变荷载施工人员及设备备备均布荷荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/mmm22.5kN/mmm22.5kN/mmm2面板与次楞施工工工人员及及设备备集中荷荷载不考虑集中荷载载载作用！！泵送砼水平荷载载载取垂直荷载值的的的2%风荷载北京，基本风压压压：0.5kkNN/m2模板面板验算面板采用木胶合合合板，厚厚度为为12mmm，取主楞楞间间距1.2m的面板作作为为计算宽宽度。面板的截面抵抗抗抗矩W=12000××12××122/6==2888000mmm3；截面惯性矩I===12000××12××122×122/112=117228000mm4；（一）强度验算算算面板按三跨连续续续梁计算算，其其计算跨跨度取取支承面面板的的次楞间间距，L=0.33m。2、荷载计算均布线荷载设计计计值为：：q11=0.999×[1..22×(244×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××2..5]×1.22=8.07722KN/mmq12=0.999×[1..335×((244×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××0..9×2.5]××1.2=8.2331KN//mm根据以上两者比比比较应取q1=8.22331N/m作为设计计依依据。3、强度验算M1=0.1qq1ll2=0.1××8..2311×0.32=0.07744KN·mm面板抗弯强度设设设计值f==12.55N/mmm22；σ=Mmax=0.074×11106=2.57N///mm2<f=122..5N/mmmm2W28800面板强度满足要要要求!（二）挠度验算算算验算挠度时不考考考虑可变变荷载载值，仅仅考虑虑永久荷荷载标标准值，故故其其作用效效应的的线荷载载计算算如下：：q=1.222×（24×0.122＋1.1×0.122＋0.3）=3.97744KN/m；面板最大容许挠挠挠度值:300//4000=00.8mmm；；面板弹性模量:::E=45000NN/mmm2；ν=0.677qlll4=0.677×333.9774××3004=0.28mmmm<0.8mmm100EI100×450000×17288000满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽宽度50mm，高度80mm，间距0.33m，截面抵抗抗矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩WWW=500××80×800/6=5333333mmm33；截面惯性矩III=50×80×80×80/122=213333333mmm44；（一）抗弯强度度度验算次楞按三跨连续续续梁计算算，其其计算跨跨度取取立杆横横距，L=1.22m。2、荷载计算q1=0.9××[11.2××(24×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××2..5]×0.33=2.01188KN/mmq2=0.9××[11.355×(244×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××0..9×2.5]××0.3=2.0558KN//mm根据以上两者比比比较应取q=2..0058KNN//m作为设计计依依据。3、强度验算施工荷载为均布布布线荷载载：M=0.1qqql2=0.1×2.05588×1.22=0.29966KN·mm木材抗弯强度设设设计值f==117N//mmm2；σ=M=0.296×11106=5.55N///mm2<f=177N/mmm2W53333次楞抗弯强度满满满足要求!（二）抗剪强度度度验算V=0.6qlll=0.66×2.05588×1.2=1.48822KN木材抗剪强度设设设计值fv=4.8NN//mm2,τ=3V=3×1.48222×103=0.556NNN/mm2<fv=4.8N//mm22bh2×50×8000次楞抗剪强度满满满足要求!（三）挠度验算算算验算挠度时不考考考虑可变变荷载载值，仅仅考虑虑永久荷荷载标标准值，故故其其作用效效应的的线荷载载计算算如下：：q=0.333×（24×0.122＋1.1×0.122＋0.3）=0.99944KN/m次楞最大容许挠挠挠度值:112200//2550=44.88mm；次楞弹性模量:::E=1000000N/mmm22；ν=0.677qlll4=0.677×000.9994××12000..04=0.65mmmm<4..88mm100EI100×1000000×213333333满足要求!主楞验算主楞采用双钢管管管，截面抵抵抗抗矩W=8.988cm3；截面惯惯性性矩I=21.5566cm4；（一）抗弯强度度度验算1、主楞按二跨跨跨连续梁计计算算，其计计算跨跨度取立立杆纵纵距，L=1.22m。2、荷载计算均布线荷载设计计计值为：：q1=0.9××[11.2××(24×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××2..5]×1.22=8.07722KN/mmq2=0.9××[11.355×(244×0.122+1.1×0.122+0.3)++11.4××0..7×2.5]××1.2=7.4775KN//mm根据以上两者比比比较应取q=8..0072KNN//m作为设计计依依据。3、强度验算M=0.12225ql2=0.12255×8.07722×1.22=1.45533KN·mm主楞抗弯强度设设设计值f==2205NN/mmm2；σ=Mmax=1.453×11106=161.8000N/mmm2<f=20055N/mmm2W8.98×10003楞梁抗弯强度满满满足要求!（二）挠度验算算算验算挠度时不考考考虑可变变荷载载值，仅仅考虑虑永久荷荷载标标准值。首先计算次楞作作作用在主主楞上上的集中中荷载载P。作用在次楞上的的的均布线线荷载载设计值值为：：q=0.333×（24×0.122＋1.1×0.122＋0.3）=0.99944kN/m次楞最大支座力力力=1.1q1l=1.1×0.99944×1.2=1.31122kN。以此值作为次楞楞楞作用在在主楞楞上的集集中荷荷载P，经计算，主主主梁最大大变形形值V=2.88880mm。主梁的最大容许许许挠度值值:12000//150==8..0mmm，最大变形Vmmmax==2.8880mm<8.0mmm满足要求!扣件抗滑移验算算算水平杆传给立杆杆杆荷载设设计值值R=11..9989KNN,由于采用用顶顶托，不不需要要进行扣扣件抗抗滑移的的计算算。立杆稳定性验算算算（一）风荷载计计计算因在室外露天支支支模，故故需要要考虑风风荷载载。基本风风压压按北京10年一遇风风压压值采用用，ωω0=0.5kNN//m2。模板支架计算高高高度H=3m，按地面粗粗糙糙度A类近海海海海面和海海岛、海海岸、湖湖岸及及沙漠地地区。风压压高度变化化系数µz=1.633。计算风荷载体形形形系数µs将模板支架视为为为桁架，按按现现行国家家标准准《建筑筑结构构荷载规规范》表7.3..1第32项和36项的规定定计算。模模板支架的的挡风系数数=1.22×An/(la×h)==1.2××0.1558/(1.22×1.5)==0.1005式中An=((la++h+0...3255laah)d==0..1588m2An一一步一跨内内内钢管的的总挡挡风面积积。la立立杆杆间距，111.2mh步步步距，1..55md钢钢钢管外径径，00.0448mm系数1.2节点面积积增增大系数数。系数0.3255模板支架架立立面每平平米内内剪刀撑撑的平平均长度度。单排架无遮拦体体体形系数数：µst=1..22=1.22××0.10055=0.133无遮拦多排模板板板支撑架架的体体形系数数：µs=µst1-ηn=0.131-0.96222=0.251-η1-0.96η风荷荷荷载地形地地貌貌修正系系数。n支撑撑撑架相连连立杆杆排数。风荷载标准值ωωωk=µzµsω0=1.633×0.255×0.5=0.20044kN/mm2风荷载产生的弯弯弯矩设计计值：：Mw=0.92×1...4ωklah2=0.92×1...4×0..2204×1.2×1.52=0.06222kN·mm1010（二）轴向力计计计算按下列各式计算算算取最大大值：：0.9×{1...2×[[0..1333×6+(24×0.122＋1.1×0.122＋0.3)××1.2×1.2]++1.4××(2.55×1.2×1.2+0.06622/1.2)}=10.66114kN；0.9×{1...35××[00.1333××6+(24×0.122＋1.1×0.122＋0.3)××1.2×1.2]++0.9××1..4×((2..5×1.2×1.2+0.06622/1.2)}=10.99005kN；立杆轴向力取上上上述较大大值，N=100..9055KNN。（三）立杆稳定定定性验算算立杆的稳定性计计计算公式式:N+Mw≤fAWN轴心压力力设设计值(kN)：N=10..9905kkN；；φ轴心心心受压稳定定系系数,由长细比λ=Lo/i查表表得得到；L0立立杆计算长长长度（m），L0=h，h为纵横水水平平杆最大大步距距，，L0=1.5m。i立杆的截截面面回转半半径((cm),ii=1.5599cm；A立杆截面面面面积(cm2),A=4..224cmm2；Mw风荷载产产生生的弯矩矩标准准值；W立立立杆截面面抵抗抗矩(cm3)：W=4.4499cm3；f钢材抗压压强强度设计计值N/mmm2,f=2005N/mmmm2；立杆长细比计算算算：λ=Lo/i==1500/1..59==944<180，长细比满满足足要求!按照长细比查表表表得到轴轴心受受压立杆杆的稳稳定系数φ=0.59944；N+Mw=10.905×××103+0.062×11106=43.29999+13.88008=57.11007N/mmmm2<f=2055N/mmm2AW0.594×444.244×11024.49×10003立杆稳定性满足足足要求!立杆底地基承载载载力验算算1、上部立杆传传传至垫木顶顶面面的轴向向力设设计值N=10..9905kNN2、垫木底面面面面积A垫木作用长度111.1m，垫木宽宽度度0.3m，垫木面面积A=1.11×0.3=0.333m23、地基土为素素素填土，其其承承载力设设计值值fak=1200kN//m2立杆垫木地基土土土承载力力折减减系数mf=0.444、验算地基承承承载力立杆底垫木的底底底面平均均压力力P=N=10.905=33.05kkkN/m22<mffak=120×0.4=48kN//mm2A0.33满足要求!。架体抗倾覆验算算算支架应按砼浇筑筑筑前和砼砼浇筑筑时两种种工况况进行抗抗倾覆覆验算，抗抗倾倾覆验算算应满满足下式式要求求：γ0M0≤MrrMr支架架的的抗倾覆力力力矩设计计值Mo支架架的的倾覆力矩矩矩设计值值架体高度6m，宽宽度10m，取一个个立立杆纵距距1..2m作为架体体计计算长度度。(一)砼浇筑前前架体体抗倾覆覆验算混凝土浇筑前，支支架在搭设过过程中，倾覆覆力矩主要由由风荷载产生生。1、风荷载倾覆覆覆力矩计算算作用在模板支撑撑撑架上的的水平平风荷载载标准准值ωk=0.20044kN/mm2风荷载