上海某框剪结构楼预应力梁计算书

上海**楼预应力梁计算书PAGEPAGE9第页上海**楼预应力梁计算书2008年05月28日一、概述本工程为现浇框架剪力墙结构，为了解决强度和抗裂问题，一层和二层转换梁采用有粘结预应力技术。二、框架梁截面尺寸和梁的截面特征截面：950mm×1500mm(T形梁，翼缘板=150mm,=1800mm)A=950×1500+1800×150=1695000mm2y==642.5mmI=×(950×15003+1800×1503)+950×1500×(750-642.5)2+1800×150×(642.5-75)2=37.1×1010mm4W上===577.43×106mm3W下===432.65×106mm3三、荷载情况荷载及内力情况按设计院提供的条件考虑（此处略）。四、计算分析·本工程设计主要规范依据为«混凝土结构设计规范»GB50010-2002、«建筑抗震设计规范»GB50010-2002。·本工程结构抗裂控制等级为二级，即在荷载效应标准组合下бck-бpc≤ftk。·本工程框架梁抗震按一级考虑，对预应力框架梁预应力度取0.55，梁端受压区高度比不应大于0.25。·预应力筋控制应力取δcon=0.75fptk，预应力损失按25℅计，即每束预应力筋有效张拉力为146.5KN。·本工程预应力筋采用1860MPa预应力钢绞线，纵向受力钢筋采用Ⅲ级钢，混凝土标号为C45。五、配筋计算一层预应力梁：（=300mm、=200mm）根据计算结果：支座截面标准弯矩MK-=4541.9KN.m跨中截面标准弯矩MK=4528.4KN.m支座截面设计弯矩MD-=12689KN.m跨中截面设计弯矩MD=6763KN.m（1）抗裂计算：1：支座截面抗裂控制计算预应力筋数量Npe===3862KN梁内需配预应力筋数量n==26.4束2：跨中截面抗裂控制计算预应力筋数量Npe===4763KN梁内需配预应力筋数量n==32.5束实配36（4X9）束有粘结预应力筋，满足抗裂要求。（2）普通钢筋配置：按预应力度进行配筋：由λ==0.55导出AS=普通钢筋计算AS≥=15120mm2上下均配18Ф32（AS=14476mm2）其中上筋通长10Ф32（AS=8042mm2）（3）承载力验算：（=0.75）支座处：在计算受压区高度时，根据«混凝土结构设计规范»GB50010-2002第7.2.4条内容，可只计入部分预应力筋截面面积，即仅考虑部分预应力筋参与极限承载力的计算，此梁只计35束预应力筋。支座受压区高度系数ξ==0.2492支座极限承载力Mu=（35×1320×140+14476×360）×1.295×（1-）/0.75=17563KN.m>12689KN.m满足强度要求。跨中处：跨中受压区高度系数ξ==0.1145>属于第二类T型截面：受压区高度为X=(-1501800)/950=163.2mm跨中承载力Mu={21.1×950×163.2×（1350-81.6）+21.1×150×1800×（1350-75）+8042×360×（1350-50）}/0.75=（4144.3+7263.7+3763.7）/0.75=20229KN考虑次弯矩的不利影响，跨中极限承载力为：20229KN/1.2=16858KN>6763KN.m（4）按一级抗震验算剪力：实配Ф16@100六肢箍（通长）斜截面承载力抗震调整系数=0.85==17563KN.m=12679KN.m=12689KN.m=12.32m取=3210KN（1）=1.1+=1.1×+3210=6362KN（2）=1.3+=1.3×+3210=5891KN取=6362KN当跨高比/h>2.5时，受剪截面应符合：（0.20b）=0.20×21.1×950×1410/0.85=6650KN截面满足抗震要求。斜截面受剪承载力应满足：（b+）=（×1.8×950×1410+360××1410）/0.85=7950KN〉〉6362KNN满足斜截面承载载力要求。二层预应力梁：（=300mmm、=200mmm）根据计算结果：：支座截面面标准弯矩矩MK-=51000KN.mm跨中截面面标准弯矩矩MK=47999KN.mm支座截面设计弯弯矩MMD-=119777KN..m跨中截面设计弯弯矩MMD=72111KN.mm（1）抗裂计算：1：支座截面抗裂控制计算预预应力筋数数量Npe===45598KNN梁内需配预应力力筋数量n==31..4束2：跨中截面抗裂控制计算预预应力筋数数量Npe===51118.55KN梁内需配预应力力筋数量n==34..94束实配36（4XX9）束有粘结预应应力筋，满满足抗裂要要求。（2）普通钢筋配置置：按预应力度进行行配筋：由λ==0.55导出AS=普通钢筋计算AS≥=151220mm2上下均配18Ф332（AS=144776mm2）其中上筋通长110Ф32（AS=80422mm2）（3）承载力验算：（=0.775）支座处：在计算受压区高高度时，根根据«混凝土结结构设计规规范»GB500010--20022第7.2..4条内容容，可只计计入部分预预应力筋截截面面积，即即仅考虑部部分预应力力筋参与极极限承载力力的计算，此此梁只计335束预应应力筋。支座受压区高度度系数ξ==0.2492支座极限承载力力Mu=（35×13320×1140+1144766×360）×1.2955×（1-）/0.775=17563KNN.m>119777KN..m满足强度要求。跨中处：跨中受压区高度度系数ξ==0.11145>属于第二类T型型截面：受压区高度为XX=(-155018000)/9950=1663.2mmm跨中承载力MMu={21..1×950×163..2×（13500-81..6）+21..1×150×18000×（13500-75）+80442×360×（13500-50）}/0..75=（4144.3++72633.7+33763..7）/0.775=20229KKN考虑次弯矩的不不利影响，跨跨中极限承承载力为：：20229KNN/1.22=168858KNN>72111KN.mm（4）按一级抗震验算算剪力：实配Ф16@100六肢箍箍（通长）斜截面承载力抗抗震调整系系数=0..85==17563KKN.m=12679KKN.m=12689KKN.m=16.744m取=2683KNN（1）=1.1+=1.11×+26833=49911KN（2）=1.3+=1.3×+22683==46533KN取=5058KNN当跨高比/