悬挑高大实用模板挑檐支模

实用标准实用标准文档文档实用标准文档高支模板搭设施工方案一、工程结构概况：江苏省常州高级中学戚墅堰分校新建工程(宿舍楼一、食堂；宿舍楼二)位于常州市戚墅堰区刘国钧高等职业学校北侧、龙锦路南侧、华丰路东侧、韩区河西侧。宿舍楼一、食堂地上1～6层钢筋混凝土框架结构，平屋面，坡瓦屋檐，建筑总高度28.60m，一层层高5.20m，二至五层层高3.65m，六层层高3.60m，屋顶层层高4.60m，室内外高差为0.10m。基础型式柱下钢筋混凝土独立基础，墙下素混凝土条形基础。宿舍楼二地下1层，地上6层钢筋混凝土框架结构，平屋面，坡瓦屋檐，建筑总高度28.60m，地下室层高3.60m，一至五层层高3.65m，六层层高3.60m，屋顶层层高4.60m，室内外高差为1.55m。基础型式柱下钢筋混凝土柱墩筏板基础。本工程宿舍楼一、宿舍楼二屋檐四周设有挑檐，悬挑长度为1.55m，挑板结构标高23.40m，挑板厚度为150mm，板外侧翻边梁250×370，属于高大模板支撑。因建筑物四周脚手架已同主体同步施工搭设，脚手架上剪刀撑、钢竹笆、密目网都已布置到位，悬挑部位若搭设落地支模架，不仅影响美观，且搭设比较困难，亦影响工程进度。故此方案采用工字钢悬挑做主梁，考虑到转角部位荷载比较大，则转角部位搭设落地支模架，模架支撑于：素土夯实+100厚碎石垫层+100厚C15混凝土上。模板支撑立杆布置原则：安全可靠便于施工高大模板搭设方案，选取宿舍楼一屋面檐口挑板典型区域为单元编制，宿舍楼二屋面挑檐区域类似构件，均按方案分类构件搭设参数进行搭设施工。支模搭设需安排专业架子工，按方案搭设参数弹线定位后搭设，确保水平杆件双向贯通形成整体。混凝土浇筑采用移动泵送布料，框架柱必须先行浇筑至梁底（设施工缝），结平梁板混凝土浇筑从内向外侧方向浇筑。后附验算按最不利构件搭设参数：150厚板、250×370梁、悬挑主梁。编制依据：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011江苏省常州高级中学戚墅堰分校新建工程《结构施工图》《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006《建筑结构静力计算手册》；《施工手册》（第四版）；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建设部87号文荷载标准值及分项系数序号序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2/1.3522混凝土自重24kN/m31.2/1.353框架梁钢筋自重1.524kN/m3/1.21.354楼板钢筋自重1.124kN/m31.2/1.355振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m26施工荷载计算底模及小横杆时2.5kN/m2(以集中荷载2.5kN验算，取大值)1.4计算大横杆时1.5kN/m2计算立杆及其他支承构件1.0kN/m2荷载组合荷载组合项次 项目 计算承载能力 验算刚度平板及薄壳模板及支架 ①＋②＋③＋④①＋②＋③梁和拱模板的底板及支架 ①＋②＋③＋⑤①＋②＋③梁、拱、柱、墙的侧面模板 ⑤＋⑥ ⑥10.材料计算参数材材料规格性能指标参数钢管Q235钢，Ø48×2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2截面积：A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4截面模量：W=cm4.253；弹性模量：E=2.06×105N/mm2模板15厚复合多层板顺纹抗压：fc=10.32N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.2N/mm2弹性模量：E=4500N/mm2；松木的重力密度5kN/m3木方40×90松木顺纹抗压：fc=10.00N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3工字钢国标#16f=215N/mm2扣件单扣件承载力N]=8000N[双扣件承载力[N]=12000N搭设技术参数：（一）普通悬挑部位在六层楼面处，埋设ф16圆钢压环，布置6.0m长的16#国标工字钢挑梁，悬挑2.3m，内锚3.7m，挑梁间距为800mm左右，然后在工字钢挑梁上直接搭设支模架立杆，支模架立杆间排距均为950mm，步距为1800mm。压环设置，压环采用Φ16圆钢，共设置3道，第一道为定位压环，在离建筑物外包100mm处设置；第二道、第三道为受力压环（其中第二道为备用压环），第三道压环距工字钢末端200mm处设置，第二道距第三道500mm设置，当第三道受力压环破坏后（预埋不当、受外力破坏等），第二道受力压环受力作业。

为保证安全，六层结平模板支撑不得拆除，五层结平模板支撑如已拆除，阳台部位需搭设钢管支撑。（二）转角部位2、双向水平杆步距：小于1.80m。实用标准实用标准文档文档文档模板支撑搭设安全技术要求：实用标准1.挑檐转角部位实用标准设于工字钢悬挑主梁。工字钢上焊接固定钢管用的钢筋。框架柱须先行浇筑完成至梁板底。双向水平杆与相邻框架柱，用钢管扣件与框架柱抱牢顶紧。如下图：框柱框柱水平杆木楔立杆结构模板支承立杆采用对接接长，竖向须垂直。支撑立杆严禁搭接。连墙件示意图立杆底脚距地200mm高设置双向扫地杆，纵下横上搭设。双向水平杆步距1.80m。水平杆双向贯通形成整体，连接采用对接连接。6.板下、翻边梁侧立杆与横杆连接采用双扣件。高支模区域四周及内侧双向间隔小于6.0m设置垂直剪刀撑一道，间隔设置水平剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固，水平剪刀撑与水平杆紧固。剪刀撑采用搭接（搭接长度大于1.0m），设置三扣件。扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。预先对梁板底设置起拱，设计无要求时按0.1%～0.3%起拱。浇筑混凝土时控制卸料厚度（板超过浇筑高度小于100mm，梁分层厚度400mm）及浇筑方向，均匀布料，分层浇筑。混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可开始拆除模板支撑。安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求弹线进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，梁板浇筑从中间向两侧分层进行。高支架模板搭设安全管理措施搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。模架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。模架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。钢管模架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。7、顶板操作层外围四周设置栏杆防护。七、高支架模板搭设应急预案1.施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。2.明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。3.巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施工。现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。八、模板拆除1.混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁侧模板。板底模板混凝土强度达到100%的设计强度时拆除。梁底模板混凝土强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。九、模板及支撑验收要求1.钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2．施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3．搭设施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目工程师、安全员验收。4．验收标准：按施工方案搭设；立杆垂直度全高不大于30mm；梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。5.模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。十、高支架模板及支撑验算：（一）.板厚150mm楼板模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2，[σ]=10.32N/mm2；g=0.04kN/m2板下主龙骨采用Ø48×2.80钢管，板底支承杆间距800×1000；板下木方40×90间距@200； E=9000N/mm 2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2，荷载计算模板及支架自重标准值：0.30kN/m2混凝土标准值：24kN/m3钢筋自重标准值：1.124kN/m3施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2（验算模板、小梁）；1.5kN/m2（验算大横杆）1.0kN/m2（验算立杆）（集中荷载P=2.5kN）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+2.5×1.4=8.39kN/m2久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)实用标准实用标准文档文档实用标准文档F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+2.5×0.7×1.4=7.95kN/m2上F、F两者取大值，F=8.39kN/m2面梁，取梁宽1.m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值：q=F×1.0m=0.9×8.39kN/m2×1.0m=7.56kN/m 1 1qP200qP200q200 ql2 7.562002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1==37800N·mm 1 8 82）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q=0.04kN/m2×1.0m×1.2=0.05kN/m2跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5kN×1.4=3.15kN ql2Pl 0.0520023150200 施工荷载为集中荷载弯矩值：M2= =157750N·mm 2 8 4 8 4以上M＞M，面模板强度验算采用M值。2 1 2bh2 1000152 W ==37500mm3 6 6 M 1577502==4.21N/mm2＜[σ]=10.32N/mm2满足要求 W 37500（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m23q=F×1.0=4.07kN/m2×1.0m=4.07kN/m 3 3 bh3 1000153 I ==281250mm4 12 12 5ql4 54.072004 l 200 = =0.07mm＜ = =0.50mm满足要求384EI 3844500281250 400 400计算次木龙骨(40×90木方)承载能力强度验算均布荷载设计值：以上1)结果F、F两者取大值，F=8.39kN/m2 1 2 1次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q=0.9×F×0.20m=0.9×8.39kN/m2×0.20m=1.51kN/m 3 1800q800q3800Pq ql2 1.518002施工荷载为均布荷载弯矩值：M3==120800N·mm 3 8 8集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q=0.9×0.3kN/m2×0.20m×1.2=0.065kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×.5kN×1.4=3.15kN ql2Pl 0.06580023150800 施工荷载为集中荷载弯矩值：M4= =635200N·mm 4 8 4 8以上M＞M，木楞强度验算采用M值。 4 3 4 bh2 40902木楞截面模量：W ==54000mm3 6 64 M 6352004==11.77N/mm2＜[σ]=14.00N/mm2满足要求 W 54000木方承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m23q=F×0.2=4.07kN/m2×0.20m=0.814kN/m 5 3 bh3 40903 木楞惯性距：I ==2430000mm 4 12 12 5ql4 50.8148004 l 800 = =0.20mm＜ = =3.20mm满足要求 384EI 38490002430000 400 250木方承载能力抗剪验算均布荷载设计值：以上1)结果F、F两者取大值，F=8.39kN/m2 1 2 1次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q=F×0.20m=0.9×8.39kN/m2×0.20m=1.511kN/m 3 1ql1.511800木楞剪力设计值：V==605N 2 2均布荷载设计值抗剪验算： 3V 3605 ]=1.4N/mm2满足要求 ==0.26N/mm2＜[2bh24090主龙骨（Ø48×2.8钢管横杆）承载能力强度验算均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.5×1.4=6.99kN/m2久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.5×0.7×1.4=6.94kN/m2上F、F两者取大值，F=6.99kN/m2次度1000mm，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽800mm。线荷载设计值：q=0.9×F×0.80m=0.9×6.99kN/m2×0.80m=5.04kN/m 5 5 q P10005q10005800 ql2 5.0410002施工荷载为均布荷载弯矩值：M5==630000N·mm 5 8 8 钢管截面模量：W=4250mm 3(Ø48×2.75钢管)均布荷载设计值抗弯强度验算： M 6300005==148.24N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求 W 4250主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③荷载标准值：F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m23q=F×1.00=4.07kN/m2×1.00m=4.07kN/mE2.0×105N/mm2I=1.02×105mm4(Ø48×2.80钢管)x 5ql4 54.0710004 l 1000 6 ==2.53mm＜ = =4.00mm满足要求 384EI 384206000102000 400 250钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.0×1.4=6.29kN/m2久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)F=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.0×0.7×1.4=6.48kN/m2上F、F两者取大值，F=6.48kN/m2 6 7 7钢管支撑间距最大为0.80m×1.00m，水平杆步距＜1.80m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2=15（步）×165N(经验值)=2475N（按23.60m高度计算）略均布荷载设计值强度验算：N1=0.9×6.48kN/m2×0.80m×1.00m=4.667kN(单根立杆承载面积) N=N1+N2=4667N+2475N=7142N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 N 7142==17.98N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求A 397.43）均布荷载设计值稳定验算： d2d2 48242.42 钢管Ø48×2.8回转半径：i 1= =16.01mm 4 4计算长度：l1800mm；lO=1800=112.43＜[]=150 0 i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ=0.481 N 7142则： ==37.37N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求cA 0.481397.4(10)扣件抗滑能力验算：查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N=7142＜[N]=8000N，单扣件满足要求为确保安全，板底水平杆与立杆连接须采用双扣件。（二）.梁250mm×370mm（等效截面）模板计算模板体系设计新浇混凝土梁名称新浇混凝土梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×370模板支架高度H(m)3.7梁侧楼板厚度(mm)150新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a)(mm、l'bmm)(800、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：实用标准实用标准文档文档实用标准文档立面图立面图立面图面板验算面板类型面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm ，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+(G+G)×h)+1.4ψQ]1k 2k 3k 2k 1k 2k 3k c2k×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×0.7×2]×1＝13.349kN/mq ＝0.9×1.35×[G+(G+G)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.37]×1＝ 1静 1k 2k 3k11.585kN/mq＝0.9×1.4×0.7×Q×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m 1活 2kq＝[1×(G+(G+G)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.37)]×1＝9.535kN/m1k 2k 3k计算简图如下：1、强度验算M ＝0.125qL2＝0.125×13.349×0.1252＝0.026kN·mmax 1σ＝M /W＝0.026×106/37500＝0.695N/mm2≤[f]＝15N/mm2max满足要求！2、挠度验算ν＝0.521qL4/(100EI)=0.521×9.535×1254/(100×10000×281250)＝0.004mmmax 2≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R=R=0.375q L+0.437q L=0.375×11.585×0.125+0.437×1.764×0.125＝ 1 3 1静 1活0.639kNR=1.25qL=1.25×13.349×0.125＝2.086kN 2 1标准值(正常使用极限状态)R'=R'=0.375qL=0.375×9.535×0.125＝0.447kN 1 3 2R'=1.25qL=1.25×9.535×0.125＝1.49kN 2 2小梁验算小梁类型小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q＝R/b=0.639/1＝0.639kN/m 1左 1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R]/b=Max[2.086]/1= 1中 22.086kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q＝R/b=0.639/1＝0.639kN/m 1右 3小梁自重：q＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2=0.03kN/m2梁左侧模板传递给左边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×0.37=0.225kN/m3左梁右侧模板传递给右边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×(0.37-0.15)=0.134kN/m3右梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，4右1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1=4.008kN/m左侧小梁荷载q＝q+q+q =0.639+0.03+0.225=0.895kN/m 左 1左 2 3左中间小梁荷载q=q+q=2.086+0.03=2.116kN/m 中 1中 2右侧小梁荷载q＝q+q+q +q =0.639+0.03+0.134+4.008=4.812kN/m 右 1右 2 3右 4右小梁最大荷载q=Max[q,q,q]=Max[0.895,2.116,4.812]=4.812kN/m左中右正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q'＝R'/b=0.447/1＝0.447kN/m 1左 1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R']/b=Max[1.49]/1= 1中 21.49kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q'＝R'/b=0.447/1＝0.447kN/m 1右 3小梁自重：q'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2=0.025kN/m2梁左侧模板传递给左边小梁荷载q'＝1×0.5×0.37=0.185kN/m3左梁右侧模板传递给右边小梁荷载q'＝1×0.5×(0.37-0.15)=0.11kN/m3右梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×4右((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1=2.399kN/m左侧小梁荷载q'＝q'+q'+q'=0.447+0.025+0.185=0.657kN/m 左 1左 2 3左中间小梁荷载q'=q'+q'=1.49+0.025=1.515kN/m 中 1中 2右侧小梁荷载 q '＝q '+q'+q '+q ' 右 1 右 2 3 右 4 右=0.447+0.025+0.11+2.399=2.981kN/m小梁最大荷载q'=Max[q ',q',q']=Max[0.657,1.515,2.981]=2.981kN/m左 中 右为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M ＝max[0.125ql2，0.5ql2]＝max[0.125×4.812×0.82，0.5×4.812×0.052]＝max 1 20.385kN·mσ=M /W=0.385×106/54000=7.129N/mm 2≤[f]=15.44N/mm2max满足要求！2、抗剪验算V ＝max[0.5ql，ql]＝max[0.5×4.812×0.8，4.812×0.05]＝1.925kNmax 1 2τ=3V /(2bh)=3×1.925×1000/(2×40×90)＝0.802N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2max max 0满足要求！3、挠度验算ν＝5q'l4/(384EI)＝5×2.981×8004/(384×9350×243×104)＝0.7mm≤[ν]＝l/2501 1＝800/250＝3.2mmν＝q'l4/(8EI)＝2.981×504/(8×9350×243×104)＝0mm≤[ν]＝2l/250＝2×2 250/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R=[qL,0.5qL+qL]=max[4.812×0.8,0.5×4.812×0.8+4.812×0.05]=3.85kNmax 1 1 2同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=0.716kN,R=1.693kN,R=3.85kN 1 2 3正常使用极限状态R'=[q'L,0.5q'L+q'L]=max[2.981×0.8,0.5×2.981×0.8+2.981×max 1 1 20.05]=2.385kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'=0.526kN,R'=1.212kN,R'=2.385kN 1 2 3主梁类型钢管主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M /W=0.494×106/4250=116.137N/mm 2≤[f]=205N/mm2max满足要求！抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.362kNτ=2V /A=2×5.362×1000/398＝26.943N/mm2≤[τ]=125N/mm2 max max满足要求！挠度验算主梁变形图(mm)ν＝1.141mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mmmax满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R=0.897kN，R=5.728kN，R=0.366kN1 2 3扣件抗滑移验算实用标准实用标准文档文档实用标准文档荷载传递至立柱方式荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力N＝max[R，R，R]＝5.728kN≤R=k×12=0.85×12=10.2kN 1 2 3 c c满足要求！立柱验算钢管截面类型钢管截面类型(mm)Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15长细比验算l=h=1800mm0λ=l/i=1800/16=112.5≤[λ]=1500长细比满足要求！查表得，φ＝0.502风荷载计算M＝0.9×φ×1.4×ω×l×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.159×0.8×1.82/10＝0.047kN·mw c k a3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q有所不同：11)面板验算q＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×0.9×2]×1＝12.566kN/m12)小梁验算q＝max{0.607+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.37]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)1×0.15)+1.4×0.9×1]×((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1，1.963+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.981kN/m同上四～六计算过程，可得：R＝0.804kN，R＝4.962kN，R＝0.323kN 1 2 3立柱最大受力N＝max[R，R，R+N ]+0.9×1.2×0.15×(3.7-0.37)+M/l＝w 1 2 3 边 wbmax[0.804，4.962，0.323+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.9-0.65-0.25/2)/2×0.8]+0.539+0.047/1.9＝5.537kNf＝N/(φA)+M/W＝5536.751/(0.502×398)+0.047×106/4250＝38.771N/mmw[f]＝205N/mm2满足要求！内侧200×650梁验算2≤工程属性新浇混凝土梁名称新浇混凝土梁名称L混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×650模板支架高度H(m)3.7梁侧楼板厚度(mm)150模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)750步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数1设计简图如下：平面图四、面板验算面板类型面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm ，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+(G+G)×h)+1.4ψQ]1k 2k 3k 2k 1k 2k 3k c2k×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/mq ＝0.9×1.35×[G+(G+G)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝ 1静 1k 2k 3k20.26kN/mq＝0.9×1.4×0.7×Q×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m 1活 2kq＝[1×(G+(G+G)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.65)]×1＝16.675kN/m1k 2k 3k计算简图如下：1、强度验算M ＝0.125qL2＝0.125×22.024×0.12＝0.028kN·mmax 1σ＝M /W＝0.028×106/37500＝0.734N/mm2≤[f]＝15N/mm2max满足要求！2、挠度验算ν ＝0.521qL4/(100EI)=0.521×16.675×1004/(100×10000×281250)＝max 20.003mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R=R=0.375q L+0.437q L=0.375×20.26×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.837kN 1 3 1静 1活R=1.25qL=1.25×22.024×0.1＝2.753kN 2 1标准值(正常使用极限状态)R'=R'=0.375qL=0.375×16.675×0.1＝0.625kN 1 3 2R'=1.25qL=1.25×16.675×0.1＝2.084kN 2 2五、小梁验算小梁类型小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τN/mm](2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q＝R/b=0.837/1＝0.837kN/m 1左 1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R]/b=Max[2.753]/1= 1中 22.753kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q＝R/b=0.837/1＝0.837kN/m 1右 3小梁自重：q＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2=0.024kN/m2梁左侧模板传递给左边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.15)=0.304kN/m3左梁右侧模板传递给右边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.15)=0.304kN/m3右梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，4左1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.2/2)/2×1=1.069kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，4右1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.75-0.4)-0.2/2)/2×1=0.891kN/m左侧小梁荷载q＝q+q+q +q =0.837+0.024+0.304+1.069=2.234kN/m 左 1左 2 3左 4左中间小梁荷载q=q+q=2.753+0.024=2.777kN/m 中 1中 2右侧小梁荷载q＝q+q+q +q =0.837+0.024+0.304+0.891=2.056kN/m 右 1右 2 3右 4右小梁最大荷载q=Max[q,q,q]=Max[2.234,2.777,2.056]=2.777kN/m左中右正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q'＝R'/b=0.625/1＝0.625kN/m 1左 1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R']/b=Max[2.084]/1= 1中 22.084kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q'＝R'/b=0.625/1＝0.625kN/m 1右 3小梁自重：q'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2=0.02kN/m2梁左侧模板传递给左边小梁荷载q'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m3左梁右侧模板传递给右边小梁荷载q'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m3右梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.4-0.2/2)/2×4左1=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×4右((0.75-0.4)-0.2/2)/2×1=0.533kN/m左侧小梁荷载q'＝q'+q'+q'+q'=0.625+0.02+0.25+0.64=1.535kN/m 左 1左 2 3左 4左中间小梁荷载q'=q'+q'=2.084+0.02=2.104kN/m 中 1中 2右侧小梁荷载q'＝q'+q'+q'+q'=0.625+0.02+0.25+0.533=1.428kN/m 右 1右 2 3右 4右实用标准实用标准文档文档实用标准文档小梁最大荷载q'=Max[q ',q',q']=Max[1.535,2.104,1.428]=2.104kN/m左 中 右为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M ＝max[0.125ql2，0.5ql2]＝max[0.125×2.777×0.42，0.5×2.777×0.052]＝max 1 20.056kN·mσ=M /W=0.056×106/54000=1.029N/mm 2≤[f]=15.44N/mm2max满足要求！2、抗剪验算V ＝max[0.5ql，ql]＝max[0.5×2.777×0.4，2.777×0.05]＝0.555kNmax 1 2τ=3V /(2bh)=3×0.555×1000/(2×40×90)＝0.231N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2max max 0满足要求！3、挠度验算ν＝5q'l4/(384EI)＝5×2.104×4004/(384×9350×243×104)＝0.031mm≤[ν]＝1l/250＝400/250＝1.6mm1ν＝q'l4/(8EI)＝2.104×504/(8×9350×243×104)＝0mm≤[ν]＝2l/250＝2×2 250/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R=[qL,0.5qL+qL]=max[2.777×0.4,0.5×2.777×0.4+2.777×0.05]=1.111kNmax 1 1 2同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=0.894kN,R=1.111kN,R=0.822kN 1 2 3正常使用极限状态R'=[q'L,0.5q'L+q'L]=max[2.104×0.4,0.5×2.104×0.4+2.104×max 1 1 20.05]=0.842kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'=0.614kN,R'=0.842kN,R'=0.571kN 1 2 3主梁验算主梁类型主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M /W=0.442×106/4250=104.018N/mm 2≤[f]=205N/mm2max满足要求！抗剪验算主梁剪力图(kN)V ＝1.498kNmaxτ=2V /A=2×1.498×1000/398＝7.528N/mm2≤[τ]=125N/mm2max max实用标准实用标准文档文档实用标准文档满足要求！挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.797mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mmmax满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R=1.329kN，R=1.498kN 1 2正常使用极限状态支座反力依次为R'=0.952kN，R'=1.075kN 1 2纵向水平钢管验算钢管截面类型钢管截面类型(mm)Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125R＝max[R，R]=max[1.329，1.498]=1.498kN，R'＝max[R'，R']＝max[0.952， 1 2 1 21.075]=1.075kN计算简图如下：抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M /W＝0.21×106/4250＝49.348N/mm2≤[f]=205N/mm2max满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V ＝2.022kNmaxτ＝2V /A=2×2.022×1000/398＝10.162N/mm2≤[τ]＝125N/mm2max max满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)ν＝0.303mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mmmax满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R=2.022kN，R=3.221kN，R=3.221kN，R=2.022kN 1 2 3 4同理可得：立柱所受支座反力依次为R=2.857kN，R=3.221kN 1 2扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力N＝max[R，R]＝3.221kN≤R=k×12=0.85×12=10.2kN 1 2 c c满足要求！立柱验算钢管截面类型钢管截面类型(mm)Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398实用标准实用标准文档文档实用标准文档回转半径回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15长细比验算l=h=1800mm0λ=l/i=1800/16=112.5≤[λ]=1500长细比满足要求！查表得，φ＝0.502风荷载计算M＝0.9×φ×1.4×ω×l×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.159×0.8×1.82/10＝0.047kN·mw c k a稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q有所不同：11)面板验算q＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.9×2]×1＝20.277kN/m12)小梁验算q＝max{0.774+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.65-0.15)]+0.9×[1.2×1(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.2/2，(0.75-0.4)-0.2/2]/2×1，2.535+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.556kN/m同上四～七计算过程，可得：R＝2.533kN，R＝2.857kN 1 2立柱最大受力N＝max[R+N ，R+N ]+0.9×1.2×0.15×(3.7-0.65)+M/l＝w 1 边1 2 边2 wbmax[2.533+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.4-0.2/2)/2×0.8，2.857+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.75-0.4-0.2/2)/2×0.8]+0.494+0.047/0.75＝6.284kNf＝N/(φA)+M/W＝6283.9/(0.502×398)+0.047×106/4250＝42.51N/mm2≤[f]＝w（三）悬挑主梁验算计算一、基本参数计算简图

振捣荷载2.0kN/m²混凝土24kN/m³模板0.5kN/m²混凝土钢筋1.524kN/m³钢管扣件0.165kN/步施工荷载1.0kN/m²从外到内N1、N2、N3最大设计值N1设计值组合一N1=0.9*(1.2*0.165*2)+1.4*1*0.475*0.8*0.9=0.84N1设计值组合二N1=0.9*1.35*0