m×m预应力混凝土顶推连续梁施工方案

PAGEPAGE44m+6×48m预应力混凝土顶推连续梁施工方案1.特点及措施1.144m+6×48m预应力砼顶推连续梁位于主桥的悬浇箱梁与引桥的20m空心板梁之间，18节顶推梁段应在高于地面6m左右的工作平台上预制、张拉、顶推，比以往的台后顶推施工增大了难度。需配备大吨位的吊车承担工作平台上钢材、模板及小型机具设备的提升，砼可采用地面上设砼泵,压送到位。1.2多点连续顶推中的纠偏、墩顶位移控制、施工监测及落梁是施工的难点；箱梁的外观质量控制是施工的重点。在每个墩的两侧设纠偏装置；墩顶设水平位移标尺，由经纬仪观测，控制墩顶的水平位置；建立数据采集系统及资料分析仿真模拟系统使主梁线形和内力达到设计状态；编制实施性落梁工艺细则，责任落实到人，确保梁体施工安全；根据以往施工经验，采用整体滑移式外模，整体桁架抽拔式内模可保证梁体的外观质量。2.施工顺序根据工期安排，左右幅箱梁设两套模板同时预制、张拉。顶推设一套设备，左幅顶推完，马上顶推右幅，所以施工顺序安排上按双幅同时施工考虑。顶推连续梁的下部施工由12号墩→5号墩分两个作业面进行。并同时进行12、14号墩之间的预制平台及临时支墩基础、墩身的施工→搭设预制平台及临时支墩膺架→预制平台预压及安全技术鉴定→第一段箱梁预制、张拉→拼装钢导梁并与第一段箱梁固接→顶推第一段梁→第二段梁预制、张拉、顶推→……第十七段梁预制、张拉、顶推→拆除18m钢导梁→第十八段梁预制、张拉、顶推→拆除最后16m钢导梁→拆除临时预应力束及临时支墩→将1～3段梁顶推32cm→张拉剩余部分后期束并进行孔道压浆→落梁。3.进度计划安排左右两幅箱梁设两套模板同时预制，设一套顶推设备，左幅顶推一段后紧接着顶推右幅该段。每个顶推梁段（左、右幅）从预制、张拉到顶推就位工期约15天。具体安排详见主桥工程形象进度图。4.顶推设备及人员安排4.1主要顶推设备配备见下表序号使用项目名称数量(台)备注1混凝土施工钢筋截断机CJJ40-AA12钢筋弯曲机GJJB7-44013慢速卷扬机1..5T24交流电焊机65钻床16汽车吊16T17搅拌机JZ75503两台配自动上料料、一台备备用8发电机200KKw19砼泵车HB300110电动偏心插入式式振动器ZZP256振动棒另多配备备11附着式振动器ZZF113212张拉GYJA型挤压压器60T113YCD460//180张张拉千斤顶顶414YCD250//180张张拉千斤顶顶215ZB2/5000电动油泵泵616YC60张拉千千斤顶117压浆UBL3螺杆式式灌浆泵118SZ-2型真空空泵119QSL-20型型空气滤清清器及配件件120HJ300B灰灰浆搅拌机机121储浆罐122DN20mm控控制阀123顶推50T螺旋千斤斤顶1624箱梁纠编千斤顶顶15～30T2025ZLD15000/300自动连续续千斤顶1826ZLD自动连续续顶推系统统总控制台台227ZLDB10//500自动连续续顶推系统统配用泵站站928400×4000×12滑滑块（板）100单线用29顶推滑道（1330×5000×17760）28单线用30落梁YSD500//200落落梁千斤顶顶431YSD800//230落落梁千斤顶顶144.2箱梁预制、顶推施工人员配备箱梁预制、顶推施工人员配备见下表序号分工人数备注1工地负责人12施工总指挥13施工负责人34技术总顾问15技术负责人16安全负责人17质量检查员18跟班技术员39专职电工210箱梁预制6511喂接滑块8～22随梁长增加而增增加，同时时负责纠偏偏12主控制台113各站控制台1～6随梁长增加而增增加14控制观测员4ZLD15000/300千斤顶安安装、左右右间周转14施工负责人115倒顶作业员75.施工方案5.1工作平台：14m+44m+44m+6×48m为主桥预应力砼顶推梁，因位于悬灌箱梁与20m空心板梁之间，需在12号与14号墩之间设6m左右高度的工作平台作为箱梁节段预制、张拉、顶推的施工场地。为了方便施工，平台长31m，宽30m。为了增大平台的强度和刚度，采用加强型双层六四式军用梁做承重梁（代号102-2），为了有效控制变形采用我单位自行研制的充盈式锥形钢销。（详见工作平台施工方案图）。5.2临时支墩：在12号～14号墩时间各跨跨中左右幅各设一个临时支墩，支墩基础全部采用钻孔桩基础，砼圆柱式墩身，现暂依据以往施工经验取基础、墩柱直径为1.2m，桩长18m左右，具体施工中将根据现场地质情况做详细的施工设计报设计院审批后实施。5.3模板：采用整体滑移式外模，整体桁架式内模。模板共设两套。顶推设备设一套。5.4顶推施工：在各墩台顶设置ZLD1500/300型水平千斤顶，通过中心控制台统一控制其行程进行梁体拖拉前移，在各观测点设急停按钮，保证在意外情况下能及时改变梁体的运行状态。左右幅箱梁同时预制，待一幅一段箱梁顶推完毕即进行另一幅梁段的顶推。梁体在顶推过程中置于滑道之上，为减少顶推摩阻力，在梁体与滑道之间放置四氟乙烯滑板。各墩均设置纠偏装置，主要由顶塞、30t螺旋顶及纠偏座组成，当梁体纵轴线偏离设计值5mm时，及时在纠偏顶上加力调整梁体运动趋势，从而使纠偏器起到限位和纠偏的双重作用。在箱梁底板中部设置自行研制的开口拉锚器，方便更换钢绞线，减少了高空作业，保证了施工安全，节省了材料和工序时间。下滑道采用铸钢制作，操作灵活，方便施工。6主桥48m顶推连续梁上部构造施工方法及工艺6.1施工方法在主桥11号～12号墩之间，距12号墩中心18m处设一临时支墩，作为拼装导梁和箱梁的过渡墩。在12号～13号墩之间设两个、13～14号墩之间设一个临时支墩，在其上设置箱梁预制张拉、顶推工作平台。在所有桥墩（含临时支墩）顶部横系梁设张拉千斤顶及线型控制和纠偏的装置。在预制平台顶部、桥墩及临时支墩顶部设滑动钢板。在预制平台上，分段预制梁段，分段张拉，多点同步顶推梁体，同时调整梁的线型，直至全联梁顶推到位，解除顶推过程中的临时设施连接，安装起落梁设备，落梁。6.2施工工艺6.2.1预制平台的布置6.2.1.1临时支墩根据施工经验及图纸提供的资料，确定临时支墩基础采用入土深18m左右，直径1.2m的钻孔桩基础，横向桩间距6.8m。待我单位中标后，将根据现场实际情况，对临时支墩进行详细设计,确保预制平台具有可靠的抗推刚度和承载能力。临时支墩在钢导梁置于其上时要用千斤顶反向预压后方可安装滑道，临时支墩需在后期束张拉及落梁前拆除。6.2.1.2预制平台在工作平台支墩及13号墩（砼只浇筑至与临时支墩等标高位置处）上设钢楔块、纵向型钢分配梁，在分配梁上及12号墩侧预埋牛腿上搭设六四式军用梁作为预制平台主要承重结构，六四梁顶面铺设纵横向工字钢分配梁，其上铺钢底模。以上结构共同形成预制平台。钢楔块用于顶推箱梁时卸落钢底模。预制平台滑道顶标高应依据各支点实际里程和线路纵坡设置。控制误差为±2mm，左右两滑道钢板顶面的标高横向误差应不大于0.5mm，相对误差为1.0mm。6.2.1.3预制台座的定位对于顶推桥梁来说，预制台座的定位稍有偏差，就会对箱梁的就位、受力造成很大的影响，所以预制台座的定位准确是非常重要的。应由技术负责人组织安排测量组对预制台座进行定测，测量组在预制梁场布置一个三角网进行监控，以便预制梁段得以顺利预制。为保证箱梁的顺利预制，应在箱梁预制一跨以后，重新对预制台座进行定测，以保证预制台座的位置准确，以后每隔一跨对预制台座应重新定位一次，以便使制梁工作得以正常进行。6.2.1.4滑动钢板的设置滑动钢板的定位及高程控制是保证箱梁安全受力的重要环节，为确保质量，滑板安装需遵循以下步骤：⑴安放滑板的桥墩及临时支墩顶面应较施工设计值低1cm。⑵利用高精度水准仪测定滑道基座预埋钢板的标高。⑶将滑板焊固在已确定的位置上，确认滑道固定钢板顶面的高程满足要求。⑷精确定位滑板并作精确复测。⑸吊装对位后固定。6.2.2模板体系6.2.2.1在箱梁的预制过程中，模板设计的好坏是质量保证的前提。为了保证混凝土的外观质量，防止以往制梁过程中所易发生的质量通病（如模板接缝错合、漏浆等），拟采用整体滑动外模、内模首段采用型钢支架配组合钢模，其余采用整体桁架式内模。⑴外模设计采用滑动式整体外模，即将外模置于两台特制车上进行纵向移动，横移由台车的滑道完成。外模面板采用δ=8mm冷轧普通钢板，支架及加劲肋采用I126普通工字钢，支架横向及纵向均为桁架结构，上下口均设拉条，外模用Ф50mm可调丝杆上下调节。外模分节以保证每节段接长时模板与已制梁体有0.1m的搭接长度。加工时先按相应曲率放出大样然后进行组拼焊接，其平整度及质量应符合相应规范及技术要求。并且浇注砼前一定要除去锈迹及其他污染物。为保证梁体外观质量，将外模板及外模桁架连接成一个整体，保证其能承受混凝土的侧压力外，还增大了模板的刚度，以利于外模在顶升或滑移时纵向不变形，外模连接处及与底模的连接处均设“U”型橡胶条以防止漏浆。拉条每隔0.9米一根，底拉条采用精轧螺纹钢，顶拉条采用I126工钢。端头模板按不同断面分类，用δ=12mm钢板加工。采用外模与内模夹端头模板的连接方式。⑵内模设计根据箱梁内部尺寸及操作难度，首段采用型钢支架配组合钢模。支架每隔90cm一道，每个支架用9块焊接成型的独立支架组成一个稳定的组合支架，支架之间连接牢固，形成一个整体结构。其余梁段采用整体桁架式内模，整体桁架式内模由一个主桁架组成，配以方木和组合模板。整体桁架内模结构稳固，不易发生变形，拆除方便，人工操作工作量小，工期短。底板用箱梁同标号砼块或钢管支撑。每节段内模也要伸入已浇注体内5～10cm作为过渡。在节缝处用胶带纸粘贴防止漏浆。⑶底模设计由于箱梁底模在预制前5段时需要拆除，以后每段预制完毕之后均需下落，故底板采用分块活动底模，在相应滑道位置滑板与底板面板平齐，并保证接口严密平整。底板面板采用δ=8mm钢板，加劲肋采用[8槽钢，纵横分配梁采用[20,支点采用Ф50mm可调丝杆以升降底模,底板两侧设“U”形橡胶条与侧模接触，以防漏浆，两侧固定侧模底口的拉杆均固定于底板上，防止内模上浮的丝杆穿过底板固定于底板加劲上。施工时底板的平整度及纵横线型要严加控制。在箱梁滑道位置其平整度不大于±1mm（2m尺量）。底模支撑：底模纵向分配梁采用[200，横向间距根据底板受力的横向影响线决定，其下横向分配梁采用[320，底模支撑计算充分考虑箱梁混凝土纵向分布的不均匀性和各种施工荷载，其最大弹性变形不大于2mm，为了减少各层型钢接触面间的非弹性变形，施工钢底模顶面应较滑道顶面高1～2mm。采用楔形钢垫块御落梁，施工中应保持垫块平整不变形，为了防止倾斜面因震动下滑，在底模支撑好以后应及时在其倾斜面两侧用钢筋沿水平方向作临时焊固。6.2.3混凝土施工6.2.3.1混凝土的拌制1.原材料控制混凝土搅拌站应加强对混凝土原材料的进场控制，对外观不合格的产品应予以坚决拒收。同时应加强进场原材料的保管工作，具体要求如下：⑴水泥现场库存水泥必须按进场检验批号和日期进行明确标识，施工时根据标识确定合理的使用批号，保证水泥进场存放期不超过三个月。水泥仓库中堆码高度单层不宜超过10袋，底面应高于地面20～30cm，保证底面干燥通风。仓库内应有足够的空间，保证库内通风。库房应有完善的防雨、排水措施。⑵砂、石对外观不合格的砂、石料应予以坚决拒收；对外观把握不准的，应分开堆放，待抽样检验结果出来以后确定使用或是作清退出场处理。对已进场的砂、石料应用塑料布等东西进行覆盖，以防尘土污染。料场应保持整洁，周围应设完善的排水设施。⑶拌和用水每次开盘前应根据浇筑方量计算出施工总用水量，水池中必须有足够蓄量。蓄水池顶面应履盖并按期进行清理，保证施工用水不受污染。2.施工控制砂子、石子采用自动上料及电子计量系统，袋装水泥，电子计量系统应定期检验。任何时候混凝土入机搅拌时间不得短于2.5分钟。箱梁底板及顶板混凝土坍落度10～12mm，腹板混凝土坍落度14～16mm。严禁搅拌不合格的混凝土进入模板。3.混凝土浇筑混凝土的浇注方法为先浇筑底板混凝土，待底板混凝土浇注完毕后再浇注腹板混凝土，最后浇注顶板混凝土。腹板浇注采用斜向分段，水平分层，分层厚度不大于30cm，斜向坡度不大于1：3，且新旧混凝土间隔时间不大于混凝土的初凝时间。各预制梁段拆模后、顶推前应严格检查箱梁内外混凝土表面是否有裂缝，并作记录。桥面铺装施工前应严格检查箱梁内外混凝土表面是否有裂缝。4.振动方式腹板混凝土浇筑采用附着式振动器配插入式振动器振动，每侧模板配两排1.1Kw附着式振动器。浇筑腹板混凝土时由有经验的人在箱梁内用小锤敲击内模，检查其填充密实情况，对混凝土填充不密实的地方，随时采取措施，确保混凝土填充密实后再开启附着式振动器振动。附着式振动器由有经验的人员专人指挥，短振勤振，每振点的累积振动时间在20秒以内，以混凝土不再沉落、不出现气泡、表面呈现浮浆为度，且浇筑上层混凝土时，不要开启下层已筑好混凝土部分的外部振动器。底、顶板混凝土浇筑采用插入式振动器振动，插入式振动器移动间距不大于50cm。采用插入式振动器振动时，严禁振动棒碰上预应力管道，防止管道变位或者开裂漏浆，堵塞管道。在腹板钢筋及波纹管密集处，插入式振动器难以发挥作用的地方，用捣固铲人工捣固配合附着式振动器振捣，人工捣铲的移动间距不得大于20cm。无论是使用插入式振动器或是捣固器，都必须将附着在骨架上的混凝土捣下去，以防将后灌的混凝土架空。5.梁体养护箱梁混凝土的养护采用洒水自然养护，在混凝土有一定的强度发展以后，可用5～8cm厚的砂子覆盖后洒水养护，洒水必须保证箱梁连续湿润。养护时注意观测箱梁内外湿度，必要时采取通风措施以保证内外温差不大于15摄氏度。混凝土的一般养护期为8天，必要时可根据混凝土强度发展及天气情况作一定的调整。当箱梁混凝土未达到1.2MPa以前，不得在其表面上行走。严禁采用肥皂水、废机油等对混凝土有腐蚀、污染性的材料代替脱模剂。为防止混凝土表面裂缝和边棱破损，混凝土强度达到30Mpa时方可拆模。6.冬季施工⑴混凝土拌和站应随时了解箱梁施工的进度情况，在开盘浇筑前1天应检查砂、石、水泥的备料数量及其保温情况。⑵根据经验时间提前烧水，保证在混凝土拌和时水温40～60℃。⑶砂子至少应提前15天进棚保温，砂棚内供热应连续进行。⑷混凝土的浇筑应尽量安排在白天气温相对较高的时间内进行。⑸每次浇筑前应先检查蒸汽管道并至少提前10分钟通蒸汽对模板和钢筋进行预热。⑹浇筑顶板混凝土时，由于其散热面大且浇筑时间长，应沿横向整齐向前浇筑，当浇好的混凝土抹面后应及时用保温材料覆盖进行蒸汽养护。⑺混凝土养护期间应加强温度的检查及控制，当发现保温棚内温差太大时应根据具体情况及时采取措施调节。⑻蒸汽管道出汽口距离混凝土表面不得小于20cm，严禁将蒸汽出口直接放在混凝土表面上而引起混凝土局部温度太高。⑼混凝土养护期间，蒸汽养护应连续不间断进行。6.2.4预应力施工6.2.4.1管道安装及穿束1.预应力管道采用塑料波纹管。预应力束均采用真空灌浆工艺，以提高预应力束孔道灌浆的饱满度和密实度。2.所有管道与管道间的连接及管与喇叭管的连接应确保其密封性。3.所有管道沿长度方向应设“U”字形定位钢筋并点焊在箱梁钢筋上，不容许用铁丝定位，确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。4.“U”字形定位钢筋的纵向间距不得大于80cm。管道位置的容许偏差平面不得大于±1cm，竖向不得大于0.5cm。5.构造钢筋与管道干扰时，可调整钢筋（截断或移位），以确保管道位置准确。管道轴线必须与垫板垂直。波纹管的接长应用较其直径稍大的波纹管连接，接头波纹管的长度不得小于被连接管道直径的5倍。穿束前应检查挤压套挤压外观是否合格，对挤压时弹簧不满、钢绞线内缩较长的应作明显标识或割掉重新挤压。穿束时应保证钢钢铰线在管管道内平行行顺直并加加强对波纹纹管道的保保护。6.2.4.22张拉前的的准备1.进行张拉工作前前应对施加加预应力的的所用机具具及仪表进进行检查，并并对即将张张拉的预应应力筋的位位置进行复复检；并检检查孔道的的贯通情况况；如存问问题在处理理前不允许许张拉。2.清除锚板上灰浆浆，以保证证锚具与支支承板密贴贴经。如果果管道口有有歪斜，在在张拉时必必须配扁垫垫，以免刻刻断钢绞线线钢丝。3.千斤顶和油压表表按要求进进行配套校校验后才能能正式进行行张拉作业业，其中张张拉千斤顶顶的校正系系数不应大大于1.05（用0.4级以上标标准表校正正），油压压表精度为为0.4级，其校校验期限不不得超过规规范规定限限值。4.根据现场技术人人员的技术术交底逐一一明确每一一束钢绞线线的张拉控控制应力及及其引伸量量。6.2.4.33张拉作业业程序及要要求1.张拉作业程序应按有关规定对对每批抽检检的钢铰线线强度、弹弹性模量、截截面积、延延伸量和硬硬度，对不不合格产品品严禁使用用，同时应应就实测的的弹性模量量和截面积积对计算引引伸量作修修正。引伸修正公式为为：式中：E’—实测弹性性模量A’--实测截面积积E--计算弹性模模量E=1..95×110MPPa；计算截面积；A==1.400cm2Δ--为设计计算算引伸量值值。预应力束每束张张拉应按以以下作业程程序进行。0～10%设计吨位位（初应力力值作延伸伸量的标记记）→超张拉5%设计吨位位（保持5分钟，测测延伸量）→控制张拉拉力（测延延伸量）→锚固2.技术要求⑴引伸量的量测应应测定钢绞绞线的直接接伸长值，不不宜测千斤斤顶油缸的的变位；为为此应将钢钢绞线伸出出千斤顶尾尾端10cm，直接接测定钢绞绞线在张拉拉前、初始始张拉吨位位、张拉吨吨位及卸荷荷后四种情情况下的伸伸长值，按按下式计算算实测引伸伸量值：式中：δ—实测测引伸量；；P—设计张拉吨位；；P。—初始张拉吨位（一一般为10%～15%的张拉吨吨位）；应使:方可满足设计要要求，否则则应查明原原因，并予予以解决。式中：Δˊ为修修正后的引引伸量值；；δ1、δ2、δ3分别为从从初始张拉拉吨位起各各测量时刻刻钢绞线总总的伸长量量。查看δ3-δ22是否大于于8毫米，如大大于8毫米，则表表明出现滑滑丝，应查查明原因并并采取措施施解决后方方可继续张张拉。钢铰线运抵工地地后应放置置在室内并并防止锈蚀蚀。钢绞线的切割不不准采用电电焊或气焊焊切割，应应采用圆盘盘锯机械切切割。⑵后期束后期束束应在箱梁梁预制顶推推全部结束束及临时支支墩拆除以以后进行，其其操作程序序技术相同同与普通束束相同。⑶孔道压浆及封端端在预应力力张拉后24小时内应应对预应力力管道进行行压浆,在施工条条件具备的的情况，应应及时对外外露锚具和和夹具用水水泥浆或同同混凝土进进行封端保保护。a．张拉施工完成成之后，切切除外露的的钢绞线（注注意钢绞线线的外露量量≤30mmm），进行行封锚。封封锚方式有有两种：①采用保护罩封锚锚：保护罩罩作为工具具罩使用，在在灌浆后3小时内拆拆除，将锚锚垫板表面面清理，保保证平整，在在灌浆保护护罩底面和和橡胶封闭闭圈表面均均匀涂上一一层玻璃胶胶，装上橡橡胶密封圈圈，将保护护罩与锚垫垫板上的安安装孔对正正，用螺栓栓拧紧，注注意将排气气口朝正上上方。②用无收缩水泥砂砂浆封锚：：必须将锚锚板及夹片片、外露钢钢绞线全部部包裹，覆覆盖层厚度度＞15mm，封锚锚后24～48小时之内内灌浆。b．清理锚垫板上上的灌浆孔孔，保证灌灌浆通道畅畅通。c．确定抽真空端端及灌浆端端，安装引引出管，球球阀和接头头，并检查查其功能。d．搅拌水泥浆使使其水灰比比、泌水性性达到技术术要求指标标。e．启动真空泵抽抽真空，使使真空度达达到-0.06～-0.11MPa并并保持稳定定。f．启动灌浆泵，当当灌浆泵输输出的浆体体达到要求求稠度时，将将泵上的输输送管接到到锚垫板上上的引出管管上，开始始灌浆。g．灌浆过程中，真真空泵保持持连续工作作。h．待抽真空端的的空气滤清清器中有浆浆体通过时时，关闭空空气滤清器器前端的阀阀门，稍后后打开排气气阀，当水水泥浆从排排气阀顺畅畅流出，且且稠度与灌灌入的浆体体相当时，关关闭抽真空空端所有的的阀。i．灌浆泵继续工工作，压力力达到0..6MPaa左右，持持压1～2分钟。j．关闭灌浆泵及及灌浆端阀阀门，完成成灌浆。k．拆卸外接管路路、附件，清清洗空气滤滤清器及阀阀等。l．完成当日灌浆浆后，必须须将所有沾沾有水泥浆浆的设备清清洗干净。m．安装在压浆端端及出浆端端的球阀，应应在灌浆后后1小时内拆拆除并进行行清理。6.2.5箱梁梁连续顶推推顶推施工共分118个梁段进进行。当导导梁上了各各墩顶推两两次（箱梁梁未上墩）后后，应启动动该墩千斤斤顶与后面面的千斤顶顶共同作业业。导梁顶过4号墩后，分分两次拆除除导梁。梁梁体全部顶顶推就位后后，将3号、4号梁段解解除连接，落落梁就位。1号～3号梁段继继续向前顶顶推32cm，与悬悬浇箱梁连连接。顶推过程中不得得在导梁上上施加顺桥桥向水平力力，并严禁禁在梁体静静止状态下下横推梁体体。6.2.5.11导梁钢导梁全长344m，分为四四节，由钢钢板焊接成成两道工字字型，作为为主要受力力结构，中中间用角钢钢连接。各各节段采用用轴销连接接，便于安安装和拆卸卸。6.2.5.22动力系统统箱梁采用在预制制平台、各各墩横系梁梁上设置ZZLD15500型连续千千斤顶多点点连续顶推推。千斤顶顶用预埋螺螺栓固定在在横系梁上上。因多点点顶推水平平分散在各各墩上，故故需设置中中心控制台台，使各墩墩上的水平平千斤顶的的运行协调调同步。事事先应将千千斤顶的出出力分成几几个级，在在控制台上上可随时调调整顶力的的等级，控控制千斤顶顶的出力大大小。在各各千斤顶机机组和观测测点上设置置急停按扭扭，以保证证在意外情情况下能及及时改变梁梁体的运行行状态。为为保证梁的的运行轨迹迹与梁的设设置一致，所所有各顶推推点均采用用一台连续续千斤顶由由一台油泵泵供油、通通过油泵供供油阀门调调整供油量量的顶推装装置，全套套控制系统统采用成套套生产设备备。图6-1ZLLD自动连连续千斤顶顶构造图6.2.5.33纠偏系统统各墩均设置拆装装方便的纠纠偏装置，纠纠偏装置由由顶塞、332t螺旋旋顶及纠偏偏座组成，以以控制主梁梁平面位置置。导向措措施必须在在梁体顶推推过程中实实施，绝对对禁止梁在在静止状态态下横移。每每次顶推完完毕，箱梁梁纵轴线必必须在设计计位置上，梁梁后端的横横截面应处处于制梁平平台的横向向正确位置置上。当其其纵轴线偏偏离设计值值1cm时，必必须进行纠纠偏。顶推前技术人员员对箱梁位位置进行准准确放线并并在墩顶面面设置简易易、稳固的的观测架，纠纠偏人员根根据观测箱箱梁和观测测架的相对对位移来调调整箱梁横横向位置，前前端导梁先先选出梁曲曲线中心点点，用经纬纬仪测量梁梁前端的偏偏移值，从从而保证箱箱梁沿纵向向曲线运动动。另外在在预制梁的的支点设两两台纠偏装装置，保证证顶推梁的的后端与下下节预制梁梁段前端对对齐，避免免两节箱梁梁砼错位。考虑到导梁的横横向刚度较较小，纠偏偏不宜在导导梁上进行行。图6-2支座座、滑道、滑滑板组装横横断面图6.2.5.44滑道系统统1.滑道、滑板在在满足顶推推工艺的前前提下为了了降低最终终落梁高度度，采用了了总高1220mm的格构构式铸钢滑滑道。顶推前各墩台支支座必须就就位并将支支座上钢板板与下钢板板间临时焊焊固，保证证在顶推过过程中上、下下钢板不产产生相对位位移。箱梁梁到位后解解除焊固，顶顶推滑道设设置在两支支座上钢板板上，滑道道顶面标高高与按路线线纵坡计算算的标高差差值不得大大于±1mm。同一一墩上两滑滑道顶面高高差不得大大于1mm。箱梁顶推过程中中，一个滑滑道上放置置的聚四氟氟乙烯滑板板不得少于于5块(第每块规规格4000mm×400mmm)，以保证证有足够的的承压面积积。顶推过过程中要及及时喂送聚聚四氟乙烯烯滑板，不不得有脱空空现象，避避免弯矩增增大而引起起箱梁开裂裂。必须经经常检查滑滑道及聚四四氟乙烯滑滑板位置，如如仅一个墩墩处需调整整时，可将将该墩处梁梁体顶起不不超过5mm；如超超过5毫米或多个个墩处需调调整时，应应采用与相相邻两墩处处同时顶起起的方法，相相邻墩处顶顶起高度差差不超过55mm。喂送滑板时聚四四氟乙烯面面向下与滑滑道不锈钢钢板接触，橡橡胶面与梁梁底面接触触，严禁反反放。当滑滑板发生水水平面内的的偏转时操操作人员应应用手将其其扶正，以以免相邻滑滑板发生挤挤塞变形引引起摩擦力力变大。2.后拉锚器为了了避免空中中作业，增增大工具锚锚及钢铰线线的周转次次数，而且且使各钢铰铰线均有调调换的可能能性。特将将拉锚器改改为下端开开口式，安安装拖拉钢钢绞线时可可先在地面面（全为旱旱地）将其其后端工具具锚、锚板板装好，后后端通过拉拉锚器中间间放下的引引绳，前端端通过各墩墩放下的引引绳分别将将钢铰线两两端提升到到后锚固，每每次顶推结结束后可通通过引绳再再将钢铰线线放下。为了保证各顶的的每根钢铰铰线受力均均匀，所有有钢铰线均均应预拉。为为了保证千千斤顶工具具锚夹片正正常退锚，特特在各顶前前30cm处设置置一钢铰线线的导向板板，避免钢钢铰线在工工具锚前端端下坠造成成每孔各夹夹片受力不不均。6.2.5.55施工控制制1.变形控制⑴箱梁挠度导梁上墩台前，在在导梁两片片主梁下方方各用一台台50t螺旋千斤斤顶将导梁梁顶起，螺螺旋顶与导导梁底面设设置稳定可可靠的滑动动面（必须须采用四氟氟滑板）当当导梁底高高出滑板标标高后即可可继续顶推推。箱梁、钢导梁前前端及箱梁梁梁跨中在在顶推过程程中均应进进行挠度观观测，如有有与计算不不符时应报报知相关部部门查明原原因后再进进行正常施施工。⑵墩身变形顶推过程中应随随时检查各各墩顶的水水平位移，若若出现异常常，应立即即停止顶推推。待采取取了相应措措施之后方方可继续顶顶推。控制参数中各墩墩顶纵向允允许最大水水平推力为为顶推时实实际摩擦阻阻力与顶推推千斤顶出出力的合力力，为了保保证各高墩墩的施工安安全，在各各次顶推前前技术室根根据箱梁的的实际位置置，计算出出各墩顶反反力，再根根据该墩所所能承受的的水平拉力力，将各墩墩千斤顶供供油压力的的允许范围围提前交底底。重点控制计算受受力较小的的3～5号桥墩的的沉降及顶顶推过程中中墩顶纵向向变形，施施工中当墩墩顶变形超超过计算值值时应根据据其变形方方向及时调调整顶推千千斤顶的油油压，使该该墩顶千斤斤顶的拉力力接近或等等于摩阻力力。2.同步控制⑴每次顶推前均应应对所有设设备进行全全面细致的的检查，使使其信号线线、油路无无障碍，油油泵供油量量相同，各各墩台前后后顶行程基基本相等。⑵每次顶推前各墩墩根据交底底的油压控控制范围调调整油泵节节流阀，保保证箱梁所所受拉力分分布合理且且不超过所所有结构的的容许受力力。⑶在经济满足受力力安全的基基础适当增增加钢铰线线长度，提提高钢绞线线的实际应应力，能使使钢绞线吸吸收更多的的弹性势能能，以减小小各顶摩擦擦阻力不同同以及连续续千斤顶前前后顶交替替施力时的的不利影响响。3.中线控制梁场场台座及12号墩顶处处的纠偏在在顶推结束束前是每次次顶推的控控制重点，该该处箱梁的的横向偏移移必须限制制在2mm以内，以以保证箱梁梁的走向。箱梁顶推中线控控制的重点点应该在梁梁头和梁尾尾，以保证证箱梁的整整体线形，每每次顶推结结束以后应应及时检查查记录各墩墩顶箱梁底底板中线的的实际偏差差，为下次次顶推时中中线的调整整提供依据据。4.施工记录顶推推施工全过过程应进行行详细记录录。记录应应包括水平平千斤顶启启动和正常常油压、每每一行程及及每一箱梁梁段施工周周期、顶推推时间、箱箱梁中心线线与理论中中心线之间间偏差、导导梁前后端端竖向挠度度、墩顶水水平位移等等。6.2.5落落梁就位6.2.5.11准备工工作1.设备检修根据据施工进度度，至少在在最后一次次顶推前一一个月完成成设备检修修工作。并并应配备足足够的液压压设备易损损件。检修修设备主要要包括液压压千斤顶、液液压油泵、供供电线路及及通讯设备备。2.设备安装在设备检检修完成以以后应尽快快将其安装装至设计位位置，各泵泵应配备足足够的液压压油。为了了防止墩顶顶盖梁倾覆覆，落梁千千斤顶应在在支承垫石石前后交错错布置。图6-3盖梁梁顶落梁千千斤顶平面面布置图3.设备试运行行设备安装装成以后应应将每台油油泵及千斤斤顶进行试试运行。检检查各顶位位置将梁整整体顶起22cm千斤顶顶的最短行行程，据此此计算千斤斤顶顶面需需垫起的高高度并准备备好钢板或或平整的滑滑板，以将将千斤顶的的起落梁行行程达到满满足施工要要求的最小小高度，同同时千斤顶顶行程不得得小于15cm。4.设备周转太平沟大大桥起落梁梁的液压设设备只配备备了一套，左左右幅需周周转倒用，所所以应提前前作好相关关的人力及及设备配置置工作。5.解除临时设施连连接箱梁顶推推就位以后后需尽快完完成的工作作包括：临临时墩的拆拆除；纠偏偏器的拆除除；滑道钢钢支撑的割割除；顶推推顶的拆除除。6.滑道横移准准备考虑到起起梁后滑道道横向移动动的需要，各各墩台的双双向支座上上下板需作作横向临时时固结措施施（可利用用支座上下下板侧面的的生产吊装装孔）。并并应提前准准备好倒链链或千斤顶顶、垫木等等滑道横移移工具。6.2.5.22控制参参数1.支点反力根据太平平沟大桥箱箱梁的实体体体积计算算各跨自重重，将自重重在跨内简简化为均布布荷载，根根据连续内内力计算程程序计算出出各支点的的支力。2.顶升油压根据各支支点的反力力及千斤顶顶的油缸活活塞面积计计算各顶在在箱梁顶升升时所需的的控制油压压。具体数数值详见附附表一。6.2.5.33控制原则由于连续续箱梁起落落时可能引引起的附加加支反力，所所以总指挥挥应根据施施工发生的的实际采取取相应的调调节措施，以以保证液压压设备的工工作安全系系数。1.各墩台的千斤顶顶油压应分分级分步骤骤逐次加升升到设计值值。2.当各顶均油压均均升至计算算值以后，检检查各墩顶顶箱梁底面面与滑道的的接触情况况。3.如果箱梁底面与与滑道的接接触同时分分离，应严严格按照既既定程序进进行下一步步起落梁操操作。4.仅有部分墩台处处箱梁底与与滑滑道分分离，可按按既定程序序将箱梁再再升起一定定的高度，如如果各墩千千斤顶油压压没有超规规的变化，应应严格按照照既定程序序进行下一一步起落梁梁操作。5.如果箱梁继续升升起过程中中某千斤顶顶油压出现现超规的现现象，说明明该墩顶处处产生了附附加支反力力，应立即即停止该顶顶的升起操操作，仅对对其余顶按按步骤操作作将箱梁升升起，直至至各顶油压压均符合计计算要求后后，即可对对所有顶进进行下一步步既定设计计升落梁操操作程序。6.施工、液压设备备误差及计计算取值可可能带来的的计算误差差，计算油油压允许范范围定为：：计算油压压±5%；最大允允许油压定定为：计算算油压±10%。7.如果千斤顶油压压超过最大大允许值仍仍不能进入入正常操作作步骤，需需查明原因因后再继续续施工。6.2.5.44操作程序序1.起梁起梁时必须按照照作业程序序进行，并并严格把握握控制参数数允许范围围。各墩台台技术值班班人员须得得到总指挥挥的明确指指令后才能能进行下指指定步操作作，每一步步骤完成以以后应及时时加高保险险钢板，并并填写记录录表格，出出现特殊情情况立即报报告总指挥挥。操作程程序详见附附表二。2.拆除临时结构大部分临临时结构的的拆除工作作应在起落落梁之前完完成，起梁梁以后应及及时将支座座顶的临时时滑道横向向退出底，（滑滑道临时焊焊接、纠偏偏器、临时时墩凿除）3.支座上下板板纵向对位位考虑到温温度对桥梁梁伸缩的影影响，落梁梁的最后环环节应安排排在温度比比较稳定的的时间段内内进行，在在箱梁底面面接触支座座上板之间间必须根据据现场实时时温度根据据计算值确确定对应支支座上下板板纵横向的的位置。以以保证支座座满足设计计及使用要要求。由于横向计算位位移很小，所所有支座上上下板横向向中心线对对正使其竖竖向重合。支座的上下板纵纵向中心线线应根据实实测温度由由总指挥统统一按下表表选取相应应偏移值对对位。其计计算公式如如下:△L=α·△T··L0式中：△L—桥桥梁长度变变化（mm）αα—平均线胀胀系数；混混凝土取1.0××10-5；△△T--温度变变化范围（℃）；根据兰州地区的实际情况取为-20℃～40℃；L0—桥梁起始温度((10℃)下计算长长度。6.2.5.55落梁落梁与起梁的操操作要求相相同，不过过其重点由由油压控制制转向行程程控制，所所有操作仍仍需严格按按照作业程程序进行,,进行每一一步降高操操作前必须须提前取下下相应高度度的保险钢钢板。落梁时每次高度度误差在下下次降落时时进行调整整，每次误误差或累误误差超过55mm时均应应向总指挥挥汇报，以以便及时处处理。PAGEPAGE7主桥48m顶推推连续梁施施工监控7.1曲线桥顶顶推施工控控制系统在施工阶段随着着顶推过程程的不断进进行，结构构的坐标、边边界约束条条件、内力力和变形随随之不断发发生变化。因因此需对桥桥梁的每一一施工阶段段进行详尽尽的分析和和实测验证证，并采用用一定的方方法对结构构变形、应应力加以控控制，以确确保设计的的施工过程程得以准确确实现。施工控制采用施施工→量测→识别→修正→预告→施工的循循环过程。在在这个过程程中对主梁梁标高和内内力实行双双控。它主主要包括两两个部分，一一部分是数数据采集系系统，即在在桥上埋设设各类传感感器和设置置监控系统统，采集资资料。再一一个是资料料分析仿真真模拟系统统，将采集集到的资料料进行分析析处理，以以确定下一一个施工阶阶段的参数数。通过有有效的监测测监控工作作，最终消消除设计与与实际施工工过程差异异的影响，保保证设计的的施工过程程和受力状状态得以准准确实现，确确保主梁准准确架设到到位并使最最终的主梁梁线形和内内力达到设设计状态。结合湘江大桥连连续梁桥顶顶推施工的的特点，给给出施工控控制系统框框图如下：：文件及图形输出:*标高（位移）文件及图形输出:*标高（位移）*内力，应力现场配合资料:*主梁竖向与墩顶水平变位容许值*现浇梁段的实际尺寸，容重，自重*施工荷载及状况*材料的弹性模量*收缩，徐变及预应力损失等参数*温度及其它实时跟踪分析:*位移*内力，应力实时跟踪分析:*位移*内力，应力参数识别分析控制项目测量:参数识别分析控制项目测量:*位移*截面应力实时向前分析实时向前分析误差判别:误差判别:*梁、导梁变形D≤[D]*梁应力σ≤[σ]*墩顶位移u≤[u]下一阶段施工作业下一步施工优化分析下一阶段施工作业下一步施工优化分析7.2施工监控控方案7.2.1监控控方案采用由兰州铁道道学院土木木系桥梁新新技术研究究所周世军军教授等研研制成功的的CCSBB程序进行行施工监控控。对设计计单位提供供的施工流流程及其控控制参数进进行复核。按预先拟定的施施工步骤，用用监控程序序计算梁（包包括导梁）在在各施工阶阶段内力及及变位、主主梁标高等等控制参数数的理论计计算值，以以备对比分分析。同时时提出主桥桥施工监控控实施方案案的细则，以以具体指导导施工全过过程。在梁的控制部位位安装测试试元件，随随时监测梁梁的应力、应应变情况。在每一梁段施工工前，根据据上一个梁梁段的施工工具体情况况和实测反反馈资料进进行控制计计算。在每一梁段的施施工过程中中及时进行行主梁应力力、标高和和变形测试试。根据实实测资料，迅迅速计算分分析桥梁在在当前施工工阶段所处处的实际受受力及变形形状态。如如实测值与与计算值偏偏差不容忽忽视时，及及时分析原原因，必要要时对结构构的设计参参数进行新新的估计，并并将修正过过的设计参参数反馈到到控制计算算中，重新新给出施工工中内力和和主梁变位位的理论期期望值，以以消除理论论值和实测测值不一致致的主要部部分。当实实测值与设设计控制值值相差较大大时，及时时通知有关关单位，并并提出调整整施工过程程的建议，以以指导施工工。紧跟施工过程，确确保预定的的或合理调调整后的施施工过程得得以准确实实现，并使使得主梁线线形及结构构整体内力力和桥墩变变形在整个个施工过程程中始终处处于较为理理想的状态态，保证大大桥安全、顺顺利完成。7.2.2施施工控制计计算利用“连续梁桥顶推施施工监控仿仿真模拟计计算机软件件CCSBB”配合湘江江大桥主桥桥上部结构构“顶推架设设施工方案案”的实施。7.2.2.11计算内容容1.模拟施工过过程，按既既定的施工工过程计算算结构的控控制值，检检查其是否否与设计单单位提供的的理论控制制值相一致致。2.根据上一步步工序完成成时的实测测应力、主主梁与导梁梁变位、顶顶推中桥墩墩墩顶水平平位移及施施工荷载的的变化，提提交本阶段段实施的监监控控制值值。7.2.3测测试截面及及测点布置置根据满足实验目目的的要求求，参阅有有关桥梁试试验的资料料，将对如如下截面或或位置布设设应力和位位移测点：：1.位移测点位置梁上标高高（变位）测测点具体位位置为导梁梁前端、混混凝土梁最最前端（导导梁根部）等等截面及顶顶推施工中中每跨跨中中（测点横横向位于每每幅梁轴线线上）。墩顶位移原则上上只测与主主梁（包括括导梁）已已接触墩的的墩顶纵向向位移。2.应力（应变）测测试截面及及测点位置置应力测试试截面具体体位置为距距混凝土梁梁最前端（导导梁根部）等5个混凝土梁截面和导梁根部钢导梁截面。在每个测试截面上测点布置如图：（注：图中黑色色小矩形块块表示测试试元件布置置位置）图6-2主梁截截面测点布布置图3.墩顶位移测试方方法将墩顶位移观测测点纳入统统一施工坐坐标系中，对对不同施工工状态的位位移观测点点进行实时时观测。①观测点的布设墩顶处各布设一一个水平位位移观测点点，采用粘粘贴反射片片的方法。②测量仪器采用LeicaaTC11800全全战仪，仪仪器标称精精度：测角角：1”；测距：：1mm+2pmmm。③测量方法采用全战仪任意意置镜法，在在通视良好好，便于观观测的地方方埋设基准准点，建立立一条基线线，保证