挡土墙裂缝原因分析及处理方案

挡土墙裂缝缘由分析及处理方案工程概述消灭裂缝的挡土墙地段原设计简述消灭裂缝的挡土墙地段施工状况墙体裂缝产生缘由分析挡墙现状稳定性分析修复及监测方案相关计算工程概述挡土墙变形现状1〕纵向裂缝70mm3m。2〕混凝土压顶横向裂缝3mm，深度即为混凝土压顶厚度。3〕局部砌体间裂缝此类裂缝位于混凝土压顶纵向裂缝东西端部压顶面下部区域，挡土墙砌体之间开裂，长0.3-1m20-40mm。4〕混凝土压顶面与下部砌体间裂缝10m17mm，深度未知。参考的资料工程岩土工程勘测报告；工程冷却塔地段补勘报告；工程边坡设计报告及图纸；《建筑边坡工程技术标准》(GB50330-2023)；《砌体工程施工质量验收标准》〔GB50203-2023〕；《水工挡土墙设计标准》SL379-2023；挡土墙的沉降观测资料；工程相关的挡土墙施工照片、验槽、验收记录；国家及地方关于安全生产和环境保护等方面的法律法规。消灭裂缝的挡土墙地段原设计简述总的原则与要求设计原则1.35，1.50。承受重力式挡土墙，墙面坡率统一为1:0.25。墙体背后要求设置反滤层和滤水堆囊，墙体中设置泄水孔等排水设施。〔厂内道路侧〕亦应设置截、排水设施，与厂区内截、排水系统连接。满足施工技术要求，尽量降低施工难度。设计方案重力式挡墙承受M7.5的砂浆和Mu30块石〔毛石〕砌筑，墙面坡率为1:0.25。挡土墙墙体放线由外侧墙脚线掌握，墙体根底放线由外侧根底线掌握。根底必需坐落在第〔4-1〕层硬塑粉质粘土、〔6-1〕层强风化泥质砂岩或〔6-2〕层0.5m，岩石地基中根底埋置深度不凝土处理。15.0m〔土〕性变化处、墙脚高度突变处和与其它建〔构〕筑物连接处应设沉降缝。沉降缝及变形缝宽度为2-3cm，缝内沿墙的内、外、顶三边15cm。挡土墙总平面布置图说明布置。消灭裂缝的挡土墙地段施工状况挡土墙施工时，以下几个方面未按设计要求施工：置滤水堆囊。成滞水，增大墙体水压，造成墙体变形。该段墙背侧土体进展夯实处理，夯实之前方能进展墙体施工，夯实范围为该段墙体至墙背侧10m10m夯实处理。这就造成墙后的回填土密实度达不到设计要求，在降雨状况下会发生沉降，尤其是墙体背侧土体的沉降直接会带动墙体产生纵向的张拉裂缝。墙前排水沟施工不准时。业布置有排水系统，但挡土墙施工时及竣工后并未见到该排水系统施工。沉降缝未按设计要求施工。15.0m〔土〕性变化处、〔构筑物连接处应设沉降缝，沉降缝应当完全切断墙体和根底，垂直设置。如不按设计要求设置沉降缝，由于地基土的不完全均匀，简洁使得墙体产生不均匀沉降，造成墙体开裂。现场沉降缝并未依据设计布设，沉降缝仅在墙体外外表设置，并未完全切断墙体，且并未垂直布设，起不到应有的作用。是否满足设计要求；无法推断墙体根底持力层是否满足设计要求；无法推断施工单位是否严格依据设计所提工程量进展足量施工等。墙体裂缝产生缘由分析求实施的问题。块石间勾缝砂浆开裂、脱落缘由分析造成的。15m设置一道沉降缝，而施工单位未依据图纸正确预留沉降缝，稍微的不均匀沉降或猛烈的温度变化很简洁造成这些裂缝的产生。此外由于施工质量及砂浆不饱满也可能是造成这些微小裂缝的缘由。对于挡土墙而言，重点关注的是整体稳定、抗倾覆、抗滑稳定性，对于微小裂缝只要实行措施恢复，可确保挡墙稳定。可能会浸泡根底，降低地基土的抗剪强度，也可能形成滞水，引起墙体变形。所受的水土压力，是造成墙体局部开裂的缘由。墙体所受的水平压力。依据总图竖向标高图，挡土墙顶部和场平终平标高一样，挡土墙设计计算时考虑墙顶内侧道路通车时的瞬时荷载，但并未考虑施工期间长时间在墙顶堆载，墙体所受到的土压力比设计时考虑的大，这也是墙体局部开裂的缘由。挡土墙破除地段纵向裂缝缘由分析阻力影响下致使墙体顶部拉裂、墙体上半局部向墙背侧开裂。4.1松散填土沉降对墙身形成的下拉荷载松散填土厚度依据5m计算，其负摩阻力系数ζn

q=ζσ=0.3*0.5*19*5=14.25kN。假设施工质量掌握不到位，砂浆不饱满或质量存在s n缺陷的状况下，该荷载会从缺陷地段将墙体沿纵向拉裂。2)在施工时对墙体宽度收缩过快〔未按设计墙体宽度施工〕，以致于连续砌筑到设计墙高时觉察墙顶宽度达不到设计要求，之后又在墙背处对墙体进展扩宽〔见图4.2〕，使得外表增的墙体直接坐落在松散的填土之上，墙背侧上局部浆砌块石由于重力作用会下沉，导致墙体产生纵向张拉裂缝。4.2砌筑时墙体宽度收缩过快挡墙现状稳定性分析定量分析4.364.4，验4.5。挡土墙稳定性验算书见附件。自然状态饱和状态岩土层名称状态、密度自然状态饱和状态岩土层名称状态、密度自然重度饱和重度内摩擦角(°)15注：设计验算中，将硬塑粘性土层或强风化泥质砂岩作为根底持力层，在其埋藏较深地段承受C15或风化程度粘聚力内摩擦角粘聚力回填土(kN/m3)19(kN/m3)21(kPa)3(°)25(kPa)2泥质砂岩强风化20253055表4.4 验算工况工况类型工况类型工况一一般状况下(墙后填土不积水、含水量正常)的墙体稳定性验算墙体中排水管正常排水(墙后填土不积水)，墙后填土完全饱和状况下的墙体工况二稳定性验算表4.5 验算结果工况类型工况类型整体稳定验算满足:最小安全系数=3.275>1.350；抗倾覆验算满足：K0=6.532>1.500；工况一滑移稳定验算满足：Kc=4.057>1.350；地基土层水平向滑移稳定验算满足:Kc2=2.170>1.350。整体稳定验算满足:最小安全系数=2.833>1.350；抗倾覆验算满足：K0=3.039>1.500；工况二滑移稳定验算满足：Kc=1.401>1.350；地基土层水平向滑移稳定验算不满足:Kc2=1.018<1.350。〔Kc2临界状态〕计算结果显示：在一般状况下，墙体的抗倾覆、抗滑移、整体稳定等均满足标准要求。体的整体稳定、抗倾覆验算可满足标准要求，滑移稳定验算满足标准要求，但地基土层水平向滑移处于临界状态，不能满足标准要求，在此状况下，地基土层存在水平向滑移的风险，假设有肯定的夯实，密度到达设计要求，土体完全饱和的状况一般不行能消灭。修复及监测方案修复方案针对现场状况和上述缘由分析，建议承受以下修复方案。向裂缝尽快勾平补缀齐。对表层1-2m保证墙背填土区域表层排水畅通。50cm。将开裂体从原墙体中破除，重依据设计要求砌筑块石，浇筑混凝土压顶。在〔0.94〕。水堆囊，应确保此段墙体排水管排水通畅；其它地段堵塞的排水管用钢钎等物体加以疏通。尽快搬运至远处。加强监测与巡查。具体监测方案见6.2进展定期巡查，每周观看一次、记录一次，主要观看墙体已有裂缝是否扩展、是否有的裂缝产生。如监测变形位移有特别、墙体裂缝连续扩展应准时反响信息。监测方案监测目的在整个工程施工过程中进展跟踪监测，超前预报，确保施工安全；监测结果准时反响设计、指导施工，有利于充分调整、补充、优化设计方案；监测治理效果。监测原则仪器监测和人工巡察检查相结合，为边坡稳定和安全评价供给全面牢靠的依据。、施工安全和防治过程中的变形。应有足够的测量精度、灵敏度及相应量程。监测仪器的选择应遵循以下原则：监测工作布置监测点应依据《工程测量标准》GB50026GPS1.00mm。位移监测点布置：在挡土墙墙脚处及其对应的墙顶中心线处分别布置监测点，二处上下80m水平位移，以分析推断墙体的整体稳定性。监测基准点：站内建(构)筑物施工放线使用的掌握点。监测周期监测内容主要为施工期间及竣工后期的地表位移监测。在施工初期，监测宜每周一次，2挡土墙及相邻建(构)筑物竣工两年后连续三个月的监测结果无变化，可终止监测。假设监测相关计算挡土墙稳定性验算书工况一 ：自然状态下，墙后回填土体处于正常含水状态，地下水位于正常埋藏状态。衡重式挡土墙验算[执行标准：通用]1原始条件:墙身尺寸:墙身总高:8.300(m)上墙高:5.000(m)墙顶宽:1.500(m)台宽:1.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.250上墙背坡倾斜坡度:1:0.000下墙背坡倾斜坡度:1:0.000承受1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.750(m)墙趾台阶与墙面坡坡度一样墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2023.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:180.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:120.000(kPa)挡土墙类型:浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角:25.000(度)墙后填土粘聚力:3.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:16.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:260.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.550地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:55.000(度)地基土粘聚力:30.000(kPa)墙后填土浮容重:9.000(kN/m3)地基浮力系数:0.500土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 15.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离:1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-10.000(m)挡墙外侧常年水位标高:-10.000(m)计算参数:稳定计算目标:自动搜寻最危急滑裂面搜寻时的圆心步长:1.000(m)搜寻时的半径步长:1.000(m)筋带对稳定的作用:筋带力沿圆弧切线=====================================================================第1种状况:一般状况[土压力计算]计算高度为8.808(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1裂开角：33.318(度)Ea=56.417(kN)Ex=45.463(kN)Ey=33.408(kN)作用点高度Zy=1.168(m)由于俯斜墙背，需推断其次裂开面是否存在，计算后觉察其次裂开面不存在计算下墙土压力按力多边形法计算得到:裂开角：36.054(度)Ea=127.911(kN)Ex=122.956(kN)Ey=35.257(kN)作用点高度Zy=1.699(m)墙身截面积=26.024(m2)重量=598.553(kN)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00墙底面:0.000.000.000.00衡重台上填料重(包括超载)=38.000(kN)重心坐标(1.833,-3.667)(相对于墙面坡上角点)基底摩擦系数 =0.550承受倾斜基底增加抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=633.394(kN)En=85.082(kN)Wt=63.339(kN)Et=160.750(kN)滑移力=97.411(kN)抗滑力=395.162(kN)滑移验算满足:Kc=4.057>1.350地基土层水平向:滑移力=168.418(kN)抗滑力=365.487(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=2.170>1.350(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.966(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx=4.841(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy=4.468(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3=5.075(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3=1.192(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=349.648(kN-m)抗倾覆力矩=2283.728(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.532>1.500(三)地基应力及偏心距验算根底类型为自然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于根底底的总竖向力=718.476(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1934.080(kN-m)根底底面宽度 B=5.100(m)偏心距e=-0.142(m)根底底面合力作用点距离根底趾点的距离Zn=2.692(m)基底压应力:趾部=117.376踵部=164.362(kPa)最大应力与最小应力之比=117.376/164.362=0.714作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.142<=0.250*5.100=1.275(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=117.376<=312.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=164.362<=338.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=140.869<=260.000(kPa)(四)根底强度验算根底为自然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力 Ws=244.375(kN)上墙墙背处的 Ex=45.463(kN)上墙墙背处的 Ey=0.000(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.657(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.168(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.750(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.440(m)截面宽度 B=2.750(m)偏心距e1=-0.065(m)截面上偏心距验算满足:e1=-0.065<=0.300*2.750=0.825(m)截面上压应力:面坡=76.348背坡=101.380(kPa)压应力验算满足:计算值=101.380<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-19.014<=180.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=32.336<=180.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=24.736(m2)重量=568.934(kN)Zw=2.945(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=675.598(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1856.942(kN-m)Zn=2.749(m)截面宽度 B=5.075(m)偏心距e1=-0.211(m)截面上偏心距验算满足:e1=-0.211<=0.300*5.075=1.523(m)截面上压应力:面坡=99.900背坡=166.345(kPa)压应力验算满足:计算值=166.345<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-20.063<=180.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为7.550(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1裂开角：33.318(度)Ea=56.417(kN)Ex=45.463(kN)Ey=33.408(kN)作用点高度Zy=1.168(m)由于俯斜墙背，需推断其次裂开面是否存在，计算后觉察其次裂开面不存在计算下墙土压力按力多边形法计算得到:裂开角：35.892(度)Ea=70.245(kN)Ex=67.523(kN)Ey=19.362(kN)作用点高度Zy=1.172(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=21.000(m2)重量=483.007(kN)Zw=3.009(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=573.777(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1238.147(kN-m)Zn=2.158(m)截面宽度 B=4.387(m)偏心距e1=0.036(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.036<=0.300*4.387=1.316(m)截面上压应力:面坡=137.189背坡=124.362(kPa)压应力验算满足:计算值=137.189<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-26.558<=180.000(kPa)(八)整体稳定验算最不利滑动面:圆心:(-2.07250,1.03750)半径 =10.86742(m)安全系数=3.275总的下滑力 =538.877(kN)总的抗滑力 =1764.591(kN)土体局部下滑力 =538.877(kN)土体局部抗滑力 =1764.591(kN)筋带的抗滑力 =0.000(kN)整体稳定验算满足:最小安全系数=3.275>=1.350=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般状况)抗滑力=395.162(kN),滑移力=97.411(kN)。滑移验算满足:Kc=4.057>1.350安全系数最不利为：组合1(一般状况)抗滑力=365.487(kN),滑移力=168.418(kN)。地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=2.170>1.350安全系数最不利为：组合1(一般状况)抗倾覆力矩=2283.728(kN-M),倾覆力矩=349.648(kN-m)。倾覆验算满足:K0=6.532>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般状况)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.142<=0.250*5.100=1.275(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般状况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=117.376<=312.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般状况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=164.362<=338.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般状况)地基平均承载力验算满足:压应力=140.869<=260.000(kPa)不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般状况)截面上偏心距验算满足:e1=-0.065<=0.300*2.750=0.825(m)压应力验算最不利为：组合1(一般状况)压应力验算满足:计算值=101.380<=2023.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般状况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=120.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般状况)剪应力验算满足:计算值=-19.014<=180.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般状况)斜剪应力验算满足:计算值=32.336<=180.000(kPa)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般状况)截面上偏心距验算满足:e1=-0.211<=0.300*5.075=1.523(m)压应力验算最不利为：组合1(一般状况)压应力验算满足:计算值=166.345<=2023.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般状况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=120.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般状况)剪应力验算满足:计算值=-20.063<=180.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般状况)截面上偏心距验算满足:e1=0.036<=0.300*4.387=1.316(m)压应力验算最不利为：组合1(一般状况)压应力验算满足:计算值=137.189<=2023.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般状况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=120.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般状况)剪应力验算满足:计算值=-26.558<=180.000(kPa)(七)整体稳定验算整体稳定验算最不利为：组合1(一般状况)整体稳定验算满足:最小安全系数=3.275>=1.350工况二：墙背土体完全饱和，墙后无水位，地下水位位于正常埋藏状态。衡重式挡土墙验算[执行标准：通用]1原始条件:墙身尺寸:墙身总高:8.300(m)上墙高:5.000(m)墙顶宽:1.500(m)台宽:1.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.250上墙背坡倾斜坡度:1:0.000下墙背坡倾斜坡度:1:0.000承受1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.750(m)墙趾台阶与墙面坡坡度一样墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2023.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:180.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:120.000(kPa)挡土墙类型:浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角:11.000(度)墙后填土粘聚力:1.000(kPa)墙后填土容重:21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:10.000(度)地基土容重:25.000(kN/m3)地基土浮容重:15.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:260.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.550地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:55.000(度)地基土粘聚力:30.000(kPa)墙后填土浮容重:11.000(kN/m3)地基浮力系数:0.500土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:折线序号1水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0000坡面起始距墙顶距离:1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:11.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-10.000(m)挡墙外侧常年水位标高:-10.000(m)计算参数:稳定计算目标:自动搜寻最危急滑裂面搜寻时的圆心步长:1.000(m)搜寻时的半径步长:1.000(m)筋带对稳定的作用:筋带力沿圆弧切线=====================================================================第1种状况:一般状况[土压力计算]计算高度为8.808(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1裂开角：42.930(度)Ea=109.658(kN)Ex=101.450(kN)Ey=41.628(kN)作用点高度Zy=1.295(m)由于俯斜墙背，需推断其次裂开面是否存在，计算后觉察其次裂开面不存在计算下墙土压力按力多边形法计算得到:裂开角：45.972(度)Ea=277.322(kN)Ex=273.109(kN)Ey=48.156(kN)作用点高度Zy=1.699(m)墙身截面积=26.024(m2)重量=598.553(kN)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00墙底面:0.000.000.000.00衡重台上填料重(包括超载)=42.000(kN)重心坐标(1.833,-3.667)(相对于墙面坡上角点)基底摩擦系数 =0.550承受倾斜基底增加抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=637.374(kN)En=126.609(kN)Wt=63.737(kN)Et=363.766(kN)滑移力=300.029(kN)抗滑力=420.191(kN)滑移验算满足:Kc=1.401>1.350地基土层水平向:滑移力=374.559(kN)抗滑力=381.266(kN)地基土层水平向:滑移验算不满足:Kc2=1.018<=1.350(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.966(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx=4.816(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy=4.595(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3=5.075(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3=1.192(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=791.586(kN-m)抗倾覆力矩=2405.570(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.039>1.500(三)地基应力及偏心距验算根底类型为自然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于根底底的总竖向力=763.983(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1613.984(kN-m)根底底面宽度 B=5.100(m)偏心距e=0.438(m)根底底面合力作用点距离根底趾点的距离Zn=2.113(m)基底压应力:趾部=226.896踵部=72.686(kPa)最大应力与最小应力之比=226.896/72.686=3.122作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.438<=0.250*5.100=1.275(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=226.896<=312.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=72.686<=338.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=149.791<=260.000(kPa)(四)根底强度验算根底为自然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=244.375(kN)上墙墙背处的Ex=101.450(kN)上墙墙背处的Ey=0.000(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.657(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.295(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.750(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.119(m)截面宽度 B=2.750(m)偏心距e1=0.256(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.256<=0.300*2.750=0.825(m)截面上压应力:面坡=138.434背坡=39.293(kPa)压应力验算满足:计算值=138.434<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=1.345<=180.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=48.691<=180.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=24.736(m2)重量=568.934(kN)Zw=2.945(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=700.718(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1565.259(kN-m)Zn=2.234(m)截面宽度 B=5.075(m)偏心距e1=0.304(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.304<=0.300*5.075=1.523(m)截面上压应力:面坡=187.649背坡=88.496(kPa)压应力验算满足:计算值=187.649<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=18.576<=180.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为7.550(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1裂开角：42.930(度)Ea=109.658(kN)Ex=101.450(kN)Ey=41.628(kN)作用点高度Zy=1.295(m)由于俯斜墙背，需推断其次裂开面是否存在，计算后觉察其次裂开面不存在计算下墙土压力按力多边形法计算得到:裂开角：45.648(度)Ea=163.112(kN)Ex=160.634(kN)Ey=28.324(kN)作用点高度Zy=1.172(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=21.000(m2)重量=483.007(kN)Zw=3.009(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:-0.000.000.000.00墙背坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=594.959(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=995.270(kN-m)Zn=1.673(m)截面宽度 B=4.387(m)偏心距e1=0.521(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.521<=0.300*4.387=1.316(m)截面上压应力:面坡=232.202背坡=39.005(kPa)压应力验算满足:计算值=232.202<=2023.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=5.493<=180.000(kPa)(八)整体稳定验算最不利滑动面:圆心:(-0.06250,2.07500)半径 =11.18285(m)安全系数=2.833总的下滑力 =505.602(kN)总的抗滑力 =1432.213(kN)土体局部下滑力 =505.602(kN)土体局部抗滑力 =1432.213(kN)筋带的抗滑力 =0.000(kN)整体稳定验算满足:最小安全系数=2.833>=1.350=================================================各组合最不利结果============