第章 基坑工程

第6章基坑工程第六章基坑工程§6.1

概述§6.2围护结构形式及适用范围§6.3支护结构上的荷载§6.4悬臂式围护结构内力分析§6.5单锚式围护结构内力分析§6.6基坑的稳定验算§6.1

概述

基坑（foundationpit）在建造埋置深度较大的基础或地下工程时,往往需要进行较深的土方开挖.这个由地面向下开挖的地下空间称为基坑.开挖基坑最简单的方法是放坡大开挖.这种方法经济又方便,在空旷地区优先采用.设置围护结构:设置挡土和截水结构.第六章基坑工程基坑支护目的与作用基坑支护的目的（1）确保基坑开挖和基础结构施工安全、顺利；（2）确保基坑临近建筑物或地下管道正常使用；（3）防止地面出现塌陷、坑底管涌发生。基坑支护的作用

挡土、挡水、控制边坡变形。基坑工程的基本技术要求（1）安全可靠性；（2）经济合理性；（3）施工便利性和工期保证性。第六章基坑工程1.基坑工程特点

1）基坑支护体系是临时结构，设计与施工重视不足,风险较大2）基坑工程具有很强的区域性。基坑工程的支护体系设计与施工及土方开挖都要因地制宜。3）建筑趋向高层化,基坑向大而深方向发展,开挖深度在6到20m很普遍.4）基坑工程对周围环境影响大。在软弱土层中,基坑开挖会产生较大的位移和沉降,对周围建筑物,市政设施和地下管线造成很大的影响;场地狭窄,降雨,重物堆放等都对基坑稳定性不利.5）基坑工程是一项综合性很强的系统工程。如勘察工程,地下工程,结构工程,测控工程等学科和技术相互交叉,协调发展.基坑支护的新技术,新方法发展较快,支护结构方案应实现优化设计.

第六章基坑工程基坑工程发展展现状大量的深基坑坑工程伴随着着城市高层建建筑的发展大大量出现。国外，圆形基坑的的深度已达74m(日本)，直径最大的达达98m(日本)，而非圆形基基坑的深度已已达到地下９层（法国））。国内，上海88层的金茂大厦，基坑平面尺尺寸为170m×150m，基坑开挖深深度达19.5m。上海的汇京京广场，围护护结构与相邻邻建筑最近的的距离仅40cm。而无支撑基基坑的开挖深深度也已达到到了9m。第六章基坑坑工程1）按开挖深度分分。开挖深度H≥5m称为深基坑；；H＜5m为浅基坑。2）按开挖方式分分。分为放坡开开挖和支护开开挖两大类。。3）按功能用途分分。楼宇基坑、、地铁站基坑坑、市政工程程基坑、工业业地下厂房基基坑等。4）按安全等级分分。《基坑规程》将基坑支护结结构分为三个个安全等级。。2.围护结构形式式及适用范围围第六章基坑坑工程基坑侧壁安全全等级及重要要性系数第六章基坑坑工程5)按支护结构形形式分：①支护型——将支护墙（排排桩）作为主主要受力构件件；支护型基基坑支护包括括板桩墙、排桩桩、地下连续续墙等。在基坑较较浅时可不设设支撑，成悬臂式结构；当基坑较深深或对周围地地面变形严格格限制时，应应设水平或斜向支支撑，或锚定定系统；形成空间力系系是发展方向。。②加固型——充分利用加固固土体的强度度。加固型包包括水泥搅拌桩、、高压旋喷桩桩、注浆和树树根桩等。第六章基坑坑工程地下连续墙是利用一定的的设备和机具具，在稳定液液护壁条件下下，沿已构筑筑好的导墙钻钻挖一段深槽槽，然后吊放放钢筋笼入槽槽，浇注混凝凝土，筑成一一段混凝土墙墙，再将每个个墙段连接起起来，形成连连续的地下基基础构筑物。。地下连续墙主主要起挡土、挡水（（防渗）和承承重作用。地下连续墙的的成槽方法主要有：冲击击法、冲击—回转法、抓斗斗直接成槽法法、冲抓法、、多头钻成槽槽法、双轮铣铣成槽法等。。第六章基坑坑工程地下连续墙起起源于欧洲，，意大利于1938年首次进行了在在泥浆护壁的的深槽中建造造地下连续墙墙的试验，于于1950年应用于意大大利的SantanMalia大坝防渗工程程（深达40m的截水止漏墙墙）。中国第一座地地下墙，1958年青岛月子口水水库建成的桩排式式防渗墙。迄迄今我国各地地已建成70多坐防渗墙，，其中大部分分为槽板式防防渗墙。地下连续墙的的成槽深度在在50m以内，墙宽与与墙体的深度度常用60cm及80cm，亦有20cm薄型防渗墙及及120cm厚型地下连续续墙。第六章基坑坑工程壁板式地下连连续墙施工图图片:修筑导墙第六章基坑坑工程地下连续墙导导墙已浇筑第六章基坑坑工程(1)放坡开挖及简简易支护(2)悬臂式围护结结构(3)重力式围护结结构(4)内撑式围护结结构(5)拉锚式围护结结构(6)土钉墙围护结结构(7)其他形式围护护结构常用的基坑围围护结构形式式:第六章基坑坑工程2.常见基坑支护护结构的类型型1）无围护放坡坡开挖第六章基坑坑工程2）桩墙支护支撑体系支撑体系是用用来支挡围护护墙体，承受受墙背侧土层层及地面超载载在围护墙上上的侧压力。。支撑体系是由由支撑、围檩檩、立柱三部部分组成。第六章基坑坑工程第六章基坑坑工程3）重力式支护护结构第六章基坑坑工程4）土钉墙支护护第六章基坑坑工程5）组合型支护护第六章基坑坑工程6-1-4作用于支护结结构上的荷载载第六章基坑坑工程作用在一般结结构上的荷载载可分为三类类:

(1)永久荷载(2)可变荷载(3)偶然荷载作用在支护结构上上的荷载主要有:(1)土压力(2)水压力(3)影响范围区内建筑筑物,结构物荷载(5)若支护作为主体结结构的一部分时,应考虑地震力(4)施工荷载:汽车,吊车及场地堆载等等(6)温度影响和混凝土土收缩引起的附加加荷载第六章基坑工程程第六章基坑工程程基坑支护结构上的的水压力与土压力力计算水土分算水土合算第六章基坑工程程土压力的影响因素素:支护结构的变形施工过程土类土中水及其渗流土压力Earthpressure主动土压力和被动动土压力的产生，，前提条件是支护护结构存在位移；；当支护结构没有位位移时，则土对支支护结构的压力为为静止土压力。第六章基坑工程程⑴主动土压力：若挡墙在墙后土土压力作用下向前前位移时随位移增增大，墙后土压力力渐减小。当位移移达某一数值时，，土体内出现滑裂裂面，墙后土达极极限平衡状态，此此时土压力称为主主动土压力，以Ea表示。Ea-Δ滑裂面第六章基坑工程程⑵静止土压力：若挡墙在土压力作用下墙墙本身不发生变形和任何何位移（移动或滑滑动），墙墙后填土处于弹弹性平衡状状态，则此时作用用在挡墙上上的土压力成为为静止土压压力。以E0表示。E0第六章基基坑工程(3)被动土压力力：若挡墙墙在外力作作用下墙向向墙背向移移动，随位位移增大，，墙所受土土的反作用用力渐增大大，当位移移达一定数数值时，土土体内出现现滑裂面，，墙后土处处被动极限限平衡状态态，此时土土压力称为为被动土压压力，以Ep表示。+Δ外力Ep滑裂面第六章基基坑工程土压力与挡挡墙位移的的关系方向大小1~5%0.1~0.5%静止土压力力主动土压力力被动土压力力达到极限状状态所需的的位移极限状态第六章基基坑工程第六章基基坑工程静止土压力力的计算第六章基基坑工程竖向应力水平应力

荷载作用时竖向应力水平应力侧压力系数数弹性力学经验公式第六章基基坑工程1.基本假定（1）墙背光滑滑（2）按半无限限体计算应应力（3）墙后土体体满足Mohr-Coulomb准则处于极限平平衡状态Rankine（郎肯/兰金）土压力理论论第六章基基坑工程2.主动土压力力墙的位移方方向第六章基基坑工程主动土压力力系数第六章基基坑工程3.被动土压力力墙的位移方方向第六章基基坑工程被动土压力力系数无粘性土

荷载作用时土压力的分分布与支点点的设置及及其数量都都有关系；；悬臂支护护桩土压力力的实测值值与按朗肯肯公式计算算值的对比比，非挖土土侧实测土土压力小于于朗肯主动动土压力，，即计算结结果偏大。第六章基基坑工程悬臂支护桩桩土压力分分布第六章基基坑工程第六章基基坑工程q支护结构的的变形与施施工过程中中支护结构构的变形及及土压力土压力计算算公式第六章基基坑工程k:内摩擦角的的标准值一般采用固结（不排排水）指标标。主动、被动动土压力系系数分层土的土土压力计算算公式主动土压力力：被动土压力力：第六章基基坑工程土的粘聚力力c、内摩擦角角φ值可根据下下列规定适适当调整：：在井点降低地地下水范围内，当当地面有排排水和防渗渗措施时，，φ值可提高20%；在井点降水土土体固结的条件下，，可考虑土土与支护结结构间侧摩摩阻力影响响，将土的粘聚聚力c提高20%。第六章基基坑工程水压力水压力，主主要根据土质情情况确定如何考考虑水压力力的问题。。对于粘性土，土壤的透透水性较差差，此粘性性土产生的的侧向压力力可采用水土合算的方法，即即侧压力为为相应深度度处竖向土土压力与水水压力之和和乘以侧压压力系数（（取土的饱饱和重度和和总应力固固结不排水水强度指标标）。第六章基基坑工程对于粘性土，土壤的透透水性较差差，此粘性性土产生的的侧向压力力可采用水土合算的方法，即即侧压力为为相应深度度处竖向土土压力与水水压力之和和乘以侧压压力系数（（取土的饱饱和重度和和总应力固固结不排水水强度指标标）。第六章基基坑工程对于砂性土和粉粉土，采用水土分算，即侧压力力为相应深深度处竖向向土压力乘乘以侧压力力系数与该该深度处水水压力之和和（取土的的浮重度和和有效应力力抗剪强度度指标）。。第六章基基坑工程第六章基基坑工程工程中常采采用三角形形与经验矩矩形两种模模式：当墙墙体位移较较大时一般般采用前者者，否则采采用后者Terzaghi-Peck土压力分布布修正（a）砂;(b)中等饱和软软粘土；(c)硬粘土第六章基基坑工程基坑内外有有稳态渗流流时，宜采采用流网法法或简化分分布图计算算。FlowlineEquipotentiallineeHpHidjdxabc6-2排桩、地下下连续墙支支护结构6-2-1悬臂式桩墙墙计算设计要点：：计算主动土土压力和被被动土压力力确定计算简简图，确定定嵌固深度度、内力计计算；支护桩或墙墙的截面设设计以及压压顶梁的设设计等。第六章基基坑工程计算步骤：：根据朗肯-库伦土压力力理论分层层计算主动动土压力和和被动土压压力；在此基础上上确定图所所示的计算算简图。据此简图求求出嵌固深深度hd;最大弯矩截截面位置及及最大弯矩矩值；进行配筋设设计或承载载力计算；；计算支护结结构顶端位位移。第六章基基坑工程第六章基基坑工程旋转点？50第六章基基坑工程极限平衡法法土压力模式式：三角形形入土深t：静力平衡衡条件(∑X＝0、∑M＝0)求解，计算算步骤（略略）桩墙实际嵌嵌深应适当当放大(6-3)由剪力为零零求出最大大弯矩点深深度，进而而求出最大大弯矩，再再据此配筋筋第六章基基坑工程悬臂(这里发生弯弯曲)自由(忽略弯曲，，简化)第六章基基坑工程布鲁姆简化化法土压力模式式：三角形形入土深度：：静力平衡衡条件（∑∑M＝0）求解，计计算步骤（（略）桩墙实际嵌嵌深应适当当放大(6-4)由剪力为零零求出最大大弯矩点深深度，进而而求出最大大弯矩，再再据此配筋筋第六章基基坑工程6-2-2单支点桩、墙墙计算顶端支锚处无无位移简化为为一简支点；；底端约束则则视入土深而而定第六章基坑坑工程自由端嵌固端2种情况55第六章基坑坑工程1.入土较浅时单单支点板桩墙墙支护结构计计算：方法:平衡法当板桩墙入土土深度较浅时时，板桩墙前前侧的被动土土压力全部发发挥，板桩墙墙的底端可能能有少量向前前位移的现象象发生。此时时板桩墙前后后的被动和主主动土压力对对支锚点的力力矩相等，板板桩墙体处于于极限平衡状状态，板桩墙墙可看做在支支锚点铰支而而下端自由的的结构。第六章基坑坑工程第六章基坑坑工程入土较浅时支锚点A铰支、下端自自由；由∑MA＝0求有效嵌深t并按式(6-4)适当放大计算简图第六章基坑坑工程由∑X=0求支点锚固力力Ra：由剪力为零求求出最大弯矩矩点深度：进而求出最大大弯矩，再据据此配筋2.入土较深时单单支点板桩墙墙支护结构计计算方法:等值梁法计算步骤如下下：首先要确定正正负弯矩反弯弯点的位置。。实测结果表表明净土压力力为零点的位位置与弯矩零零点位置很接接近，因此可可假定反弯点点就在净土压压力为零点处处。第六章基坑坑工程第六章基坑坑工程入土较深时支锚点A铰支、下端嵌嵌固的超静定定梁，按等值梁法计算关键是确定反反弯点O（近似以净土土压力零点代代替）计算简图对单锚或单撑撑支护结构，，地面以下土土压力为零的的位置，即主动土压力力等于被动土土压力的位置置，与反弯点点位置较接近近。第六章基坑坑工程等值梁概念一端固支，一一端简支的梁梁(图a)b点为弯矩反弯弯点(图b)若在b点切开为两段段梁，并规定定b点为左端梁的的简支点，则则ab段内的弯矩保保持不变，简简支梁ab称之为ac梁ab段的等值梁。。附图等值梁梁法基本原理理第六章基坑坑工程第六章基坑坑工程由等值梁AO求Ra和反弯点剪力力Q0取下段OC为隔离体，由由∑MC＝0求t，并进行放大大由等值梁AO求算最大弯矩矩Mmax当土质较差，，基坑又较深深时，通常采采用多层支锚锚结构，支锚锚层数及位置置则根据土层层分布及性质质、基坑深度度、支护结构构刚度和材料料强度以及施施工要求等因因素确定。第六章基坑坑工程6-2-3多支点桩、墙墙计算第六章基坑坑工程常用分析计算算方法：等值梁法连续梁法支护荷载1/2分担法弹性支点法有限单元法第六章基坑坑工程6-5基坑稳定性分分析分析目的：确定合理的嵌嵌固深度，验算所设计的的支挡结构是是否稳定和合合理第六章基坑坑工程6-5-1概述分析内容整体稳定性踢脚稳定性坑底抗隆起稳稳定性基坑抗渗流稳稳定性分析方法：工程地质对比比法、力学分分析法6-5-2基坑整体稳定定性方法：圆弧滑动面简简单条分法，，按总应力法法计算第六章基坑坑工程ci、ji—i土条底的粘聚聚力和内摩擦擦角；Li—i土条底面面积积；Wi—i土条重量，按按饱和容重计计算；qi—i土条底面倾角角。注意：对有软弱夹层层，倾斜基岩岩面等，宜采采用非圆弧滑滑动面；当嵌嵌固深度下部部存在软弱土土层时，尚应应验算其整体体稳定性第六章基坑坑工程6-5-3支护踢脚稳定定性对象：单(多)支点结构以支支点(最下层支点)为转动点的失失稳Mp—内侧被动土压压力对B点的力矩；Ma—外侧BD段主动土压力力对B点的力矩；Ep—基坑内侧被动动土压力；ea,b、ea,d—基坑外侧B、D点土压力强度度；ht—最下层支点离离基坑底的距距离；hd—支护结构的嵌嵌固深度。计算简图第六章基基坑工程分析方法：：考虑墙体极极限弯矩的的抗隆起分分析法、普普朗特尔（（Prandtl）与太沙基基（Terzaghi）的抗隆起起验算法⑴考虑墙墙体极限弯弯矩的抗隆隆起分析假定开挖面面以下墙体体对抗隆起起有利，且土体沿墙墙底按圆弧弧滑动：滑滑动力为土自重gh及超载q0；抗滑力为为滑面抗剪强度度，要求：：6-5-4基坑底抗隆隆起稳定性性抗隆起分析析示意图第六章基基坑工程滑动力矩：：抗滑力矩：：Mh—基坑底面处处墙体极限限抵抗弯矩矩，可取该该处墙体设设计弯矩注：采用试算法法计算，当当求得KL为最小时的的入土深即即为所求嵌嵌固深度hd，该法较适适用于中等等强度和较较软弱的粘粘性土由于假定滑滑动面通过过墙底，故故hd过小时该假假定显然不不合理，与与实际不符符第六章基基坑工程⑵太沙基和普普朗特尔抗抗隆起分析析墙底平面为为极限承载载力的求解解基准面，，参照按Prandtl&Terzaghi公式，要求求：Prandtl公式，Terzaghi公式，太沙基和普普朗特尔抗抗隆起算法法第六章基基坑工程⑴坑底抗流砂砂稳定性流砂：当基基坑底部向向上的动水水压力(渗透力)j≥g'时产生近似按紧贴贴墙体的最最短路线计计算最大渗渗透力，则则抗流砂稳稳定安全系系数应:hw—墙后地下水水位埋深；gw—地下水重度度，kN/m3。6-5-5基坑渗流稳稳定性基坑抗流砂砂验算第六章基基坑工程⑵基坑底土突突涌稳定性性原因：基底不透水水层较薄且且其下有较较大水压的的滞水层或或承压水层层时易发生生要求：基坑底土突突涌稳定性性应满足hs—不透水层厚厚度；H—承压水高于含水层层顶板的高度。，基坑底抗突涌稳定定性验算注：若坑底土抗突涌稳稳定性不满足要求求，可采用隔水挡挡墙隔断滞水层、、加固基坑底部地地基等处理措施。。第六章基坑工程程常用的处理措施一般中粗砂以上粒粒径土用水下开挖挖或堵截法；中砂砂和细砂土用井点点法和管井法；淤淤泥或粘土用真空空法或电渗法当降水危及基坑及及周边环境时，宜宜采用截水或回灌灌法。截水后基坑坑中的水量或水压压较大时，宜采用用坑内降水地下含水层渗透性性强且厚度大时，，可采用“悬挂式竖向截水＋＋坑内井点降水”或“悬挂式竖向截水＋＋水平封底”止水帷幕通常采用用水泥搅拌桩、旋旋喷桩等，其形式式有二：含水层较较薄，穿过含水层层插入隔水层或不不透水层中；含水水层较厚，悬吊在在透水层中6-6地下水控制第六章基坑工程程地下水控制方法集水明排法降水法：轻型井点点法、喷射～、管管井～和深井泵～～截水和回灌技术：：回灌沟、回灌井井第六章基坑工程程选择降水方法时应应注意充分调查含水层的的埋藏条件及其水水位或水压、透水水性及富水性、地地下水的排泄能力力场地周围地下水的的利用情况场地条件(周围建筑物及道路路情况、地下水管管线埋设情况)第六章基坑工程程第六章基坑工程程布鲁姆简化法计算算悬臂式桩墙举例例：某基坑开挖深度h=5m，土层重度20kN/m3，内摩擦角20度，粘聚力10kPa，现拟采用悬臂式式桩墙支护，试确确定桩的最小长度度和最大弯矩。第六章基坑工程程主动、被动土压力力系数：第六章基坑工程程基坑开挖底面处的的主动、被动土压压力：第六章基坑工程程土压力零点距开挖挖面的距离：第六章基坑工程程开挖面以上桩后侧侧地面超载引起的的土压力及其作用用点位置：第六章基坑工程程开挖面以上桩后侧侧主动土压力及其其作用点位置：第六章基坑工程程桩后侧开挖面至土土压力零点净土压压力及其作用点位位置：第六章基坑工程程作用于桩后的土压压力合力及其作用用点位置：第六章基坑工程程代入桩墙的有效嵌嵌固深度计算公式式：得到通通过试算第六章基坑工程程取增大系数１.３，则桩的最小长长度为：最大弯矩点距土压压力零点的距离最大弯矩土钉支护护深基坑逐层开挖，，逐层在边坡以较较密排列(上下左右)打入土钉(钢筋)，强化受力土体，，并在土钉坡面设设置钢筋网，分层层喷射混凝土，就就是土钉支护。亦亦称喷锚支护、土土钉墙。英文名SoilNailing。一、土钉的概念在基坑开挖坡面，，用机械钻孔或洛洛阳铲成孔，孔内内放钢筋，并注浆浆，在坡面安装钢钢筋网，喷射C20厚80～100mm的混凝土，使土体体、钢筋与喷射混混凝土面板结合，，成为深基坑土钉钉支护。如图2—1所示，基坑坡面可可以竖直900，也可是800左右，土钉长度按按计算确定。二、土钉的发展70年代德国法国和美美国都对土钉进行行了研究与应用。。在德国是由挡土土墙和锚杆发展起起来的，法国是基基于新奥法的原理理发展起来的，新新奥法系奥地利隧隧道施工中利用喷喷射混凝土与全长长粘结的锚杆相结结合，为岩石隧道道开控提供有效的的稳定支护。第六章基坑工程程1972年法国承包商博格格斯提出了新奥法法原理能够用于土土质边坡和软岩边边坡的临时支护，，并成功地应用于于工程上，几乎同同时德国和美国也也发展了土钉技术术。目前该技术在在法国、德国、英英国、美国和日本本得到广泛应用。。新兴的科学技术术试验研究要得到到政府的大力支持持，才会很好地发发展。第六章基坑工程程1985年法国政府拨款350万美元，进行土锚锚钉墙的实际模拟拟试验。1990年在美国召开的挡挡土结构国际学术术会议上，土钉作作为一个独立的专专题，与锚杆挡墙墙并列，使它成为为一个独立的学科科分支。在国内，80年代末北京工业大大学和北京农村建建筑总公司对插筋筋补强护坡和索土土边坡，进行了了荷载作用下的破破坏试验。插筋补补强技术与土钉喷喷射混凝土相似，，只是插筋补强的的钢筋用锚定板，，坡面铺钢筋网抹抹水泥砂浆，而土土钉在坡面钢筋网网上喷射混凝土。。这个试验表明了以以下几点：1．插筋锚体与边坡坡土体形成复合体体，插筋锚体形成成的骨架，弥补土土体抗拉强度甚低低的弱点，发挥了了共同作用，显著著提高了边坡的承承载能力和稳定性性。2．插筋锚体对土体体的约束作用、应应力分担作用、应应力传递与扩散作作用，增强了土体体变形的延性，荷荷载达到一定程度度后，边坡变形速速率增加，而土体体保持完好的整体体性，无明显滑裂裂面形成。3．试验证明，在边边坡破坏阶段，近近于直立的插筋锚锚体边坡是渐进开开裂向整体开裂发发展，局部坡脚坍坍裂破坏，仍保持持整体性。而素土土无插筋锚体，外外荷加到一定程度度时，坡面网状裂裂缝出现，沉降急急剧增大，边坡突突然崩塌。插筋土土体增加边坡破坏坏阶段的安全性。。对上述试验结果，，90年代初在北京国家家体委办公楼、方方庄11楼、邮政枢纽等7个工程深基坑支护护作试点，但基坑坑深仅10m。现在土钉支护板板面喷射混凝土及及注浆加压，增加加抗剪强度，已做做到坑深13—18m。三、土钉支护的的特点及应用范围围1．土钉与土体形成成复合体，提高了了边坡整体稳定和和承受坡顶超载能能力，增强土体破破坏延性，改变边边坡突然坍方性质质，有利于安全施施工。2．土钉墙体位移小小，一般测试约20mm，对相邻建筑影响响小。3．设备简单，易于于推广。由于土钉钉比土层锚杆长度度小得多，钻孔方方便，注浆亦易，，只需喷射混凝土土等设备，施工单单位均易办到。4．如能与土方开挖挖配合好，实行平平行流水作业，则则工期可缩短，噪噪音小。5．经济效益好，一一般成本低于灌注注桩支护。·6．因分段分层施工工，易产生施工阶阶段的不稳定性，，因此必须在施工工开始就进行土钉钉墙体位移监测，，以便于采取必要要的措施。7．适宜于地下水位位以上或经降水措措施后的杂填土、、普通粘土或非松松散性的砂土，一一般认为可用于N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。四、国内实际工程程应用概况90年代初北京在10m以内的基坑工程中中应用插筋补强技技术，此后土钉喷喷射混凝土技术用用于深圳全安大厦厦，坑深8m，深圳民航大厦，，坑深9.5～10m。最近几年发展较较快，已经做到坑坑深十多米，最深深为广州056工程，深18m。94近年来在北京、广广州、深圳等地施施工的10m以上的主要工程序号工程名称

深度

(rn)备注

l深圳文锦广场建材集团大厦基坑边坡支护13.0直立流砂，淤泥2深圳发展银行大厦基坑边坡支护14.4基本直立，淤泥质饱和粘土3深圳新世界大厦基坑边坡支护12.5抢险，基本直立4深圳金辉中心大厦基坑边坡支护12.5直立，淤泥、流砂介质5深圳地王大厦基坑边坡支护14.8桩锚与锚喷相结合6深圳百货广场深基坑边坡支护14.8基本直立7深圳金田大厦深基坑边坡支护14.0基本直立8广州荔湾区商业大厦基坑边坡支护13.5直立，粉质粘土9广州大道高层商品住宅楼基坑边坡支护13.0基本直立，粘质土层10广州丰伟国际大酒店深基坑支护12.0基本直立，粉质粘土11广东省公安厅某工程基坑支护13.0基本直立，粉质粘土12广州065工程18.0原桩锚工程失误后改用锚钉喷射混凝土土钉支护的基本原原理一、土钉应用用原理土体的抗剪强度较较低，几乎没有抗抗拉强度，但土体体具有一定的结构构整体性。在土体体内放置一定长度度和分布密集的锚锚钉，与土共同作作用，形成复合体体，可弥补土体强强度不足并发挥锚锚钉作用。在基坑坑开挖的边坡中应应用土钉，形成复复合墙体，不仅有有效地提高土体的的整体刚度，又弥弥补了土体抗拉、、抗剪的不足，通通过相互作用，土土体自身结构强度度潜力得到充分发发挥，改变了边坡坡变形和破坏状态态、显著提高了整整体稳定性。试验证明：土钉复复合墙体与素土承承载力相比，经北北京工业大学试验验提高2～3倍，更为重要的是是，素土坡面出现现网状裂缝，沉降降急剧增大，边坡坡突然崩塌。而土土钉复合墙体，延延迟了塑性变形阶阶段，明显地为渐渐进性变形和开裂裂，逐步扩展，直直至丧失承载能力力，但不发生整体体性崩塌。土钉复合墙体产生生这种性状，是通通过锚钉与土体相相互作用实现的，，这种作用一方面面体现锚钉与土界界面间阻力的发挥挥程度，另一方面面由于锚钉与土体体刚度比相差很大大，所以在复合体体墙进入塑性阶段段后，锚钉自身作作用增强，从而改改善了复合体塑性性变形和破坏状态态。第六章基坑工程程二、土钉的作用机机理（一）土钉对复合合体起骨架约束作作用由于土钉本身的刚刚度和强度，以及及它在土体内分布布的空间组成复合合体的骨架，使复复合土体构成一个个整体，骨架有约约束土体变形的作作用。（二）土钉对复合合体起分担作用在复合体内，锚钉钉与土体共同承担担外荷载和自重应应力，土钉起着分分担作用。由于土土钉有很高的抗拉拉、抗剪强度和土土体无法相比的抗抗弯刚度，所以在在土体进入塑性状状态后，应力逐渐渐向土钉转移。当当土体开裂时，土土钉分担作用更为为突出，这时土钉钉内出现了弯剪、、拉剪等复合应力力，从而导致锚体体中浆体碎裂、钢钢筋屈服。复合体体之所以塑性变形形延迟，渐进性开开裂，与锚钉的分分担作用是密切相相关的。分担的比比例取决于：1．土钉与土体相对对刚度比。2．土钉所处的空间间位置。3．复合土体的应力力水平。第六章基坑工程程（三）土钉起着应应力传递与扩散作作用北京工业大学的试试验说明，当荷载载增到一定程度，，边坡表面和内部部裂缝已发展到一一定宽度，此时坡坡脚应力最大。这这时下层锚体伸入入到滑裂域外稳定定土体中的部分仍仍能提供较大的抗抗拉力。锚体通过过其应力传递作用用，将滑裂域内部部分应力传递到后后边稳定土体中，，并分散在较大范范围的土体内，降降低应力集中程度度。（四）坡面变形的的约束作用在坡面上设置与土土钉连在一起的钢钢筋网喷射混凝土土面板，是发挥土土钉有效作用的重重要组成部分。喷喷射混凝土面板起起到坡面变形的约约束作用，面板约约束力取决于土钉钉表面与土的摩阻阻力，当复合土体体开裂面区域扩大大并连成片时，摩摩阻力主要来自开开裂区域后的稳定定复合土体。第六章基坑工程程三、国外试验所得得结果1986年在法国由政府主主持进行一项大型型模拟试验。通过过试验及现有试验验资料分析，得出出：1．土钉墙变形一般般是微小的，最大大变形发生于顶部部，越往下越小。。最大变形与开挖挖深度之比，一般般为0.001～0.0036，比锚杆挡墙的水水平位移要大一些些，这种位移值在在适用性和耐用性性极限范围之内。。墙体内的水平变变形随离开墙面距距离增加而减小。。2．土钉的内力分布布一般不均匀，在在破裂面临近处达达到最大，往两端端越来越小。土体体产生微小变位才才能使土钉受力，，在喷射混凝土面面板附近土钉所受受力不大，这表明明土钉已将其所受受力大部分传到土土体中去了。土钉钉位置越往下。其其最大受力点越往往面板处移。第六章基坑工程程3．在密集土钉加固固的墙体，类似重重力式挡墙，破坏坏时明显地带有平平移和转动的性质质，故设计时除了了验算土钉内部稳稳定(局部滑动面破坏)性，以保证有足够够的锚固长度、合合理间距外，还必必需验算外部稳定定(整体安全)，即验算土钉墙体体的抗滑与抗倾覆覆安全性。4．根据大比例试验验结果看，在土钉钉整体破坏之前，，从未发现喷射混混凝土面板和锚头头产生破坏现象，，在实际工程中也也未见锚头有破坏坏现象。5．复合墙体后的土土压力分布接近三三角形，在坡角处处土压力减少，其其合力约为库仑土土压力的70％，这种土压力的的减小，可能是土土钉将土连成一个个整体面造成的。。经过多次观察测测量，发现土压力力值至少降低为库库仑土压力值的30％一40％。第六章基坑工程程100土钉喷射混凝土设设计一、设计内容1．确定土钉的平面面和剖面尺寸，及及分段施工高度。。2．确定土钉布置方方式和间距。3．确定土钉的直径径、长度、倾角及及在空间的方向。。4．确定钢筋类型、、直径及构造。5．注浆配方设计、、注浆方式、浆体体强度指标。6．喷射混凝土面层层设计及坡顶防护护措施。7．土钉抗拔力验算算。8．进行整体稳定性性分析。9．变形预测和可靠靠性分析。10．施工图设计及说说明书。11．现场监测和质量量控制设计。第六章基坑工程程101二、设计原则与与构造要求1．一般用于基坑在在15m左右的边坡，斜面面坡为700～900。2．土钉长度一般为为开挖深度的0.5～1.5倍，其间距宜1～2m，土钉与水平面夹夹角宜为100～200。3．土钉必须和面层层有效地连接在一一起，常设有承压压板和加强钢筋。。4．土钉宜用Ⅱ级以上螺纹钢筋，，钢筋直径宜为Φ16～32mm，钻孔直径宜为Φ70～120mm。5．喷射混凝土面层层厚度宜为80～200mm，常用为100mm。6．喷射混凝凝土强度等等级不宜低低于C20。7．喷射混凝凝土面层中中应配钢筋筋网，钢筋筋网采用I级钢筋Φ6～Φ10mm，间距150～300mm。8．注浆材料料宜用水泥泥净浆，强强度不低于于20MPa。第六章基基坑工程102粘性土坡的的稳定性分分析（a）土坡剖面面；（b）作用于土土条上的力力三、设计计计算及公公式（一）条分分法简介第六章基基坑工程此方法是瑞瑞典Fellenius(1927)提出的。它它不仅可以以分析简单单土坡(亦即土坡的的顶面和底底面都是水水平的，并并延伸至无无穷远处，，土坡由均均质土所组组成)，而且可以以分析比较较复杂的情情况，例如如土质不均均匀的土坡坡等。先将将土坡剖面面按比例画画出(图2—2a)，假设滑弧弧通过坡角角A。任意选一一圆心为0，半径为R的圆弧AC为滑动面，，将滑动面面以上的土土体分成几几个等宽度度的土条。。现取出其其中第i条作为隔离离体进行分分析。作用用在土条上上的力有：：土条自重重；作用用在土条上上的荷载；；作用在在滑动面ab(简化为直线线段)上的法向反反力和剪切切力，以及及作用在土土条侧面ac和bd上的法向力力和剪力力。在这这个问题的的近似解中中忽略了土土条侧面上上的法向力力和剪力(由此而产生生的误差在在10%～15％左右)。第六章基基坑工程根据隔离体体的平衡条条件得：作用在ab面上的单位位反力和剪剪力为：显然，滑动动面AC上的总剪切切力为各分分条剪切力力之和，即即：第六章基基坑工程土条ab上抵抗剪切切的抗剪力力为：则总抗剪力力为：当滑动面上上的总剪切切力等等于总总抗剪力时时土坡就将将开始滑动动。抗剪力力与剪切力力的比值称称为稳定安安全系数K，即：第六章基基坑工程（二）边坡坡最危险滑滑弧面的计计算应用条分法法，对每个个土体进行行极限平衡衡分析，得得出边坡丧丧失稳定性性安全系数数最小的滑滑裂弧面，，公式为：：式中—第条土土滑动面上上的粘聚力力(kPa)；—第条土土条弧长(m)；—第条土土自重力(kN／m)；—第条弧弧线中点切切线与水平平线夹角；；—第条条土条滑动动面上的内内摩擦角。。由于计算繁繁杂，一般般编程序，，利用计算算机计算，，求k的安全系数数为最小的的滑弧面。。第六章基基坑工程二、土钉所所受的土压压力—第个个锚钉所受受的土压力力(kN)；—坡上超载(kN／m3)；—土的重度(kN／m3)；—第个个高度的的土锚钉(m)；——第六章基基坑工程—土钉水平及及垂直间距距(m)；—土的粘聚力力(kPa)。三、土钉抗抗拔力(滑裂面外)—第个个土钉钉滑裂面外外的抗拔力力(kN)；—钻孔直径(m)；—第层层锚钉钉伸入破裂裂面外稳定定区长度(m)；—锚体砂浆与与土体间各各层土的粘粘结强度(kN／m2)。---土钉在稳定定区内长度度。第六章基基坑工程土钉-土体粘结力力简化图示示第六章基基坑工程110四、土钉抗抗拔力试验验式中—试验拉拔力力(kN／m)；—钻孔直径(m)；—抗剪强度(kN／m2)。第六章基基坑工程五、求锚体体稳定区长长度通过试验或或计算，求求锚体稳定定区长度，，即有效长长度：式中—第层层土钉所受受土压力(kN)；—试验拉拔力力(kN／m)；—安全系数，，一般用1.5；—第层层稳定区内内长度(m)。第六章基基坑工程112六、不同深深度土钉总总长度—第层土土钉总长(m)；—第层滑滑移面内长长度(m)；—第层滑滑移面外长长度(稳定区内)(m)。第六章基基坑工程七、土钉直直径计算式中—钢筋截面积积(mm2)；—钢筋抗拉强强度标准值值(N／mm2)；—各层土中最最大土压力力。—安全系数(一般为1.5)第六章基基坑工程土钉稳定分分析图土钉内部稳稳定分析一、内部部整体稳定定性分析土锚钉内部部稳定性分分析采用力力矩极限平平衡法。第六章基基坑工程式中—整体稳定性性安全系数数；—分条的自重重(kN／m)；—分条的滑裂裂面处土的的粘聚力(kPa)和内摩擦角角(0)—分条滑裂面面处中点切切线与水平平面夹角(0)；—土钉与水平平面之间的的夹角(0)；—分条滑裂面面处弧长(m)；—第个个土锚钉钉滑裂面外外的抗拔力力(kN)。上式应应大于[]，即容许稳稳定安全系系数。稳定安全系系数为：第六章基基坑工程116二、土钉抗拔拔力安全系数数式中—第个土钉钉抗拔安全系系数；—第个土钉钉滑裂面抗拔拔力；—第个土土钉处的土压压力；—第个土土钉与水平面面的夹角。第六章基坑坑工程土钉墙的外部部稳定安全密集的土钉组组成的复合土土体，可将其其视为重力式式挡土墙。从从试验得出，，破坏时明显显地带平移和和转动性质，，因此除内部部安全稳定外外，尚须验算算：抗滑动稳稳定及抗倾覆覆性稳定。一、抗滑滑动稳定计算算．抗滑安全系数数为：式中—抗滑动稳定安安全系数；—墙后主动土压压力(kN)；—假设墙底断面面上产生的抗抗滑合力(kN)。第六章基坑坑工程118土钉墙计算模模型式中B—宽度(m)。第六章基坑坑工程119二、抗倾覆稳稳定性验算设为为抗倾覆力力矩，则—墙土的重量(—土钉水平距(m)。设为为倾覆覆力矩则安全系数第六章基坑坑工程土钉支护施工工一、施工工工艺流程1．按设计要求求开挖工作面面，修正边坡坡。2．喷射第一层层混凝土。3．安设土钉(包括钻孔、插插筋、注浆垫垫板等)。4．绑扎钢筋网网、留搭接筋筋、喷射第二二层混凝土。。5．开挖第二层层土方，按此此循环，直到到坑底标高。。设置坡顶及坡坡底排水装置置。第六章基坑坑工程二、喷射射混凝土施工工（一）材料水泥标号宜用用42.5级，干净碎石石或卵石，粒粒径不宜大于于15mm，水泥与砂石石重量比宜1：4～1：4.5，砂率45％一55％，水灰比0.4～0.45。第六章基坑坑工程（二）喷射作作业1．作业前要对对机械设备，，风、水管路路和电线进行行检查及试运运转，清理受受喷面，埋设设好控制喷射射混凝土厚度度的标志。2．喷射时，喷喷头与喷面应应垂直，宜保保持0.6～1.0m的距离。喷射射手要控制好好水灰比，保保持混凝土表表面平整，呈呈湿润光泽，，无干斑或滑滑移流淌现象象。3．喷射混凝土土终凝2h后，要洒水养养护，根据气气温条件，一一般养护3—7d。4．钢筋网宜在在喷射一层混混凝土后铺设设，钢筋与坡坡面的间隙宜宜大于20mm。5．钢筋网与下下层钢筋网要要搭接，长度度为25倍钢筋直径。。6．钢筋网与土土钉锚固装置置要连接牢固固，喷射混凝凝土时钢筋不不得晃动。第六章基坑坑工程123三、土钉钉施工1．锚钉施工机机具可采用螺螺旋钻、冲击击钻、地质钻钻、洛阳铲等等。2．按设计图的的纵向、横向向尺寸及与水水平面夹角进进行钻孔施工工。3．钢筋要平直直、除锈、除除油。4．注浆材料用用水泥浆或水水泥砂浆，水水泥砂浆配合合比为1：1—1：2(重量比)，水灰比宜0.4～0.45。5．注浆管插到到距孔底250一500mm，为保证注浆浆饱满，在孔孔口设止浆塞塞。6．土钉应设定定位器，以保保证钢筋的保保护层厚度。。第六章基坑坑工程四、施工工监测土钉复合墙体体施工时，需需要做现场监监测，其监测测项目和要求求：监测项目监测仪器监测要求应测项目坡顶水平位移精密经纬仪沿基坑边每5—10m设一个测点，基坑开挖期间，每天测一次，正常情况下3—10d测一次坡顶沉降精密水准仪沿基坑边每5～10m设一个测点，基坑开挖期间，每天测一次，正常情况下3—10d测一次选测项目土钉应力钢筋计、应变片选有代表性的位置测试墙体位移测斜仪选有代表性的位置测试喷层钢筋应力应变计选有代表性的位置测试土压力压力盒选有代表性的位置测试第六章基坑坑工程125工程实实例一、广州065工程广州065工程基坑失误误后用土钉喷喷射混凝土加加固支护。(一)工程概况广州065工程是广州市重重点工程之一，，基坑长72m，宽62m，深18m。西侧距新建东东建大厦及民房房群约8m。原设计用人工工挖孔桩及预应应力锚杆支护，，1993年初动工，1993年11月19日开挖接近设计计深度时，于西西壁长43m，纵深15一19.4m范围内发生滑坡坡，护坡桩及锚锚杆，三栋二层层民房一齐滑入入坑底。1994年1月28日，在原滑坡区区及附近，又产产生大范围坍塌塌，地面下沉0.6～1.8m，造成经济损失失1千余万元人民币币，在广州引起起震动。更严重重的是滑坡区地地面边线距市委委办公楼—东建大厦仅1.6m，东建大厦21层，天然地基，，稍滑塌，大大厦难保。经有有关单位、专家家多次讨论研究究加固支护方案案末确定，后经经有关专家推荐荐，总参工程兵兵科研三所提出出采用土钉喷射射混凝土加固支支护方案，解决决加固支护问题题。第六章基坑工工程126东建大厦基础及及邻近的西壁地地段加固断面图图第六章基坑工工程1272．在东侧采用Ⅱ直径28土钉长8m及Ⅱ级直径18土钉长1.5m，喷射混凝土厚厚80mm，用Φ6钢筋网300mm×300mm。065工程东壁支护断断面图第六章基坑工工程1283．滑坡区加固，，属于一般土钉钉支护加固法。。065工程滑坡区加固固处理断面图第六章基坑工工程129三、实际施工后后评价1．东建大厦基坑坑施工监测结果果表明：楼房无无倾斜，基础无无沉降，地面无无开裂，邻近坑坑壁变形甚小。。大厦的稳定情情况良好。2．滑坡区及附近近区域经加固后后，变形停止，，加固前露出的的300宽裂缝，加固及及进一步开挖到到底后，喷层表表面无细小可见见裂缝，坍塌停停止，位移随时时间的变化，曲曲线平滑。3．非滑坡区稳定定。按设计方案案开挖施工，支支护表面无裂缝缝，地面无沉降降。上述结果说明：：以土锚钉喷射射混凝土作基坑坑支护是成功的的。用土层锚杆杆与土锚钉喷射射混凝土，加固固高层大厦防止止滑坡，也是成成功的。第六章基坑工工程130二、北京国国际金融大厦工工程北京国际金融大大厦工程土钉喷喷射混凝土支护护设计(由北京市建筑工工程技术咨询公公司设计)如下：(一)地质情况1．杂填土①4.5～8.5厚，＝＝180，C＝17kPa；2．重粉质粘土②②1＝140，C＝30kPa；细粉砂②2＝300。；3．卵石圆砾③1＝420。；粉质粘土重粉质质粘土③2＝150，C＝30kPa；4．细粉砂④l；；粉质粘土重粉质质粘土④2＝270，C＝39kPa；粘质粉土④3：＝＝270，C＝39kPa。第六章基坑工工程(二)选地质剖面平均土层厚度：：①号土5.2m，②号土2.2m，③号土3.7m，④号土2.3m,⑤⑤号土0.3m该剖面厚度共计计13.7m。基坑开挖13.7m。第六章基坑工工程三、采用参数1．①号土＝＝150，C＝15kPa；②号土＝＝300，C＝15kPa；③号土＝＝340，C＝0；④号土＝＝420，C＝0。2．＝20kN／m3：。3．地面超载＝＝20kN／m2。四、土钉所受土土压力公式式中＝＝20kN／m2，＝20kN／m3，＝＝1.5m。＝150303442＝0.5890.3330.2830.198=0.7670.577第六章基坑工工程值粘结强度参照照《土层锚杆设计与与施工规程》取值如下：粘土填土40kPa砂质粉土80kPa砂土100kPa卵石150kPa计算时每层土钉钉，其安全系数数应大于1.5，现计算举例如如下：(1)第二道土钉及及K值＝[(20十20×2.5)×0.589-2×15××0.767]×1.5×1.5＝41kN=3.142××0.1×5.8×40＝72.99kN第六章基坑工工程（2）第五道土钉（3）第六道土钉=第六章基坑工工程135(4)第八道土钉第六章基坑工工程136土钉c(kPa)Hi(m)Ti(kN)L(m)(m)(kN)T1T2T3T4T5T6T7T8T90.5890.5890.5890.3330.3330.2830.2830.1980.1980.7670.7670.7670.5770.57715151515151501501503003003403404204201.02.54.05.57.08.510.011.513.01.24180.758.580.9121140111.4124.71011139988776.6.737.772.9138.2141155.8182.2301282.7315.7_1.781.712.41.92.53五、开挖深度达达到13.7m时各层土钉的计计算结果第六章基坑工工程可采用Ⅱ级钢筋直径22应采用Ⅱ级钢筋直径25或28。土钉尺寸计算第六章基坑工工程北京国际金融大大厦土钉支护设设计第六章基坑工工程大样图第六章基坑工工程140钢筋网片平面图图第六章基坑工工程141六、抗滑安全验验算按公式设宽度为6m，按底底部为420(墙宽可按0.4～0.8H)Ft＝(13.7×6×20＋6×20)tg420×1.5＝2382.5kN第六章基坑工工程七、抗倾覆安全全验算按公式土的自重平衡弯弯矩=(13.7××6×20＋6×20)×6／2×1.5＝7938KN土压力弯矩第六章基坑工工程143基坑工程施工技技术第一部分施施工技术准备第二部分基基坑的开挖与支支护第三部分基基坑防水第四部分周周边影响第五部分监监测与信息数据据利用第六部分应应急预案145第一部分施施工技术准备146超过一定规模的危险性较大的的分部分项工程程专项方案应当当由施工单位组组织召开专家论论证会下列人员应当参参加专家论证会会：专家组成员（5名及以上非参建单位的专家库专家）建设单位项目负责人人或技术负责人人监理单位项目总监理理工程师及相关关人员施工单位分管安全的的负责人、技术术负责人、项目目负责人、项目目技术负责人、、专项方案编制制人员、项目专专职安全生产管管理人员勘察、设计单位项目技术负负责人及相关人人员深基坑工程开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽））的土方开挖、、支护、降水工工程开挖深度虽未超超过5m，但地质条件、、周围环境和地地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全全的基坑（槽））的土方开挖、、支护、降水工工程模板工程及支撑撑体系工具式模板工程程：包括滑模、、爬模、飞模工工程混凝土模板支撑撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上承重支撑体系：：用于钢结构安安装等满堂支撑撑体系，承受单单点集中荷载700Kg以上起重吊装及安装装拆卸工程采用非常规起重重设备、方法，，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊吊装工程起重量300kN及以上的起重设设备安装工程；；高度200m及以上内爬起重重设备的拆除工工程脚手架工程搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架工程程提升高度150m及以上附着式整体和分片提升升脚手架工程架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程拆除、爆破工程程采用爆破拆除的工程码头、桥梁、高架架、烟囱、水塔或或拆除中容易引起起有毒有害气（液）体或粉尘扩散、易燃易爆事故发生的特殊建建、构筑物的拆除除工程可能影响行人、交交通、电力设施、、通讯设施或其它它建、构筑物安全的拆除工程文物保护建筑、优秀历史建建筑或历史文化风风貌区控制范围的的拆除工程其它施工高度50m及以上的建筑幕墙墙安装工程跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大大于60m及以上的网架和索索膜结构安装工程开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程程地下暗挖工程、顶管工程、水下作业工程采用新技术、新工艺、新新材料、新设备及及尚无相关技术标标准的危险性较大大的分部分项工程程结构类型适用条件基坑深度、环境条件、土类和地下水条件支挡式结构锚拉式结构适用于较深的基坑排桩适用于可采用降水或截水帷幕的基坑地下连续墙宜同时用作主体地下结构外墙，可同时用于截水锚杆不宜用在软土层和高水位的碎石土、砂土层中当邻近基坑有建筑物地下室、地下构筑物等，锚杆的有效锚固长度不足时，不应采用锚杆当锚杆施工会造成基坑周边建（构）筑物的损害或违反城市地下空间规划等规定时，不应采用锚杆支撑式结构适用于较深的基坑悬臂式结构适用于较浅的基坑双排桩当锚拉式、支撑式和悬臂式结构不适用时，可考虑采用双排桩支护结构与主体结构结合的逆作法适用于基坑周边环境条件很复杂的深基坑结构类型适用条件基坑深度、环境条件、土类和地下水条件土钉墙单一土钉墙适用于地下水位以上或经降水的非软土基坑，且基坑深度不宜大于12m当基坑潜在滑动面内有建筑物、重要地下管线时，不宜采用土钉墙预应力锚杆复合土钉墙适用于地下水位以上或经降水的非软土基坑，且基坑深度不宜大于15m水泥土桩垂直复合土钉墙用于非软土基坑时，基坑深度不宜大于12m；用于淤泥质土基坑时，基坑深度不宜大于6m；不宜用在高水位的碎石土、砂土、粉土层中微型桩垂直复合土钉墙适用于地下水位以上或经降水的基坑，用于非软土基坑时，基坑深度不宜大于12m；用于淤泥质土基坑时，基坑深度不宜大于6m重力式水泥土墙适用于淤泥质土、淤泥基坑，且基坑深度不宜大于7m放坡1施工场地应满足放坡条件2可与上述支护结构形式结合

基坑类别监测项目一级二级三级围护墙（边坡）顶部水平位移应测应测应测围护墙（边坡）顶部竖向位移应测应测应测深层水平位移应测应测宜测立柱竖向位移应测宜测宜测围护墙内力宜测可测可测支撑内力应测宜测可测立柱内力可测可测可测锚杆内力应测宜测可测土钉内力宜测可测可测坑底隆起（回弹）宜测可测可测围护墙侧向土压力宜测可测可测孔隙水压力宜测可测可测地下水位应测应测应测土体分层竖向位移宜测可测可测周边地表竖向位移应测应测宜测周边建筑竖向位移应测应测应测倾斜应测宜测可测水平位移应测宜测可测周边建筑、地表裂缝应测应测应测周边管线变形应测应测应测基坑类别施工进程基坑设计深度≤5m5～10m10～15m＞15m一级开挖深度（m）≤51次/1d1次/2d1次/2d1次/2d5～10

1次/1d1次/1d1次/1d＞10

2次/1d2次/1d底板浇筑后时间（d）≤71次/1d1次/1d2次/1d2次/1d7～141次/3d1次/2d1次/1d1次/1d14～281次/5d1次/3d1次/2d1次/1d＞281次/7d1次/5d1次/3d1次/3d二级开挖深度（m）≤51次/2d1次/2d

5～10

1次/1d

底板浇筑后时间（d）≤71次/2d1次/2d

7～141次/3d1次/3d

14～281次/7d1次/5d

＞281次/10d1次/10d

防水等级工程名称标准一级医院、餐厅、旅馆、影剧院、商场、冷库、粮库、金库、档案库、通信工程、计算机房、电站控制室、配电间、防水要求较高的生产车间、指挥工程、武器弹药库、防水要求较高的人员掩蔽部、铁路旅客站台、行李房、地下铁道车站、城市人行地道不允许渗水，围护结构无湿渍二级一般生