污水处理厂工艺流程设计计算

1概述1.1设计依依据本设计采用的主主要规范及标标准：《城市污水处理理厂污染物排排放标准（GB189918-20002）》二级排放放标准《室外排水设计计规范》（1997年版）（GBJ114-87）《给水排水工程程概预算与经经济评价手册册》1.2设计任任务书（附后后）2原水水量与水水质和处理要要求2.1原水水水量与水质Q=600000m3/dBOD5=1990mg/LLCCOD=3660mg/LLSSS=200mmg/LNH3-N=445mg/LLTTP=5mgg/L2.2处理要求求污水排放的要求求执行《城镇镇污水处理厂厂污染物排放放标准（GB189918-20002）》二级排放放标准：BOD5≤300mg/LCOOD≤100mgg/LSS≤30mg//LNH3-N≤225（30）mg/LTPP≤3mg/LL3污水处理工艺艺的选择本污水处理厂水水质执行《城城镇污水处理理厂污染物排排放标准（GB189918-20002）》二级排放放标准，其污污染物的最高高允许排放浓浓度为：BOD5≤30mg//L；COD≤100mgg/L；SS≤30mg//L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。城市污水中主要要污染物质为为易生物降解解的有机污染染物，因此常常采用二级生生物处理的方方法来进行处处理。二级生物处理的的方法很多，主主要分两类：：一类是活性性污泥法，主主要包括传统统活性污泥法法、吸附—再生活性污污泥法、完全全混合活性污污泥法、延时时活性污泥法法（氧化沟）、AB工艺、A/O工艺、A2/O工艺、SBR工艺等。另一类是生物膜法，主要包括生物滤池、生物转盘、生物接触氧化法等工艺。任何工艺都有其各自的特点和使用条件。活性污泥法是当当前使用比较较普遍并且有有比较实际的的参考数据。在在该工艺中微微生物在处理理单元内以悬悬浮状态存在在，因此与污污水充分混合合接触，不会会产生阻塞，对对进水有机物物浓度的适应应范围较大，一一般认为BOD5在150—400mgg/L之间时，都都具有良好的的处理效果。但但是传统活性性污泥处理工工艺在处理的的多功能性、高高效稳定性和和经济合理性性方面已经难难以满足不断断提高的要求求,特别是进入90年代以来,随着水体富富营养化的加加剧,我国明确制制定了严格的的氨氮和硝酸酸盐氮的排放放标准,从而各种具具有除磷、脱脱氮功能的污污水处理工艺艺:如A/O工艺、A2/O工艺、SBR工艺、氧化化沟等污水处处理工艺得到到了深入的研研究、开发和和广泛的应用用,成为当今污污水处理工艺艺的主流。该地的污水中BBOD5在190mg/L左右,要求出水BOD5低于30mg/L。在出水的的水质中,不仅对COD、BOD5、SS去除率都有有较高的要求求,同时对氮和和磷的要求也也进一步提高高.结合具体情况况在众多的污污水处理工艺艺中选择了具具有良好脱氮氮除磷效果的的两种工艺——CASS工艺和Carrouusuel氧氧化沟工艺进进行方案技术术经济比较。4污水处理工艺艺方案比选4.1Carrrousuuel氧化沟沟工艺(方案一)氧化沟时二十世世纪50年代由荷兰兰的巴斯维尔尔开发，后在在欧洲、北美美迅速推广，80年代中期，我我国部分地区区也建造了氧氧化沟污水处处理工程。近近几年来，处处理厂的规模模也发展到日日处理水量数数万立方米的的工业废水及及城市污水的的大、中型污污水处理工程程。氧化沟之所以能能在近些年来来得到较快的的发展，在于于它管理简便便、运行稳定定、流程简单单、耐冲击负负荷、处理效效果好等优点点，特别是氧氧化沟具有特特殊的水流混混合特征，氧氧化沟中的曝曝气装置只设设在某几段处处，在靠近曝曝气器下游段段水流搅动激激烈，溶解氧氧浓度较高，但但随着水流远远离曝气区，水水流搅动迅速速变缓，溶解解氧则不断减减少，甚至出出现缺氧区，这这种水流变化化的特征，可可发生硝化、反反硝化作用，以以达到生物脱脱氮的目的，故故氧化沟法处处理NH3-N效果非常好好，同时由于于存在厌氧、好好氧条件，对对污水中的磷磷也有一定的的去除率。氧化沟根据构造造和运行方式式的不同，目目前较多采用用的型式有“Carroousel型氧化沟”、“Orbal型氧化沟”、“一体化氧化化沟”和“交替式氧化化沟”等，其中，由由于交替式氧氧化沟要求自自动化水平较较高，而Orabaal氧化沟因水水深较浅，占占地面积较大大，本报告推推选Carroousel氧化沟作为为比选方案之之一。本设计采用的是是Carroousel氧化沟工艺.其工艺的处处理流程图如如下图4-1所示:`污水污水中格栅提升泵房细格栅曝气沉砂池厌氧池Carrousel氧化沟二沉池接触池排水浓缩池贮泥池脱水图4-1Carrrousell氧化沟工艺艺流程图4.1.1污水水处理系统的的设计与计算算4.1.1.11进水闸门井井的设计进水闸门井单独独设定,为钢筋混凝凝土结构。设设闸门井一座座,闸门的有效效面积为1.8m2,其具体尺寸寸为1.2×11.5m,有效尺寸为1.2m×1.55m×4.55m。设一台台矩形闸门。当当污水厂正常常运行时开启启,当后序构筑筑物事故检修修时,关闭某一闸闸门或者全部部关闭,使污水通过过超越管流出出污水处理厂厂。4.1.1.22中格栅的设设计与计算其计算简图如图图4-2所示(1)格栅间隙隙数:设栅前水深深h=0.55m,过栅流流速v=0..9m/s,,栅条间隙宽宽度b=0..02m,格格栅倾角600°，建议格栅栅数为2，一备一用用。==≈68个(2)格栅宽度度:设栅条宽度度S=0.001m,B=S(n-11)+bn==0.01××(68-1)++0.02××68=2.03≈2.00m(3)进水渠道道渐宽部分的的长度：设进进水渠道宽BB1=1.60m,,其渐宽部分分的展开角220（进水渠渠道内的流速速为0.82mm/s）,==≈0.566m(4)栅槽与出出水渠道连接接处渐窄部分分的长度：===0.288m(5)通过格栅栅的水头损失失：设栅条断断面为锐边矩矩形断面（==2.42，=3），===00.103mm(6)栅后槽总总高度：设栅栅前渠道超高高=0.3m,,=0.5+0..103+00.3≈0.9m(7)栅槽总长长度：==2.88m(8)每日栅渣渣量：在格栅栅间隙为20mm的情况下，设设栅渣量为每每1000m3污水产0.07mm3，=m3/d＞00.2m33/d宜采用机械清渣渣。图4-2格栅计算示示意图4.1.1.33细格栅的设设计与计算其计算简图如图图4-2所示(1)格栅间隙隙数：设栅前前水深h=00.5m,过栅流速速v=0.99m/s,栅栅条间隙宽度度b=0.0006m,格栅倾角角=600，格栅数为2。==≈109个个(2)格栅宽度度：设栅条宽宽度S=0..01m,B=S(n-11)+bn==0.01××(109-1))+0.0006×109=1.73≈1.75m(3)进水渠道道渐宽部分的的长度：设进进水渠道宽BB1=1.6m,其渐宽部部分的展开角角=20（进水水渠道内的流流速为0.82mm/s）,==≈0.222m(4)栅槽与出出水渠道连接接处渐窄部分分的长度：===0.111m(5)通过格栅栅的水头损失失：设栅条断断面为锐边矩矩形断面（==2.42，=3），===00.51m(6)栅后槽总总高度：设栅栅前渠道超高高=0.3m,,=0.5+0..3+0.51≈1.3m(7)栅槽总长长度：==2.41mm(8)每日栅渣渣量：在格栅栅间隙为6mm的情况下，设设栅渣量为每每1000m3污水产0.07mm3，=m3/d＞00.2m33/d宜采用机械清渣渣。4.1.1.44曝气沉砂池池的设计与计计算本设计采用曝气气沉砂池是考考虑到为污水水的后期处理理做好准备。建建议设两组沉沉砂池一备一一用。其计算算简图如图4-3所示。具体体的计算过程程如下：(1)池子总有有效容积：设设t=2miin,V=t×60==0.6522×2×600=78mm3(2)水流断面面积：A===9.331m2沉砂池设两格，有有效水深为2.00m，单格的宽宽度为2.4m。(3)池长：L===8.338m，取L=8.55m(4)每格沉砂砂池沉砂斗容容量：=0.6×1..0×8.55=5.1m3(5)每格沉砂砂池实际沉砂砂量：设含砂砂量为20m3/106m3污水，每两两天排一次，=1.13〈55.1m3(6)每小时所所需空气量：：设曝气管浸浸水深度为2.5m，查表得得单位池长所所需空气量为为28m3/(m·h),,q=28×8..5×(1++15%)××2=5477.4m33式中(1+155%)为考虑虑到进口条件件而增长的池池长。图4-3曝气沉砂池池计算示意图图4.1.1.55厌氧池的设设计与计算4.1.1.55.1设计参数设计流量为600000mm3/d，设计为两两座每座的设设计流量为300000m3/d。水力停留时间：：h。污泥浓度：=3000mgg/L污泥回流液浓度度：=10000mg/L4.1.1.55.2设计计算(1)厌氧池的的容积：=30000××2/24==2500mm3(2)厌氧池的的尺寸：水深取为=5,,则厌氧池的的面积：=500m22。厌氧池直径：==25m。考虑0.3的超超高，故池总总高为=5..3m。(3)污泥回流流量的计算回流比计算：=0.42污泥回流量：=0.42×330000==126000m3/d4.1.1.66Carrrousell氧化沟的设设计与计算氧化沟，又被称称为循环式曝曝气池，属于于活性污泥法法的一种。见见图4-4氧化沟计算算示意图。本本次设计采用用Carroousel型氧化沟，共共两组。每组组设计如下：：图4-4Caarroussel氧化沟计算算示意图4.1.1.66.1设计参数设计流量Q=330000mm3/d设计进水水水质BOD5=190mgg/L；COD=3360mg//L；SS=2000mg/L；NH3-N=455mg/L；污水水温25℃。设计出水水质BBOD5≤30mg//L；COD≤100mgg/L；SS≤30mg//L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。污泥产率系数YY=0.555;污泥浓度（MLSS）X=40000mg/LL;挥发性污泥泥浓度（MLVSS）XV=28000mg/L;;污泥龄=300d;内源代谢系系数Kd=0.0555.4.1.1.66.2设计计算(1)去除BOOD氧化沟出水溶解解性BOD浓度S。为了保证证沉淀池出水水BOD浓度Se≤30mg//L,必须控制所所含溶解性BOD浓度S2，因为沉淀淀池出水中的的VSS也是构成BOD浓度的一个个组成部分。S=Se-S11S1为沉淀池出出水中的VSS所构成的BOD浓度。S1=1.422(VSS//TSS)××TSS×((1-e)=11.42×00.7×200×(1-ee)=13.59(mg/LL)S=20-133.59=66.41(mmg/L)好氧区容积V11。好氧区容容积计算采用用动力学计算算方法。V1===10247mm3好氧区水力停留留时间：t===8.200h剩余污泥量XX==2096（kkg/d）去除每1kgBBOD5所产生的干干污泥量==0.4999（kgDS/kgBOOD5）。(2)脱氮需氧化的氨氮量量N1。氧化沟产产生的剩余污污泥中含氮率率为12.4%，则用于生生物合成的总总氮量为：N0==3.882(mg//L)需要氧化的氨氮氮量N1=进水TKN-出水NH3-N-生物合成所所需要的氨N。N1=45-115-3.882=26..18(mgg/L)脱氮量NR=进进水TKN-出水TN-生物合成所所需要的氨N=45--20-3..82=211.18(mmg/L)脱氮所需要的容容积V2脱硝率qdn((t)=qqdn(200)×1.008(T-20))=0.0335×1.008(14-200)=0.0022kg脱氮所需要的容容积:V2===100315mm3脱氮水力停留时时间:==8.25h氧化沟总体积VV及停留时间t:V=V1+V22=102477+103155=205622m3t=V/Q=116.45h校核污泥负荷==0.0833(3)氧化沟尺尺寸：取氧化化沟有效水深深为5m，超高为1m，氧化沟深6m。氧化沟面积为AA==205622/5=41112.4m2单沟宽10m，中中间隔墙宽0.25m。则弯道部部分的面积为为：A1==9655.63m22直线段部分的面面积:A2==41112.4--965.663=31446.77m2单沟直线段长度度：L===78..67m，取79m。进水管和出水管管：污泥回流流比R=63..4%，进出水管管的流量为：：Q1==1.6334×300000m3/d=0.5568m3/s，管道流速速为1.0m/ss。则管道过水断面面：A===0.5568m2管径d==0..850m,取管径8500mm。校核管道流速：：v==0.944m(4)需氧量实际需氧量：AOR=D1--D2-D3+D4-D5去除BOD5需需氧量：D1==77554.03((kg/d))（其中=0..52，=0.12）剩余污泥中BOOD5需氧量：D2==11331.64((kg/d))剩余污泥中NHH3-N耗氧量：D3==4544.57(kkg/d)（0.124为污泥含氮氮率）去除NH3-NN的需氧量：：D4=4.6××（TKN-出水NH3-N）×Q/10000=34450(kgg/d)脱氮产氧量：D5=2.866×脱氮量=15144.37(kkg/d)AOR=D11-D2-D3+D4-D5=81033.45(kkg/d)考虑安全系数11.2，则AOR=88103.445×1.22=113444.83((kg/d))去除每1kgBBOD5需氧量===2.95（kkgO2/kgBOOD5）标准状态下需氧氧量SORSOR=（CS（20）20℃时氧的饱和和度，取9.17mmg/L；T=25℃；CS(T)25℃时氧的饱和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧浓度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9009）SOR==200764.889(kg//d)去除每1kgBBOD5需氧量==5.41（kgO2/kgBOOD5）曝气设备的选择择：设两台倒倒伞形表面曝曝气机，参数数如下：叶轮直径：40000mm；叶轮转速速：28R/mmin；浸没深度度：1m；电机功率：2110KW；充氧量：≥2.1kgOO2/(kW·h))。4.1.1.77二沉池的设设计与计算其计算简图如图图4-5所示4.1.1.77.1设计参数=652L//s=23447.2//h;氧化沟中悬浮固固体浓度=40000mg/LL;二沉池底流生物物固体浓度=100000mg//L;污泥回流比RR=63.44%。4.1.1.77.2设计计算(1)沉淀部部分水面面积积根据生物处处理段的特性性，选取二沉沉池表面负荷荷q=0.99m/(m2·h)),设两座二次次沉淀池.(m2)(2)池子的直直径(m)，取=440m。(3)校核固体体负荷=141.188[kg//(m·d))](符合合要求)(4)沉淀部部分的有效水水深设沉淀时间间为2.5h。0.9×2.55=2.255(m)(5)污泥区区的容积=1945.22(m3)(6)污泥区高高度污泥斗高度。设设池底的径向向坡度为0.05，污泥斗底底部直径=11.6m，上部直径径=4.0m，倾角为60°，则：=60°=600°=2.11(m)=13.72((m3)圆锥体高度＝＝＝0.9((m)===418.225(m3)竖直段污泥部分分的高度===1.166(m)污泥区的高度==2.1+00.9+1..16=4..16(m))沉淀池的总高度度设超高=0..3m，缓冲层高高度=0.55m。则==00.3+2..25+0..5+4.116=7.221m取=7.2mm4.1.1.88接触池的设设计与计算采用隔板式接触触反应池。其其计算简图如如图4-5所示。图4-5二沉池设计计计算图4.1.1.88.1设计参数水力停留时间：：t=30mmin平均水深：=22.4m。隔板间隔：b==1.5m。池底坡度：3%%排泥管直径：DDN=2000mm。4.1.1.88.2设计计算接触池容积：0.652×330×60==1174m3水流速度：m/s表面积：m2廊道总宽度：隔隔板数采用10个，则廊道道总宽度为B=11××b=11××1.5=116.5m。接触池长度：=29.6m取取30m。水头损失，取00.4m。4.2CAASS工艺（方案案二）4.2.1CCASS工艺的特点点1.此工艺建设设费用低,与常规活性性污泥法相比比,省去了初次次沉淀池、二二次沉淀池及及污泥回流设设备,工艺流程简简洁,建设费用可可节省10%～25%,占地面积可可减少20%～35%。2.运转费用省省。由于曝气气是周期性的的,重新开始曝曝气时,氧浓度梯度度大,传递效率高,节能效果显显著,运转费用可可节省10%～25%。此外,本工程采用用水下曝气机机代替传统鼓鼓风机曝气,消除了噪音音污染。3.有机物去除除率高,出水水质好好。4.管理简单,,运行可靠,能有效防止止污泥膨胀。与与传统的SBR工艺相比,CASS最大的特点点在于增加了了一个生物选选择区,且连续进水(沉淀期、排排水期仍连续续进水),没有明显标标志的反应阶阶段和闲置阶阶段。设置生生物选择区的的主要目的是是使系统选择择出良好的絮絮凝性生物。5.污泥产量低低,性质稳定。4.2.2CCASS工艺的设计计与计算CASS工艺的的设计原始资资料与氧化沟沟的相同。并并且本工艺的的中格栅、污污水提升泵房房、细格栅以以及曝气沉砂砂池的设计与与第一方案的的相同。第二二方案的污泥泥处理系统的的计算与第一一方案的也相相同在此就不不再重复计算算。本设计中中的CASS反应池分两两组每组分四四格。每组的的处理流量为为250000m3/d。这里只只对CASS工艺进行设设计计算。计计算如图5-7所示。其具具体计算如下下：1.曝气时间设设混合液污泥泥的浓度=22500mgg/L,污泥泥负荷=0..1kgBOOD5/kgMLLSS,充水水比=0.224，曝气时间间为：==3.7≈44（h）2.沉淀时间当当污泥浓度小小于3000mgg/L时，污污泥界面沉降降速度为：式中，为污水温温度。设污水温度=110℃，污泥的界界面沉降速度度：=7.4×1004×10×22500-11.7=1..24(m/h)设曝气池水深==5m，缓冲层高高度为m，沉淀时间间为：==1.37≈≈1.5（h）3.运行周期设排水时间间=0.5h，运行周期期=4+1.5++0.5=66（h）每日周期数：=44.曝气池容积积曝气池个数数=4，每座曝气气池容积：==6510（m3）5.复核出水溶溶解性BOD5根据设计出出水水质，出出水溶解性BOD5应小于10.555mg/L。本本设计中出水水溶解性BOD5：==5.6（mmg/L）计算结果满足设设计要求。6.计算剩余污污泥量活性污泥自身氧氧化系数：==0.0411剩余生物污泥量量：其中式中——出水溶溶解性BODD5；——二沉池出水水总BOD5，取=20mg//L；——活性污泥自自身氧化系数数，为0.06；——二沉池出水水SS中VSS所占的比例例，取0.75；——二沉池出水水SS，取20mg/LL。=20-7.11×0.066×0.755×20=113.6（mg/L）带入数据得=22196-11334.555=8611.45（kg/d）剩余非生物污泥泥：==300000×（1-0.77×0.755）×（195-220）/10000=20778.13（kg/d）剩余污泥总量：：=+=861..45+20078.133=29399.58（kg/d）剩余污泥浓度：：==3290（mg/L）7.复核污泥泥泥龄==37.8(dd)计算结果表明，污污泥泥龄可以以满足氨氮完完全硝化的需需要。8.复核滗水高高度曝气池有有效水深m，滗水高度度：=1.2（m）复核结果与设定定值相同。9.设计需氧量量考虑最不利利情况，按夏夏季时高水温温计算设计需需氧量。根据据《室外排水水设计规范GBJ144-19877》（1997年版）第条条，设计需氧氧量AOR：AOR=-公式中，第二部部分为氨氮硝硝化需氧量，、、为计算系数，，，。AOR==1.47×330000+4..6×-1..42×8661.45=7131.44（kg/d）=297..1(kg/h))（a）平面图(b)剖面图图4-6CASS曝气池布置置示意图10.标准需氧氧量SOR=（T=25℃；；CS(T)25℃时氧的饱和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧浓度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9）SOR==4555.2(kkg/h)空气用量：==7586..7（m3/h）=126..4（m3/min）最大气水比=77586.77×24/225000==7.28。11．曝气池的的布置CAASS曝气池共两两座，每座曝曝气池长72.4m,,宽18m，水深5m，超高0.5m，有效体积积为6516m3。其中预反反应区长12m，占曝气池池容积的16.6%。单座CASS曝气池布置置如图所示。4.3投资资估算4.3.1编制制依据国家城市给水排排水工程技术术研究中心编编《给水排水水工程概预算算与经济评价价手册》4.3.2估算结果本工程的第一方方案估算投资资为88488.48万元元，第二方案案的估算投资资为90699.37万元元。两方案工工程估算详见见表4-1、表4-2。投资估算表工程项目：方案案一表4-1单位：万元元序号工程费用名称估算价值占投资比例%安装工程设备购置其它费用合计一工程费用2556.2112300.5007412.99983.781污水处理厂1997.7332138.3444136.0771.1闸门30.045.2035.241.2中格栅180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4细格栅29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓风机房32.42300.20332.621.7氧化沟1305.200350.321655.5221.8二沉池45.1223.5668.681.9贮泥池10.2312.3622.591.10脱水机房36.45230.65267.101.11接触池20.3520.351.12消毒间3.2451.6554.891.13污泥浓缩池10.1242.6852.801.14污泥提升泵房19.0223.5042.521.15变电室7.43265.54272.971.16综合楼120.56420.32540.881.17维修间9.7241.2550.971.18锅炉房7.083.5010.581.19浴室6.572.308.871.20食堂7.081.028.101.21仓库12.560.813.361.22车库5.1842.3647.541.23传达室2.100.302.401.24宿舍15.5615.561.25自动控制5.8062.0067.801.26通讯4.204.202厂外工程2.1管网2556.2882556.288二其它费用923.1710.431征地费423.522可研编制费22.243勘察费59.304设计费177.915建设单位管理费费59.306工程监理费133.437联合试运转费14.838临时设施费22.249生产准备费4.6010办公家具购置费费5.80三预备费512.325.79总投资8848.488投资估算表工程项目：方案案二表4-2单位：万元元序号工程费用名称估算价值占投资比例%安装工程设备购置其它费用合计一工程费用2856.2002200.5007612.98883.941污水处理厂2099.2002077.6994176.8991.1闸门30.045.2035.241.2中格栅180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4细格栅29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓风机房32.42300.20332.621.7CASS反应池池1450.200450.321900.5221.8贮泥池45.1223.5668.681.9脱水机房10.2312.3622.591.10接触池20.3520.351.11消毒间3.2451.6554.891.12污泥浓缩池10.1242.6852.801.13污泥提升泵房19.0223.5042.521.14变电室7.43265.54272.971.15综合楼120.56420.32540.881.16维修间9.7241.2550.971.17锅炉房7.083.5010.581.18浴室6.572.308.871.19食堂7.081.028.101.20仓库12.560.813.361.21车库5.1842.3647.541.22传达室2.100.302.401.23宿舍15.5615.561.24通讯5.8062.0067.801.25自动控制4.204.202厂外工程2.1管网2556.2882556.288二其它费用936.0710.321征地费423.522可研编制费22.843勘察费60.904设计费182.715建设单位管理费费60.906工程监理费137.037联合试运转费15.238临时设施费22.249生产准备费4.9010办公家具购置费费5.80三预备费520.325.74总投资9069.3774.4方案比比选4.4.1方案案一的总结4.4.1.11优点1.工艺流程简简单，运行管管理方便。CCarrouusuel氧化沟工艺艺不需要初沉沉池和污泥消消化池。2.运行稳定，处处理效果好。Carrousuel氧化沟的BOD平均处理水平可达到95%左右。3.能承受水量量、水质的冲冲击负荷，对对浓度较高的的工业废水有有较强的适应应能力。这主主要是由于氧氧化沟水力停停留时间长、泥泥龄长和循环环稀释水量大大。4.污泥量量少、性质稳稳定。由于氧氧化沟泥龄长长。一般为20～30d，污泥在沟沟内已好氧稳稳定，所以污污泥产量少从从而管理简单单，运行费用用低。5.可以除除磷脱氮。可可以通过氧化化沟中曝气机机的开关，创创造好氧、缺缺氧环境达到到除磷脱氮目目的，脱氮效效率一般＞80%。但要达到到较高的除磷磷效果则需要要采取另外措措施。6.基建投资省省、运行费用用低。和传统统活性污泥法法工艺相比，在在去除BOD、去除BOD和NH3--N及去除BOD和脱氮三种种情况下，基基建费用和运运行费用都有有较大降低，特特别是在去除除BOD和脱氮情况况下更省。同同时统计表明明在规模较小小的情况下，氧氧化沟的基建建投资比传统统活性污泥法法节省更多。4.4.1.22缺点1.在氧化沟中中完成有机物物质的降解，在在沉淀池中进进行泥水分离离，需设独立立的沉淀池和和刮泥系统。可以除磷脱氮。2.自动化水平平不够高。劳劳动强度大。3.容积利用率率低，池容相相对较大