印染废水毕业设计

word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑摘要本印染废水处理厂设计规模3000m3/d，设计水质水量为：Q=3000m3/d，COD=700～1000mg/L，PH=7.5~10.0，SS=500～800㎎/l，色度400～600倍。cr经处理后，应达到下列出水水质：COD≤100mg/L，色度≤40倍，SS≤50mg/L,要求处理后水质达到《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》(DB37/533－2005)标准Ⅲ中B级标准：COD≤60mg/l，SS≤30mg/l，色度≤30倍。印染废水的特征可概括为：有机物浓度高、成分复杂、可生化性较差、色度深、碱性大、PH高、水质变化大。本工程方案设计依据有关环境保护在污水中的要求，采用混凝沉淀—水解酸化—接触氧化工艺处理纺织印染废水，在详细方案比较的基础上，选择了如下处理工艺流程：废水废水调节池格栅混凝沉淀池水解酸化池接触氧化池二沉池出水浓缩池脱水间污泥外运经设计可知COD=94.0%,ηSS=96.2%,色度95%。经技术经济分析，此方案投资总额869万元，废水处理成本为2.8元/m3。关键词：纺织印染废水混凝水解酸化接触氧化AbstractThedesigningscaleofwastewatertreatmentplantis3000m3/d,thedesigningqualityandquantityofwaterare:Q=3000m3/d，COD=700～1000mg/L,PH=7.5～10,SS=500～800㎎/l,Colordegree=400～600times.Afterdisposingofit,thequalityofwatershouldattainthefollowingstandards:COD≤60mg/L，SS≤30mg/L，Chroma≤30times，reachingtheBstandardof(DB37/533-2005）oflocalstandardsofShandongProvinceTextileindustrialwaterpollutantdischargestandards.PrintinganddyeingwastewaterRegulatingPrintinganddyeingwastewaterRegulatingpondGridsCoagulationsedimentationtanksHydrolyticacidificationContactoxidationpondSecondarysedimentationtankDrainagePoolenrichmentDehydrateSludgeCarryoutSludgefollowingprocesses:Throughdesigning,wecanknowthattheresultCODis94of%,ηSSis96.2%,colordegreeis95%.Aftertechnicalandeconomicanalyzing,theinvestmentamountofthisprojectis8.69millionYuan,andthecostofdisposalofwastewateris2.8Yuan/t.Itnotonlygainsgoodeconomicandsocialbenefits,butalsofullyputstheideasofsavinglandeconomically,improvingvirescenceandreducingenergyconsumingintothepracticewhiledesigning,whichisinconformitywithneweraenvironmentalneeds.KEYWORDS:Textileprintinganddyeingwastewater;Coagulationsedimentation;Hydrolyticacidification;Contactoxidation 目录目录....................................................4前言.....................................................7第一章综述..............................................81.1印染废水的产生及特点...................................81.2印染废水的处理........................................101.2.1印染废水处理的通用方法.......................101.2.2针织印染废水的产生与处理.....................111.3设计依据和原则........................................121.3.1设计依据.....................................123.2设计原则.....................................13第二章工艺流程的选择...................................132.1悬浮物的去除..........................................132.2碱度的去除...........................................132.3有机物的去除..........................................133.1生化处理方法的选择.............................133.2物化方法的选择................................142．4色度的去除...........................................152.5工艺流程的确定........................................152.6达标分析.............................................16第三章各处理单元的计算和设计...........................173.1格栅的设计计算........................................171.1格栅的作用...................................173.1.2格栅的分类...................................173.1.3格栅的设计参数...............................173.1.4格栅的计算...................................173.2调节池的设计计算......................................203.2.1调节池的作用.................................203.2.2调节池的计算.................................203.3混凝沉淀池的设计计算..................................213.3.1混凝的作用...................................213.3.2混凝的原理...................................223.3.3混凝剂的选择.................................223.3.4脱色剂的选择.................................223.3.5助凝剂的选择.................................233.3.6投药池的容积计算.............................233.3.7混合池的设计计算.............................233.3.8处理后的水质.................................253.3.9一级沉淀池的设计计算.........................253.4曝气系统的设计计算....................................303.4.1对曝气系统的要求.............................303.4.2曝气类型.....................................303.4.3鼓风曝气系统.................................303.5水解酸化池的设计计算..................................333.5.1水解酸化池的作用.............................333.5.2水解酸化池的计算.............................333.6接触氧化池的设计计算..................................363.6.1接触氧化池的大体构造.........................363.6.2生物接触氧化法的特点.........................363.6.3接触氧化池的设计计算.........................373.7二级沉淀池的设计计算..................................393.8污泥浓缩池的设计计算..................................413.8.1浓缩目的.....................................413.8.2常用的污泥浓缩方法...........................413.8.3重力浓缩池的计算.............................428.4浓缩池的日常管理.............................443.8.5异常现象分析与对策...........................453.9脱水系统的设计计算....................................453.9.1脱水目的.....................................453.9.2常用机械.....................................459.3本设计采用板框压滤机.........................463.10污泥的焚烧处理.......................................47第四章平面布置和高程布置设计............................484.1平面布置..............................................481.1平面布置原则.................................484.2高程布置..............................................492.1高程设计任务及原则...........................492.2高程布置结果..................................49第五章投资估算与效益分析...............................515.1工程概预算............................................511.1主要设备列表.................................515.1.2土建设计及安装工程要求.......................525.1.3设计预算.....................................545.1.4经济技术核算.................................54总结.....................................................60参考文献.................................................61致谢....................................................63附图一平面布置图附图二高程布置图附图三污泥浓缩池图附图四调节池图附图五辐流沉淀池图附图六接触氧化池图前言在经济快速发展和社会日益进步的今天，污染已经成为全球所关心的问题。解决环境污染是当今社会必须要考虑的问题。随着生产技术的更新换代带来印染废水的增加及其水质的变化，印染废水排放量大，污染物浓度高，是工业废水中较难治理的废水之一。纺织印染行业是水污染大户，研究、开发、推行低投入的水污染治理措施势在必行，怎样处理好印染废水，选择怎样的工艺流程是比较经济和合理有效的，已经成为全世界所共同研究和开发的项目。目前，在发达国家已有比较先进的处理工艺和方法，这些方法一般都是建立在经济比较宽裕的基础上的。而发展中国家的经济比较紧张，没有宽裕的资金可以用来进行一些经济效益不是很明显、一般只有社会效益项目的开发和利用。所以，寻找经济和有效的印染废水的处理工艺是必然的。我国目前印染废水处理用得较多的是生物膜法，物理方法和化学作为辅助，排水也可以达到《纺织染整工业水污染排放标准》（GB4287-92）的Ⅰ级标准，对我国的环保事业是一个比较重要的支持。生物处理方法是目前世界上应用比较广泛的方法，因其具有环保高效的特点，因而被世界很多国家所接受和运用。本设计是针对某地印染厂排放的废水特点，经过了多方的比较和选择，选定以混凝沉淀—水解酸化—接触氧化为主的处理方案，在后面的正文中会提供相关的具体说明和解释。本设计对混凝沉淀—水解酸化—接触氧化工艺的特点、工艺流程、各处理单元工艺尺寸的计算、平面布局、土建管理及人员编制、成本分析等方面进行阐述。本设计共分五个部分：综述，工艺流程的确定，设计计算、投资估算与效益分析。其中设计说明包括设计依据、设计规模、范围和设计原则、工艺流程说明及处理方案论证，设计计算包括主要构筑物设计计算、辅助构筑物设计计算和附属构筑物设计说明。并附6张图纸：调节池图、水解酸化池图、高程图、平面布置图、接触氧化池图、污泥浓缩池图。由于本人的水平有限，资料搜集的广度和深度有一定的局限性，设计书中难免会有一些不妥之处，敬请老师给出宝贵的改进意见。第一章综述1.1印染废水的产生及特点印染是对纺织材料进行再加工的过程，包括预处理、染色、印花和整理等四个过程。印染废水是指印染厂、毛纺厂、针织厂等在生产过程中排出的各种废水的总称。由于纺织材料种类繁多，生产产品的花样更多，在生产过程中使用的染料、助剂等化工原料的种类非常多。印染废水的水质复杂，污染物按来源可分为两类：一类来自纤维原料本身的夹带物；另一类是加工过程中所用的浆料、油剂、染料、化学助剂等。分析其废水特点，主要为以下方面。水量大、有机污染物含量高、色度深、碱性和ph大、水质变化剧烈。因化纤织物的发展和印染后整理技术的进步，使PVA浆料、新型助剂等难以生化降解的有机物大量进入印染废水中，增加了处理难度。由于不同染料、不同助剂、不同织物的染整要求，所以废水中的ph值、COD、BOD、颜色等也各不相同，但其共同的特点是BOD/COD值均 Cr 5 5 Cr很低，一般在20%左右，可生化性差，因此需要采取措施，使BOD/COD值提5 Cr高到30%左右或更高些，以利于进行生化处理。印染废水中的碱减量废水，其COD值有的可达10万mg/L以上，Crph值≥12，因此必须进行预处理，把碱回收，并投入酸降低其ph值，经预处理达到一定要求后，再进入调节池，与其它的印染废水一起进行处理。印染废水的另一个特点是色度高，有的可高到4000倍以上。所以印染废水处理的行政任务之一就是进行脱色处理，为此需要研究和选用高效脱色菌、高效脱色混凝剂和有利于脱色的处理工艺。印染行业中，PVA浆料和新型助剂的使用，使难生化降解的有机物在废水中含量大量增加。特别是PVA浆料造成的CODCr含量占印染废水总CODCr的比例相当大，而水处理用的普通微生物对这部分COD很难降解。因此需要Cr研究和筛选用来降解PVA的微生物。此外，因生产的间断运行，故存在着水量水质的波动；对于大量使用还原染料、硫化染料、冰染料等的废水，其化学絮凝效果相对较差。因此处理工艺要考虑这些因素，要有一定的适应水量、水质负荷变化的能力。印染过程的四个工序都排出废水，如预处理阶段排出退浆废水、煮炼废水、漂白废水，染色阶段排出染色废水，印花阶段排出印花废水和皂洗废水。○1退浆废水：水量较小，但污染物浓度高，其中含有各种浆料、浆料分解物、纤维素、淀粉、碱和各种助剂。退浆废水呈碱性，PH值在12左右。上浆以淀粉为主的（棉布）退浆废水，其COD、BOD值都很高，可生化性较好；上浆以聚乙烯醇（PVA）为主的（如涤棉经纱）退浆废水，COD高而BOD低，废水可生化性较差。○2煮炼废水：水量大，污染物浓度高，其中含有纤维素、果酸、蜡质、油脂、碱、表面活性剂、含氮化合物等，废水呈碱性，水温高，呈褐色。○3漂白废水：水量但，但污染较轻，其中含有残余的漂白剂、少量醋酸、硫代硫化钠等。○4丝光废水：含碱量高，NaOH含量3%~5%，多数印染厂都通过蒸发浓缩回收，所以，丝光废水一般很少排出，经过多次重复使用最终排出的废水仍呈强碱性，BOD、COD、SS均较高。○5染色废水：水量较大，水质因所用染料的不同而不同，其中含浆料、染料、助剂、表面活性剂等，一般呈强碱性，色度很高，COD较BOD高得多，可生化性较差。○6印花废水：水量较大，除印花过程的废水外，还包括印花后的皂洗、水洗废水，污染物浓度较高，其中含有浆料、染料、助剂等，BOD、COD均较高。印染废水的特征可概括为：有机物浓度高、成分复杂、可生化性较差、色度深、碱性大、PH高、水质变化大。印染行业是工业废水排放大户，全国排放量为300~400万m3/d，因此，是污染负荷较大的行业之一。1.2印染废水的处理1.2.1印染废水处理的通用方法○1生物处理技术生物处理法，包括厌氧生物处理法和好氧生物处理法，好氧生物处理法中常有的有表面曝气活性污泥法、高浓度活性污泥法、生物转盘、生物接触氧化、生物铁法和SBR等为提高废水的可生化性，缺氧、厌氧工艺往往应用于印染废水氧化工艺处理之前。活性污泥法是目前使用最多的一种方法，有推流式活性污泥法和表面曝气池等。活性污泥法具有投资相对较低，处理效果较好等优点。生物接触氧化法具有容积负荷高，占地小，污泥少，不产生丝状菌膨胀，无需污泥回流，管理方便，填料上易保存降解特殊有机物的专性微生物等特点，因而近年来在印染废水处理中被广泛采用。印染废水成分复杂，处理难度较大，在实际工程中常采用组合处理工艺。对可生化性较好的印染废水，采用一级或二级生物处理工艺；对可生化性一般的废水，可采用厌氧生物处理与好氧生物处理相结合的工艺，也可采用好氧生物处理与物化法串联工艺；一些含有对微生物具有毒害或抑制作用的废水，先采用物化法进行预处理，再进行生物处理；排水量较小时，也可采用纯物化剂处理工艺。随着科技的发展，新的污水处理工艺不断发展，如投菌生物处理法、高效絮凝剂、高效脱色剂等对提高废水的处理效率具有较大的帮助。另一方面改革生产工艺，采用无废少废工艺，从源头上消除污染，是更积极主动的方法，也是可持续发展的必由之路。○2物化处理与其他处理技术印染废水处理中，常用的物化处理工艺主要是混凝沉淀法与混凝气浮法。此外，电解法，生物活性炭法和化学氧化法等有时也用于印染废水处理中。混凝法是印染废水处理中采用最多的方法，有混凝沉淀和混凝气浮法两种。常用的混凝剂碱式氯化铝，聚合硫酸铁等。混凝法对去除COD和色度都有较好的效果。作为废水的深度处理，混凝法设置在生物处理构筑物之后，具有操作运行灵活的优点。在印染废水处理中，也可将混凝法设置在生物处理之前，也有其独特的优点。○3化学氧化法纺织印染废水的特征之一是带有较深的颜色。主要由残留在废水中的染料所造成。此外，有些悬浮物，浆料和助剂也能产生颜色。这对排放和回用都很不利。为此，必须进一步进行脱色处理。常用的脱色处理法有氧化法和吸附法两种。氧化脱色发有氯氧化法，臭氧化法和光氧化法三种。化学氧化法一般作为深度处理设施，设置在工艺流程的最后一级。主要目的是去除色度，同时也降低部分COD，经化学氧化法处理后，色度可降到50倍以下，COD去除率较低，一般仅5%~15%○4电解法借助于外加电流的作用产生化学反应，把电能转化为化学能的过程称为电解。利用电解的化学反应，使废水中的有害杂质转化而被去除的方法称为废水电解处理法，简称电解法。电解法以往多用于处理含氰、含铬电镀废水，近年来才开始用于处理纺织印染废水的治理，但尚缺乏成熟的经验。○5活性炭吸附法活性炭吸附技术在国内用于医药，化工和食品等工业的精制和脱色已有多年历史。70年代开始用于工业废水处理。生产实践表明，活性炭对水中微量有机污染物具有卓越的吸附性，它对纺织印染，染料化工，食品加工和有机化工等工业废水都有良好的吸附效果。一般情况下，对废水中以BOD,COD等综合指标表示的有机物，都与独特的去除能力。所以，活性炭吸附法已经逐步成为工业废水二级或三级处理的主要方法之一。本次设计针对的是印染废水中的针织印染废水。1.2.2针织印染废水的产生与处理针织产品的织造针织产品是由一根根纱线变成线圈互相吊套连接而成的。它不像机织产品尺寸稳定，其纵横尺寸都可伸缩，尺寸不稳定，有较大的延伸性。针织用纱由于要形成圈，必须柔软，而且粘度要小，故针织用纱不需上浆。针织坯布是由纱线通过经编机和纬编机完成的。针织产品的印花和染色工艺由于针织坯布纱线不含浆料，故针织坯布不需退浆。但是为了去除织物上的天然杂物，需经过煮炼工序，为了去除织物上的色素及剩余杂质等，还需经过漂白工序。化纤针织产品一般不需经过漂白。棉针织产品染色与印花工艺过程与棉机织产品基本一样。棉针织产品的印花和印染过程排放炼漂废水和印染废水，混合后称为针织印染废水。针织印染废水与机织印染废水相比，ph值、色度与有机污染物浓度均较低。1.3设计依据和原则1.3.1设计依据设计处理水量：Q=3000t/d废水水质：该水为针织印染厂的废水，主要污染物为COD、色度等COD=700~1000mg/L；SS=500~800mg/L；ph=7.5~10.0；色度：400~600倍Cr排放水质：要求处理后水质达到《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》(DB37/533－2005)标准Ⅲ中B级标准：COD≤60mg/l，SS≤30mg/l，色度≤30倍。1.3.2设计原则根据废水特点，选择合理的工艺路线，做到技术可靠、结构简单、操作方便、易于维护检修。在保证处理效果的前提下，尽量减少占地面积，降低基建投资及日常运行费用。废水处理设备选用性能可靠、运行稳定、自动化程度高的节能优质产品，确保工程质量及投资效益。第二章工艺流程的选择2.1悬浮物的去除由于废水的SS值相对较低，因此在预处理部分设置细格栅来去除较大的悬浮物等。混凝沉淀池和生物处理池均可处理一部分SS，使其值降至一定标准。2.2碱度的去除印染废水的水质呈碱性，可在格栅后设置调节池，保证一定的匀质匀量时间，以达到一定要求的PH值。2.3有机物的去除2.3.1生化处理方法的选择常用的生化处理工艺有各种类型的活性污泥法和生物膜法，表2-1两种生化方法的工艺特点及费用比较项目接触氧化法延时曝气法工艺特点出水水质良优流程无污泥回流系统，较简单有污泥回流系统过程控制没在污泥膨胀现象，易于控制控制不好有污泥膨胀上浮现象负荷负荷高，污泥浓度高低负荷，长停留时间占地面积曝气池容积相对较小，但需设污泥浓缩池曝气池容积较大污泥产量及处置污泥产量较大，污泥需进行浓缩，然后脱水污泥产量小，絮凝沉降性能相对好；不需浓缩，可直接脱水与后续脱色流程的组合可在二沉池前直接投混凝剂进行脱色，简便易行，节省费用追求高效脱色时可用吸附法费用基建投资元/（m3/d）500688直接处理成本元/（m3/d）0.370.40本设计针对的针织印染废水量较小，因此考虑采用生物膜法中的生物接触氧化法。（资料2P65）2.3.2物化方法的选择常用的物化处理工艺还有混凝沉淀和混凝气浮法，色度和COD去除率在50%左右。本设计采用混凝沉淀法。2．4色度的去除常用的方法有活性炭吸附法和混凝法，由于活性炭再生需要昂贵的费用，因此本设计考虑混凝法。2.5工艺流程的确定废水首先经过预处理，即格栅和调节池，去除微量悬浮物和水质水量的调节。由于印染废水中的染料会对生物池中的微生物的活性有抑制作用，故让废水先进行物化处理，经过混凝沉淀池，使得废水的色度和有机物浓度得到一定的去除后，再进行生物处理。另外，由于印染废水的可生化性不高，故令混凝池出来的水进入水解酸化池，使废水中的有机大分子分解成小分子，从而提高其可生化性，之后再通入接触氧化池进行好氧处理，使其COD和色度达到要求。大致流程如下：废水废水调节池格栅混凝沉淀池水解酸化池接触氧化池二沉池出水浓缩池脱水间污泥外运图2-1工艺流程图2.6达标分析表2-2达标分析项目项目CODcrSS色度PH调节池进水10008006007.5～10.0出水10008006007～8去除率000混凝沉淀池进水10008006007～8出水5001203007～8去除率50%85%50%水解池进水5001203007～8出水3001001507～8去除率40%17%50%接触氧化池进水300100150出水6080307～8去除率80%20%80%7～8二沉池进水6080307～8出水6030307～8去除率62.5%综上列表，二级沉淀池出水符合《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》(DB37/533－2005)标准Ⅲ中B级标准：COD≤60mg/l，SS≤30mg/l，色度≤30倍第三章各处理单元的计算和设计3.1格栅的设计计算3.1.1格栅的作用除去废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，从而保证后续处理构筑物的正常运行，减轻后续处理构筑物的处理负荷。3.1.2格栅的分类按照栅条间隙，可分为粗格栅（50~100mm）、中格栅（10~40mm）、和细格栅（3~10mm）；按照栅渣清除方式，可分为人工清除格栅、机械清除格栅和水力清除格栅。（资料2P280）3.1.3格栅的设计参数格栅前渠道内的水流速的一般采用0.4~0.9m/s,此处取v1=0.6m/s;过栅流速一般采用0.6~1.0m/s，此处取v=0.8m/s;格栅倾角一般采用45º~75º，此处取60º（资料2P283）3.1.4格栅的计算（资料2P284）格栅计算尺寸图见图2:hh2hH1h1h1hHBBL1/tanB1B112进水渠尺寸（B1，h）废水实际流量Q=3000t/d=3000m3/d印染水的设计水量Qmax=2Q=6000m3/d=0.0694m3/s令进水渠宽与水深的关系为B1=2h,且B1h=Qanx/v1=0.0694/0.6=0.116m2故h=0.24m,B1=0.48m栅条的间隙数（n）已求得栅前水深h=0.24m，设过栅流速v=0.8m/s,格栅倾角60，栅条间隙宽度b=0.01m Q sin0.0694sin60 故n=msx = 34个 bhv 0.010.240.8(3)栅槽宽度（B）设栅条宽度S=0.01m故B=Sn+(n-1)b=0.0134(331)0.01=0.69m(4)通过格栅的水头损失（h1）v2计算水头损失h0=2gsin,其中由于栅条断面形状选择迎水面为半圆形的矩形：505010查得此断面的形状系数1.83，阻力系数S0.01（）431.83（ ）431.83b 0.010.82得h1.83sin600.052m29.81格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数k一般取3故hhk0.05230.156m0(5)栅后槽总高度(H)栅前渠道超高h取0.32故Hhhh0.240.1560.30.7m 1 2（6）栅槽总长度(L)进水渠道渐宽部分的展开角度一般取201 BB 0.690.48 进水渠道渐宽部分的长度l 10.288m2tan2tan201l栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l10.144m2word文档可自由复制编辑word word H h1h 0.2420.30.54mLl1l1.02H0.5 1tan0.2880.1441.00.50.54tan602.24m4m3.23.2.1¡¢ £⁄¥ƒ§¤ƒ'“ƒ«‹›fiflƒ'–†‡·ƒ ¶•fl‚„”»… ‰£⁄¥ƒ¿”»`¿ ´ƒ'ƒ«`ˆ˜¯˘˙¨‹ ˚¸¥ƒ˝˛«‹ˇfl— ``¿ fi ¥ƒPH… 3.2.2 1 £⁄¥ƒ Æ ª10h¿`Æt=12hV=Qt=12512=1500m3(2)Ł¤ØƒŒ5m`º 300m2,Œ12m`25m…3«Qs=125æ5=625m3/h=0.174m3/s DŒ150mm,˛v=4ı=4æ0.174ø10m/s 1 1ł12 3.14æ0.152V1ª10~15m/sœß` œ … D2: 8 ` ˛«q=1ı=1æ0.174=0.0223/ 8 8˛v2ª5~10m/sœß`v2=5m/s` ł2=42=3.14æ5=0.075m=75mmŒD2=100mm, 2=3.14æ0.0754æ0.0222ø5/ D3: 1=16=0.00373/ v=5m/s33==0.031D3=32mm, 3=1.21.205=1.18 H0=4.4mH=H0+h3=1.21.205=1.18 H0=4.4mH=H0+h1+h2+h3=4.4+0.1035+0.216+0.0012=4.72m¢£⁄¥¢ƒ§¤'“«‹›fifl45–†‡·¶•¢‚„b=100mm,”»=4mm…‰¿4mm,¢ m=74` ¢´ v=1= 0.0037 =4Æ¥QWÆ ¶ª Q=3000m3/d=125 m4Æ¥QWÆ ¶ª Q=3000m3/d=125 m3/h,ŁÆØ¿¥100W120-10,Œº¿ 120m3/h,¨0m,´1440r/min‹”100mm, 150kg ˆ»2 0.7850.0044 ˜¯˘£⁄¥˙¨¯˘h1=103.5mm'¯˘h2=216mm ˚ ¯˘h3.3æ ı££⁄=1.2¸223.3æ ı££⁄ ˝›1.2----˚ '¯˘˛ˇ¸----—¿1.205kg/m.3.1æ .3.1æ łøœ›ß‰ ł称¿æ及助æ使›难以胶体颗粒能相互聚合…大至能然¨还߉有机脱色使废›色得到‰定去除v----´m/sg----˘´m/s23.3.2混凝的原理混凝处理包括凝聚和絮凝两个阶段。在凝聚阶段水中的胶体双电层被压缩失去稳定而形成较小的微粒；在絮凝阶段这些微粒互相聚结（或由于高分子物质的吸附架桥作用相助）形成大颗粒絮体，这些絮体在一定的沉淀条件下可以从水中分离去除。3.3.3混凝剂的选择考虑因素（1）处理效果好，对希望去除的污染物有较高的去除率，能满足设计要求；（2）混凝剂及助凝剂的价格应适当便宜，需要的投加量应当适中，以防止由于价格昂贵造成处理运行费用过高；（3）混凝剂的来源应当可靠，产品性能比较稳定，并应宜于储存和投加方便；（4）所有的混凝剂都不应对处理出水产生二次污染。综上因素考虑，选择聚合氯化铝（PAC）。(资料2)PAC的特点有○1净化效率高，耗药量少，过滤性能好，对各种工业废水适应性较广；○2温度适应性高，PH适应范围宽（可在PH=5~9的范围内），因而可不投加碱剂；○3使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好；○4设备简单，操作方便，成本较三氯化铁低；○5是无机高分子化合物。3.3.4脱色剂的选择采用絮凝脱色剂，代号脱色Ⅰ号。它的特点有○1属于聚胺类高度阳离子化的有机高分子混凝剂，液体产品固含量70%，无色或浅黄色透明粘稠液体○2贮存温度5~45℃，使用PH值7~9，按1：50~1：100稀释后投加，投加量一般为20~100mg/L，也可与其他混凝剂配合使用○3对于印染厂、染料厂、油墨厂等工业废水处理具有其他混凝剂不能达到的脱色效果word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑3.3.5助凝剂的选择采用聚丙烯酰胺（PAM）（资料10《城镇》P442）它的特点有○1在处理高浊度水时效果显著，既可保证水质，又可减少混凝剂用量和一级沉淀池容积。目前被认为是处理高浊度水最有效的高分子絮凝剂之一，并可用于水厂污泥脱水；○2聚丙烯酰胺水解体的效果比未水解的好，生产中应尽量采用水解体，水解比和水解时间应通过试验求得；○3与常用混凝剂配合使用时，应视原水浊度的高低按一定的顺序先后投加，以发挥两种药剂的最大效果；○4聚丙烯酰胺固体产品不易溶解，宜在有机械搅拌的溶解槽内配制溶液，配制浓度一般为2%，投加浓度0.5%~1%；○5聚丙烯酰胺中丙烯酰胺单体有毒性，用于生活饮用水净化时，其产品应符合优等品要求；○6是合成有机高分子絮凝剂，为非离子型。通过水解构成阴离子型，也可通过引入基团制成阳离子型。3.3.6投药池的容积计算（资料2P437）(1)混凝剂PAC投药池容积（W）1混凝剂最大用量a=10mg/L处理水量Q=3000m3/d=125m3/h药液浓度b取10%每天配制溶液次数n=3W124100aQ/(10001000bn)aQ/417bn10m3(2)助凝剂PAM投药池容积（W2）助凝剂最大用量a=10mg/L处理水量Q=3000m3/d=125m3/h药液浓度b取10%每天配制溶液次数n=3W24100aQ/(10001000bn)aQ/417bn10m323.3.7混合池的设计计算（资料2P437）将混合池分为两个部分，其中一个加入混凝剂PAC，另一个加入助凝剂PAM.采用机械搅拌混合池，设计要点如下：○1为加强混合效果，除池内设有快速旋转桨板外，还可在周壁上加设固定挡板四块，每块宽度采用（1/10~1/12）D(D为混合池直径)，其上下缘离静止液面和池底皆为1/4D;○2混合池内一般设带两叶的平板搅拌器，搅拌器离池底0.5~0.75D(D为搅拌器直径)当H(有效高度)：D1.2时，搅拌器设1层；当H： 0 0D>1.3时，搅拌器可设两层；如H：D的比例很大，则可多设几层；每层间距（1.0~1.5）D，相邻两层桨板采用90°交叉安装；0○3搅拌器直径D=（1/3~2/3）D；搅拌器宽度B=(0.1~0.25)D0（1）混合池有效容积（W）混合时间T=8min混合池流量Q=3000m3/d=2.08m3/min设两个池子即n=2故W=QT/n=8.32m3设混合池长宽均为2m,即l=w=2m混合池水深H=W/lw=2.1m4lw当量直径D==2.26m混合池壁设四块固定挡板，每块宽度1/10D=0.23m,其上下缘离静止液面和池底皆0.6m,挡板长为2.1m-1.2m=0.9m混合池超高0.5m,混合池全高为2.1m+0.5m=2.6m(2)搅拌器外缘线速度v=3m/s搅拌器直径D2/3D,D=1.5m 0 0搅拌器距池底高度采用0.7m,搅拌叶数Z=2,搅拌器宽度B=0.413m，搅拌器层数e=1。 60v 603搅拌器转速n38r/min 0D 3.141.502v23搅拌器旋转角速度w 4rad/sD 1.50阻力系数C取0.5，水的容重=1000kg/m3，搅拌器半径R=D/2=1.5/2=0.75m 0 0重力加速度g=9.81m/s2计算轴功率C3ZeBR40.5100043210.4130.754 N 0 2.09KW 2 408g 4089.81水的动力粘度取水温20℃的1.029104kg.s/m2，设计速度梯度G取500s1需要轴功率WG21.0291048.325002 N 2.10KW 1 102NN，满足要求。1 2传动机械效率一般取0.85n电动机功率 N 2.09N20.852.46KW3n1023.3.8处理后的水质设计混凝池可使废水色度和COD值均减小50%，即COD≤500mg/L3.3.9一级沉淀池的设计计算沉淀池的选择：表3-1各种沉淀池比较（资料2P312）池型池型优点缺点适用条件 word word word文档可自由复制编辑平平流式○1沉淀效果好○2对冲击负荷和温度变化的适用能力较强○3施工简易，造价较低○1池子配水不易均匀○2采用多斗排泥时，每个泥斗需要单独设排泥管各自排泥，操作量大；采用链带式刮泥机排泥时，链带的支撑机和驱动件都浸于水中，易锈蚀○1适用于地下水位高及地质较差地区○2适用于大中小型污水处理厂竖流式○1排泥方便，管理简单○2占地面积小○1池子深度大，施工困难○2对冲击负荷和温度变化的适用能力较差○3造价较高○4池径不宜过大，否则布水不匀适用于处理水量不大的小型污水处理厂辐流式○1多为机械排泥，运行较好，管理较简单○2排泥设备已趋定型机械排泥设备复杂，对施工质量要求高○1适用于地下水位较高地区○2适用于大中型污水处理厂斜流式○1生产能力大，处理效率高；○2停留时间短，占地面积小；○1构造复杂，斜板、斜管造价高，须定期更换，易堵塞；○2固体负荷不宜过大，耐冲击负荷能力较差综上分析，本设计采用辐流式沉淀池，并且，周边进水的辐流式沉淀池是一种沉淀效率较高的池型，与中心进水周边出水的辐流式沉淀池相比，其设计表面负荷可提高1倍左右。因此，本设计采用周边进水的辐流式沉淀池。沉淀池的计算：(资料5P53)1 1.0~1.5m3/m2.h, 0.7~1.0m3/m2.h¡¢40%~60%£⁄¥ƒ§¤10m,'¡“«¤3m;‹“›fifl– ‹“†‡· ¤0.4m/s‹“¶•†‡·‚„”»…‹“‰… 0.1~0.4m/s»…¿ …`´”ˆ˜¯˘“˙ˆ£¨“›`´`´˚¨“0.15~0.2m,¸·⁄¥¤0.2m¨“˝¶•˛ˇ— “ “ 0.2~0.4m/s;¸·¤ ·¥¤200mm,· ¤0.4m/s¸ “1.2~2.0m¸ ¤10minƃ§¶•0.05~0.10 3-1 1ª“FŁF=ØŒº†Q=2Q=6000m3/d=250m3/hmax n=1 q=1.0m3/m2.hæF==250Ø2 2 DD=4D=4250=17.8m(D=18m)3.14 3 FF===2542¡ 4 ¡=¢=250=0.98m3/m2.h £ 1254⁄¥ƒ§¤Q0Q=Q/n=250/1=250m3/h0'“«‹ 1¡ ¡= ¢0= 250 =0.61L/s.m<4.34L/s.m 1 23.6 23.6 18›fifl'“–† 2¡(1+‡)¢·24 ¡= 0 2¶•‚„fi”»…‰¿MLSSN=3kg/m3w`´§ˆR=0¡=(1+0)250324=70.9kg/m2.d<150kg/m2.d 2 254›fifl˜¯˘˙¿¨2¡¢¨¡=02¶•‚˚¸˝t=2h¨2¡=2502254=1.97m`˘˙¿¨2¡¡(1+‡)¢·¡¨¡¡=2 0.5(·ˇ¶•‚`— ˝t=4h( 4P138) C=6kg/m3u(1+0)25034"==2.6 2 0.5(3+6)254 10 2 0.3m2=2+2+0.3=1.97+2.6+0.3=4.87m 11 H 0.06¡¢£⁄¥ƒd=2m §¤' “«h=0.06‹›fi=0.06 3 2flh=0.3m1¢£⁄ h=1.0m4H=h+h+h+h=0.3+4.87+0.48+1.0=6.65m 1 2 3 412¢£–† ‡ Q=·18›2=0.48m2¶§¡ •‚„”V=n»‹2…=13.14186.65=169134‰t=2h1691Q==845.53/2¿¢£–=Q(S1›S2)10›6¿¶§¡ ‡`´ˆ˜S1800mg/L¯`´ˆ˜S2120mg/L–=845.5(800›120)10›6=0.57m3/h¿ ˘˙¢£–†=–¿ 100100›†¶§¡˜¨%‰˚¢£ –†˘˙¢£˜¨%=95%–†=0.57=11.4m3/hword文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑3.4曝气系统的设计计算3.4.1对曝气系统的要求（资料1P337）○1供氧量在满足曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有一定剩余DO值，一般按2mg/L计；○2使混合液始终保持悬浮状态，不致产生沉淀，一般应使池中平均水流速度在0.25m/s左右；○3设施的充氧能力应便于调节，有适应需氧变化的灵活性；○4在满足需氧要求的前提下，充氧装置的动力效率和氧利用率应力求较高；○5充氧装置应易于维修，不易堵塞，出现故障时，应易于排除；○6充氧装置一般是选用易于购到的可靠产品，附有清水试验的技术资料；○7应考虑气候、环境因素，如结冰、噪声、臭气问题等。3.4.2曝气类型大体分为两类，一类是鼓风曝气，是指采用曝气器----扩散板或扩散管在水中引入气泡的曝气方式。另一类是机械曝气，是指利用叶轮等器械引入气泡的曝气方式。根据污水性质、环境要求、管理水平、经济核算，工程设计中可选用鼓风曝气、机械表面曝气、射流曝气等方式，一般宜选用鼓风曝气式。3.4.3鼓风曝气系统鼓风曝气系统由鼓风机、空气扩散装置（曝气器）和一系列连通的管道组成。鼓风机将空气通过一系列管道输送到安装在池底部的曝气器，经过曝气器使空气形成不同尺寸的气泡。气泡在扩散装置出口处形成，尺寸则取决于空气扩散装置的形式，气泡经过上升和随水循环流动，最后在液面处破裂，这一过程中产生氧向混合液中转移的作用。（资料2P503）（1）空气扩散装置的选定在选定空气扩散装置时，要考虑下列各项因素：○1空气扩散装置应具有较高的氧利用率（Ea）和动力效率（Ep）,具有较好的节能效果；○2不易堵塞，出现故障易排除，便于维护管理；○3构造简单，便于安装，工程造价及装置本身成本都较低。此外，还应考虑废水水质、地区条件以及曝气池型、水深等。微孔曝气器的主要性能特点是产生微小气泡，气、液接触面大，氧利用率较高，一般可达10%以上；其缺点是气压损失较大，易堵塞，送入的空气应预先通过过滤处理。选用YMB型微孔曝气器，它是由优质合成橡胶制成，具有较高的优质速度，充氧效率高，不易产生堵塞，不怕锈蚀。（资料3P385）表3-2YMB-Ι的规格及性能参数直径直径D/mm膜片平均孔径/μm空气量/m3.个-1服务面积/m2.个-1氧利用率/%充氧能力（O2）/kg.(m3.h)-1动力效率（O2）/kg.(kW.h)-126080~1001.5~30.5~0.7518.4~27.70.112~0.1853.46~5.19鼓风机的选定国内目前常用风机1罗茨鼓风机：TS系列低噪声罗茨鼓风机，R系列罗茨鼓风机，L系列罗茨鼓风机；2离心鼓风机：高速单级污水处理离心鼓风机，C系列污水处理离心鼓风机。鼓风机应选用高效、节能、使用方便、运行安全，噪声低、易维护管理的机型。鼓风机机房污水处理厂采用鼓风曝气系统时，宜设置单独的风机房。也可根据情况设置敞开式风机站，或采用密闭隔音结构风机房。机房宜布置在曝气池附近。机房内可设有值班室、配电室、工具室，对单级离心鼓风机房应设有冷却或风冷却系统。机房内值班室宜有单独出入口，宜用双层玻璃，并应有良好的隔声措施。机房顶板及内墙应采用吸声效果较好的材料贴面。机房内值班室应有必要的通讯手段和机房内主要设备工况的指示或报警装置。当机房内不设值班室时，机房主要设备工况的指示或报警装置均应引进总值班室。供风管道微孔曝气器供风管路的铺设要求：○1水面以上供风干、支管可采用UPVC-FRP复合管（加强聚氯乙烯+2mm玻璃布）或FRP管、钢管。水下供风支管也可采用加强聚氯乙烯UPVC管。○2供风管道为钢管时，必须对管道内进行严格防腐处理，管道外也宜做防腐处理。管内防腐可采用厚δ=150μ的铝合金热喷涂或其它方法。○3布气支管允许水平高度误差值±10mm。○4微孔曝气器底盘与布气支管连接后，底盘平面与管轴线水平误差不应大于5mm。○5微孔曝气器固定支架应可调。调整后同一曝气池内曝气器盘面标高最大误差不应大于5mm，两曝气池之间的曝气器盘面标高，最大误差不应大于10mm或按设计要求。○6供风支管的间距应通过计算确定，但不宜小于0.5m。○7为便于检修和更换曝气头，也可采用可提式微孔曝气器装置。○8曝气支管末端应有排除气、水混合物之立管，管端伸出水面，管径不宜小于5mm，支管与立管连接处孔洞直径以3-5mm为宜，管上设有阀门。○9微孔曝气器的固定支架，应有足够的锚固力，与池底板进行锚固应考虑所受浮力。○10微孔曝气器安装前，应将供风干管、支管等所有管道吹扫干净。 word word word 3.5 3.5.1 ¡¢£⁄£¥ƒ£⁄§¤'“«‹›£fifl–§¤†‡'“·« ¶•‚ 3.5.2 „1”•»…„V”‰¿HRT=16h`´ˆQ=3000m3/d=125m3/h ˜¯˘ ˙n=2¨•»…V=QHRT/2=1000m3 (2)˚¸ „” ˝˛˘ ˇV=Q(——)/M•»…V=1000m3 »… M=300gBOD5/(m3d)´ˆQ=3000m3/d ¢COD La=500mg/L ¢COD Lt ˝˛˘ ¢ COD Lt=400mg/L˚¸1=„500-400”/500=20% ˝Æ˘ ˇV=Q(——)/M•»…V=1000m3 »… M=300gCOD/(m3d)´ˆQ=3000m3/d COD La=400mg/L COD Lt COD Lt=300mg/L2=400-300/400=25% ¡¢£⁄¥ ƒ§¤'“«‹COD›fifl300mg/L(3)–†‡·W ¥ ¶l 20m¤•(w)10m‚„”»h=W/lw=5m …†‰ 0.5m¿–†‡·W=1020(5+0.5)=1100m24`´fiOc ˆ ƒ§˜fiQ=3000m3/d¤ƒ§COD¯L=100mg/L=0.1kg/m3˘˙¤ƒ§CODfiq=Q¯L=30000.1=300kg/d˙¨´˚‹¤¸1kgCOD`0.5kgO2¿Oc=150kg/d5˝˛ˇ—˝fi(Q)O Q c0.28‹Q˝˛ˇ—˝fim3/d 0.28 0.1Mpa¤20C ˆ Æ‹›´fi kgO2/m3 ªÆ´ ¤25%ŁOc`´fi¤150kg/dQ==2142.9Ø3/d=1.49m3/min0.280.25 3-3TSB-50 ¡6¢£⁄¥ƒ¡hc¢Oh¤cc24§qc'hc“«‹›fifl–£⁄¥†ƒ¡†¢‡Oc·£⁄¥¶•‚„”»…‰¿–›¡kgO2/d¢‡qc·£⁄¥•‚„”»`£⁄¥´ˆ˜¯˘˙¨‹›fifl¡kgO2/h˚†¢¸=0.28˝¸ '0.28·•‚„”¡0.1Mpa20˛C¢»ˇ— ⁄'›¡kgO2/m3¢‡ q·YMB £⁄¥ ⁄ 2m3/†¸=0.28˝2=0.56kgO2/m3150=11†24˝0.56 ¡7¢ ¡Q¢ ¶ 0.07kg/kgCODƶCODª500mg/L¶CODª300mg/L COD 500mg/L-300mg/L=200mg/L=0.2kg/m3 COD W=0.07˝0.2˝3000=42kg/dŁØV=W/1000=0.042m3/d¶99%ŒQ=0.042/(1-99%)=4.2m3/d ¡8¢º æ … ı ¶ łº øœ… ß ¶º染¶ …不高Œ º º是在软性填料的基础上改进的另一类型填料，由纤维束、塑料环片、套管、中心绳组成。（资料3P399）纤维束在中间塑料环片的支撑下，避免了纤维束中心结团现象，同时又能起到良好的布水、布气作用。传质效果好，氧利用率高。3.6接触氧化池的设计计算3.6.1接触氧化池的大体构造图3-2接触氧化池3.6.2生物接触氧化法的特点(资料5P81)○1由于填料比表面积大，池内充氧条件好，氧化池内单位容积的生物量高于活性污泥法曝气池及生物滤池，因此，它可以达到较高的容积负荷；○2由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，不需要设污泥回流系统，也不存在污泥膨胀问题，运行管理简便；○3由于池内生物固着量多，水流属完全混合型，因此它对水质水量的骤变有较强的适应能力；文档可自由复制编辑○4因污泥浓度高，当有机容积负荷较高时，其F/M仍保持在一定水平，因此污泥产量可相当于或低于活性污泥法。3.6.3接触氧化池的设计计算(资料2P607)(1)氧化池的有效容积（V）Q(LL)V a tM式中，平均日污水量Q=3000m3/d进水COD浓度La=300mg/L出水COD浓度Lt=60mg/L容积负荷M=720gCOD/(m3·d)Q(LL)3000（30060）故V a t1000m3 M 720 停留时间t’=16h即：经过接触氧化池的处理，印染废水中COD的含量≤60mg/L(2)氧化池总面积（F）取接触氧化填料层总高度H=3m,则接触氧化池总面积： V 1200 故F 400m2 H 3（3）每格氧化池面积（f）取接触氧化池格数n=2,则每格接触氧化池面积：F400故f 200m2n 2每格接触氧化池尺寸为20m×10m（4）校核接触时间（t）已求得每格氧化池面积f=200m2,滤料层总高度H=3m,平均日污水量Q=3000m3/d nfH 22003 故t 9.6h Q24 3000/24 （5）氧化池总高度（H0）氧化池有效水深h=V/f=5m文档可自由复制编辑0.5mH0=5+0.5=5.5m 6 OcQ=3000m3/d300¢60 COD ¡L= =120mg/L=0.12kg/m32 £⁄ COD q=Q¡L=3000¥0.12=360kg/d⁄ƒ§¤'“«1kgCOD‹1.5kgO2Oc=540kg/d7›fifl›(Q)OQ‡c0.28†– ·'Q›fifl› m3/d¶0.28•‚„”0.1Mpa20»C…‰¿`'´kgO2/m3¶ˆ˜`¯ ˘˙¨ 25%˚Oc 540kg/dQ=7714.3¸3/d=5.36m3/min3-4TSB-50˝˛ˇ—·›fi8˜`¯hcOh‡cc24†qc ·'hcÆ ª ˜`¯ ¶Oc˜`¯ •‚„”… kgO2/d¶qckgO2/h¡¢£⁄=0.28ƒ⁄¥ §¤0.28 0.1Mpa20'C£“«‹›fi¤fl kgO2/m3£– qYMB†‡· fi 2m3/¢⁄¥=0.28ƒ2=0.56kgO2/h¡¢540=¶40¢¥24ƒ0.56(9)•‚„”Q»£ …‰ ¿‚•`0.4kg/kgCOD´ˆCOD˜¯`300mg/L˘ˆCOD˜¯`60mg/L˙¨COD`300mg/L-60mg/L=240mg/L=0.24kg/m3COD•‚`W=0.4ƒ0.24ƒ3000=288kg/d•‚˚¸V=W/1000=0.288m3/dflˆ`99%¿‚•Q»=0.288/(1-99%)=28.8m3/d (10)˝˛ˇ—ˆ ‰3.7„„”ˇ 1£ ˆÆƸF£F=ª⁄ ¤ „ Q=3000m3/d=125m3/hŁn=1ØÆŒºq»=0.8m3/m2.hF=125=156.25m21ƒ0.8D£D=4D=4156.25=14.1m(D=15m)3.14FF= 2==176.622 4 4(4) = =125=0.71m3/m2.h1176.62¡¢£⁄Q0Q=Q/n=125/1=125m3/h0¥ƒ§¤ 1 1=23.60=23.6125 15=0.37L/s.m<4.34L/s.m'“«‹¥ƒ›fi 2 (1+fl) 24 = 0– 2†‡·“¶•‚„”»MLSSN=3kg/m3w…‰£¿R=0.5=(1+0.5)125324=76.4kg/m2.d<150kg/m2.d2 176.62(8)`´ˆ»˜2¯˜=02†‡·˘˙¨t=2h˜=1252=1.4m 2 176.62(9)…‰´ˆ»˜2'“«‹(1+fl)¯˜= 2 0.5( – ¸ t=4h( 4P138) C=6kg/m3u(1+0.5)12534"==2.8 2 0.5(3+6)176.622¡¢£⁄¥ƒ§0.3m2=2¤+2¤¤+0.3=1.4+2.8+0.3=4.5m'“ƒ H¡¢ «§0.06‹›fid=2m fl –†h=0.06‡·=0.0615·2=0.39m 3 2 2¶ƒh=0.5m1‹ƒh=1.0m4H=h+h+h+h=0.5+4.5+0.39+1.0=6.39m 1 2 3 43.8•‚¢„„”3.8.1•»‚ …‰ ¿ ` ´ˆ˜¯˘˙¨˚¯¸8.2˝¸‚ •˛ˇ — •ˇ •ˇ fl•ˇ 3-5˝¸ •˛ˇ 1P453¡word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑力消耗小；运行费用力消耗小；运行费用低；操作简便浓缩效果较差，浓缩后污泥含水率高；易发酵产生臭气泥；初沉污泥和剩余污泥的混合污泥气浮浓缩法占地面积小；浓缩效果较好，浓缩后污泥含水率较低；能同时去除油脂，臭气较少占地面积，运行费用大于重力浓缩法；污泥贮存能力小于重力浓缩法；动力消耗，操作要求高于重力浓缩法主要用于浓缩初沉污泥；初沉污泥和剩余污泥的混合污泥特别适用于浓缩过程中易发生污泥膨胀易发酵的剩余活性污泥和生物膜法污泥离心浓缩法占地面积很大；处理能力大；浓缩后污泥含水率低；全封闭，无臭气产生专用离心机价格高；电耗是气浮机的10倍；操作管理要求高目前主要用于难以浓缩的剩余活性污泥和场地小，卫生要求高，浓缩后污泥含水率很低的场合3.8.3重力浓缩池的计算图3-3浓缩池（1）中心管面积（f）f=(Q)/(v)0式中，v-----中心管内流速，m/s；0Q-----是污泥量，m³/s。浓缩的污泥是混凝沉淀池和二沉池排出来的混合污泥，Q=11.4×24+4.2+28.8=306.6m3/d=0.00355m3/s中心管内流速不大于30mm/s，设v=0.03m/s，0f=(Q)/(v)=(0.00355)/(0.03)=0.118m²0(2)中心管直径(d)0d=sqrt((4f)/(π))=sqrt((4×0.118)/(3.14))=0.39m0取d=0.4m0(3)中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度(h)3h=Q/(πvd) 3 11式中,v-----污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度，m/s；1d-----喇叭口直径，m1喇叭口的直径及高度为中心管直径的1.35倍，d=1.35×0.4=0.54m1在缝隙中污水流速不大于20mm/s,取10mm/sh=Q/(πvd)=(0.00355)/(0.01×3.14×0.54)=0.209m 3 11取h=0.2m3(4)浓缩池表面积(A)A=(QC)/(M)式中,Q-----污泥量，m³/d；C-----污泥含固量，kg/m³，取4kg/m³；M-----固体通量，kg/(m²∙d)，混合污泥时，污泥固体负荷宜采用25～80kg/（m²∙d）,取50kg/(m²∙d)。A=(QC)/(M)=(306.6×4)/35=35.04m²(5)浓缩池的直径(D)D=sqrt((4A)/(π))=sqrt((4×35.04)/(3.14))=6.68m圆整D=7mA=(πD²)/(4)=38.5m²(6)浓缩池有效容积和停留时间(W′t′)计算有效容积:W′=Fh2式中,h-----有效水深，m，有效水深采用4m。2W′=Fh=38.5×4=154m³2复核停留时间：t′=W′/Q=154/306.6=0.502d=12ht′在10～16h之间,符合条件。(6)圆截锥部分容积(V)1设圆截锥体下底直径为0.4m，则污泥室圆截锥部分的高度h=（R-r）tan55°5式中,R-----浓缩池半径，m；r-----截锥体下底半径，m；55°-----圆截锥下体倾角。h=（R-r）tan55°=（3.5-0.2）tan55°=4.7m6V=(πh5)（R²+Rr+r²）=(3.14×4.7)（3.5²+3.5×0.2+0.2²）=63.9m³ 1 3 3(7)污泥浓缩池总高度(H)H=h1+h2+h3+h4+h5式中,h1-----超高，m，取0.3m；h4-----缓冲层高度，m，取0.3m。H=h+h+h+h+h=0.3+4+0.2+0.3+4.7=9.5m 1 2 3 4 53.8.4浓缩池的日常管理○1及时清除池面浮渣○2保证入流污泥混合均匀，防止因混合不匀而出现密度异重流，降低浓缩效果○3当水温较高或者生化系统发生污泥膨胀时，浓缩池污泥也会上浮和膨胀，此时可向池中加入氧化剂，抑制微生物活动○4应定期排空彻底检查是否积泥或积砂，并对水下部分予以防腐处理3.8.5异常现象分析与对策现