8米层高梁板模板专项施工方案专家评审

word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑苏州UL美华认证新建测试厂房8米层高模板专项施工方案项目编制人：项目审核人：项目审批人：编制单位：龙元建设集团股份有限公司编制日期：2011年7月27日8米层高模板专项施工方案接。架体按照构造要求设置剪刀撑。（具体见附图）顶板支撑架搭设间距立杆为800×800mm,立杆的步距1700mm设置。○4.梁、板架体搭设在楼板标高±.00米处150mm厚混凝土楼板上。四、施工组织部署项目管理人员配备及组织机构为了使工程能保质、保量按期完成施工，公司对现场做到组织落实，选择有施工管理经验、工作认真负责、责任心强的优秀人员组成苏州UL美华认证新建测试厂房项目经理部。项目管理项目部机构如下图。安全经理：冒建明安全员：薛军给排水：居士兵电气：倪克暖通：韦朝军施工员：樊旭龙技术员：潘孝军预算员：禹良军质检员：于海洋项目经理：宁少波文档、LEED管理：陈彩凤技术总工：禹良军机电经理：朱进炎土建经理：薛文进现场设项目经理部，项目经理部由项目经理和技术负责人等组成。项目经理坚持现场工作、不调换、不兼职，对整个工程的生产、质量、安全全权负责。技术负责负责图纸会审，技术工作管理，质量检查验收，重大质量事故处理。机械、材料计划名名称型号/规格台数/数量备注电刨压刨电锯胶合板18mm方木50*100mm钢管Φ48*2.8mm扣件钢钉脱模剂劳动力计划工工种人数进场时间木工100电工2五、模板施工承重支撑采用Φ48*2.8mm（壁厚等于或大于2.8mm）钢管支撑架。柱加固材料采用对拉螺杆配以方木和钢管。楼梯侧、底模采用木胶合板。木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。进行全面的安全技术交底，操作班组要熟悉本方案与施工说明，做好模板安装作业的分工准备。模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑。水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。柱模安装①.单片模板一柱有四片，模板制作完成后，涂刷脱模剂、分规格堆放，质量规格复核合格后方能安装。②.清除柱根垃圾，根据所弹的柱边线与中线安装就位第一片模板，并设临时支撑或用铅丝与柱主筋绑扎临时固定。③.安装第二片柱模，用钢管作好支撑或固定。④.如上方法完成第三片、四片柱模的安装就位与连接固定，使之呈方桶型。⑤.自下而上安装钢管柱套箍，并扣好扣件，在校正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角线后支撑牢固，按柱网间距、柱校正后即安装竖向剪刀撑。梁、顶板模安装梁模板安装顺序及技术要点：模板安装顺序：放线→搭设支模架→架体验收→按标高铺梁底模板→拉线找直固定→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁侧模板→调整模板→安装板底模→安装梁柱节点模。①．放线：模板安装前，根据测量标记在柱钢筋上弹出的标高、楼面上弹出的中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。②．搭设支模架：支模架支承在楼板标高±.00米处150厚混凝土面上。梁支撑立杆的纵距（跨度方向）800mm、立杆的步距1700mm，梁底承重立杆横向间距500+500mm，采用三立杆支撑，三立杆支撑中的中间立杆严禁后加，梁底承重小横杆与立杆的连接采用双扣件连接。顶板支撑架搭设间距立杆为800×800mm,立杆的步距1700mm设置。排架搭设中的纵横杆与剪刀撑扣件拧紧。排架搭设中的扫地杆离地200mm高，纵横扫地杆不缺失。排架搭设中的竖向剪刀撑按柱网间距设置在框架梁二侧立杆的部位。排架搭设中的水平杆应通长设置，并与柱子箍紧，以增加排架的整体刚度及稳定性。架体验收合格后安装梁底模：梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。安装梁侧模：当梁底模安装校正后，绑扎梁钢筋及安放垫块，再拼装梁侧模两面，安装时注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨间距为300mm，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。安装顶板底模：支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆，150mm厚的顶板支撑立杆纵横间距为800*800mm，板底承重的钢管格栅与立杆的连接采用双扣件梁板立杆上，水平杆步距不大于1.7m，并且纵横水平杆不严重缺失。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。楼板模板铺设、下设钢管间距300mm，模板应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。梁侧模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。⑥．安装梁柱节点模：梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。本工程的一层顶板的梁纵横成“井”字。在施工时应与钢筋绑扎相互配合，施工中可单边支模，另一边待钢筋放入后再封闭。六、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通检查数量：全数检查。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。○2一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。○3.现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）○4.顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，根据层高及板厚，在柱子钢筋上、支架立杆上弹出顶板模板的底标高线。○5.模板的变形控制浇筑混凝土时，并配好照明，严防振捣不实或过振，使模板变形。模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。○6.模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用泡沫密封条堵塞。其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。○1.胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。○2.进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。○3.模板配板后四边弹线刨平，以保证柱子、楼板阳角顺直。○4.支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。脱模剂及模板堆放、维修○1.木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。○2.模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。○3.装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。○4.拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。八、安全、环保文明施工措施拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；○15.消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；○16.事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。○17.灭火材料准备：二氧化碳泡沫灭火器/台干粉灭火器/台消防水带/条项目部10106、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。○1.安全事故紧急救援小组名单：组长：副组长：组员：现场安全员各班组组长各成员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。○2.在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119急救：120报警：110十、混凝土浇筑方案作业准备○1．浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。○2．浇筑前浇水使模板湿润。○3．施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。砼浇筑与振捣的一般要求○1．采用泵送砼，砼自输送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜等。○2．使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距一般为300～400mm。振捣上一层时应插入下层5～10cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。○3．浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。○4．浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。梁砼浇筑○1.梁浇筑方法.用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。○2.梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。○3.混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。养护。混凝土浇筑完毕后，应在12小时内浇水养护，浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。注意的质量问题○1．蜂窝：原因是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失。○2．露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。○3．孔洞：原因是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。○4．缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。○5．梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，主要原因是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。十一、模板(扣件钢管架)计算书450*1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为7.9m，板厚150mm。梁截面B×D=450mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.70m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。785017001000450500500图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.50)+1.40×2.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.00+0.7×1.40×2.00=34.360kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.000+0.450)/0.450=1.089kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.450×0.400=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×10.200+1.35×1.089)=13.716kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4； A 2252252250.32kN13.72kN/mB 计算简图0.0490.0490.087 弯矩图(kN.m)1.161.931.161.931.931.16剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： A 22522522511.29kN/mB 变形计算受力图0.0000.1310.0000.131变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.157kNN2=4.175kNN3=1.157kN最大弯矩M=0.086kN.m最大变形V=0.131mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.086×1000×1000/21600=3.981N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1928.0/(2×400.000×18.000)=0.402N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.131mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.175/0.400=10.438kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.44×0.40×0.40=0.167kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×10.438=2.505kN最大支座力N=1.1×0.400×10.438=4.593kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.167×106/83333.3=2.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2505/(2×50×100)=0.752N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.938kN/m最大变形v=0.677×7.938×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.035mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。5005005001.16kN4.18kN1.16kNAB 支撑钢管计算简图0.0820.0820.111支撑钢管弯矩图(kN.m)0.300.300.300.300.860.860.860.860.300.30支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5005005000.95kN3.17kN0.95kNAB 支撑钢管变形计算受力图0.0000.0490.0000.049支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.111kN.m最大变形vmax=0.049mm最大支座力Qmax=5.892kN抗弯计算强度f=0.111×106/4248.0=26.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。8008008008005.89kN5.89kN5.89kN5.89kN5.89kN5.89kN5.89kNAB 支撑钢管计算简图 0.8250.7070.8250.707支撑钢管弯矩图(kN.m)2.062.062.062.063.833.832.952.952.952.953.833.832.062.06支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：8008008008004.59kN4.59kN4.59kN4.59kN4.59kN4.59kN4.59kNAB 支撑钢管变形计算受力图 1.2940.0701.2940.070最大弯矩Mmax=0.825kN.m最大变形vmax=1.294mm最大支座力Qmax=12.668kN抗弯计算强度f=0.825×106/4248.0=194.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!风荷载设计值产生的立杆风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值kN/m(2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，m1.70；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.700×1.700/10=0.019kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=12.668+0.9×1.2×0.729+0.9×0.9×1.4×0.019/0.800=13.581kN经计算得到=13581/(0.464×397)+19000/4248=78.024N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!mm450*1000梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=450mm，梁截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×25.920+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.348kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.348×1000×1000/54000=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×25.920+1.4×5.400)×0.300=6.960kN截面抗剪强度计算值T=3×6960.0/(2×1000.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×25.920×3004/(100×6000×486000)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00×0.30/1=11.60kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为m7.9，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.70m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量N/mm6000.02。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度N/mm13.02，弹性模量N/mm9500.02。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图图2楼板支撑架荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.15+0.7×1.40×2.50=7.310kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.150×0.800+0.300×0.800)=2.927kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.927+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.054×1000×1000/43200=1.257N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.927+1.4×1.800)×0.300=1.086kN截面抗剪强度计算值T=3×1086.0/(2×800.000×18.000)=0.113N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.927×3004/(100×6000×388800)=0.069mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.227×1000×1000/43200=5.253N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.130+1.20×0.090)=1.317kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.317)×0.800=1.810kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.810/0.800=2.262kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.26×0.80×0.80=0.145kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×2.262=1.086kN最大支座力N=1.1×0.800×2.262=1.991kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.145×106/83333.3=1.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1086/(2×50×100)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.098kN/m最大变形v=0.677×1.098×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.077mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.800+0.080×1.318×0.800×0.800=0.571kN.m抗弯计算强度f=0.571×106/83333.3=6.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。8008008008001.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kNAB 支撑钢管计算简图0.3610.3610.431支撑钢管弯矩图(kN.m)1.201.201.201.200.790.792.782.782.992.991.001.001.001.002.992.992.782.780.790.791.201.20支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：8008008008000.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kNAB 支撑钢管变形计算受力图 0.3940.0210.3940.021支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.431kN.m最大变形vmax=0.394mm最大支座力Qmax=5.764kN抗弯计算强度f=0.431×106/4248.0=101.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!扣件抗滑