满堂脚手架专项施工方案1【实用文档】doc

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青岛钢铁城市钢铁厂环保工程满堂脚手架专项施工方案1【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载110kV送变电系统工程总承包项目II标段（制氧轧钢110kV变电站）工程（满堂模板支撑）施工方案

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广西电力工业勘察设计研究院二O一四年四月二十六日目

录一、编制依据及执行规范

3二、工程概况

3三、施工部署

3四、主要施工方法和工艺

4五、脚手架的构造要求

6六、脚手架的拆除

7七、质量保证措施

8八、成品保护

9九、安全施工技术

10十、文明施工要求。...。.。.。..。.....。。。.。。.....。.。。.。。.。..。。.。...。。。。.。..。..。。.。。。。.。。。。....。.。。.。。.。..。..。。.。。11十一、应急预案.。。。。。。。。.。.。。...。。.。.。。...。..。。.。。。..。.。.。。.。。.。..。.。..。。。....。。。.。..。.。。。。..。...。.。.。。。.。。.。.。12十二、脚手架安全计算

16一、编制依据及执行规范1、施工图纸;2、应用的主要规范、规程及标准：序号类别规范、规程名称编号1国家工程测量规范GB50026-20072国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB54—20023行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20214国家建筑施工手册（第四版)/

二、工程概况1、工程名称：青岛钢铁城市钢铁厂环保工程110kV送变电系统工程总承包项目II

标段（制氧轧钢110kV变电站)工程2、结构样式：框架3、建设地点：青岛黄岛区泊里镇董家口经济开发区4、建设单位：青岛特殊钢铁5、总承包单位：广西电力工业勘察设计研究院6、施工单位：常德华网电力建设7、设计单位：广西电力工业勘察设计研究院8、建筑概况：青岛钢铁城市钢铁厂环保工程110kV送变电系统工程总承包项目II标段（制氧轧钢110kV变电站）工程，属于框架结构，地上3层,建筑高度为18。4m，总工期为130天，总建筑面积为2824。9㎡.三、施工部署3.1、技术准备:3。1。1、首先做好满堂架施工技术交底，使每个管理人员及施工人员都做到心中有数,明确操作工艺，保证施工质量。3.1。2、测量已在放出定位控制线,并经专业工程师验收合格。3。2、人员组织：由木工队伍负责现场各类钢管的搭设与拆除工作.首层梁板结构施工时采用钢管支撑系统施工。技术准备：技术负责人应按照施工组织设计中有关钢管支撑系统的要求，向搭设和施工人员进行技术交底。按照施工规范及施工组织设计中的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得在本工程中使用。四、主要施工方法和工艺4.1设计总体思路1.模板支架参数横向间距或排距（m)：0。8；纵距(m）：0.8；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；模板支架搭设高度(m）:2。8m；采用的钢管（mm）：Φ48×3.0;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.500；3。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E（N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离（mm）：250.000；木方弹性模量E（N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000;木方的截面宽度（mm）:50。00；木方的截面高度(mm):100。00;4。楼板参数楼板的计算厚度(mm）:120.00；4。2荷载永久荷载脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:0.038；活荷载：施工均布活荷载

3KN/m2荷载组合

N=1.2恒荷+1。4活载立杆的截面特性截面积A=489mm2；回转半径i=15.8mm4.3基础满堂脚手架基础设置在一层回填土层。4。4脚手板采用木板，木板的宽度为200-300mm,板厚不小于50mm。4。5施工人员设专业质量检查员负责脚手架搭设的具体操作和安全管理材料有材料员负责购买，木工均经过上岗培训获得上岗操作证书，持证上岗。4.6交底脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。4。7钢管扣件满堂脚手架的搭设工艺流程测量放线→安放垫板→安放底座→竖立管并同时安扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆.4。8框架梁模板的支撑体系按照主梁截面尺寸进行分类，选取有代表性截面尺寸的梁验算，其他框架梁、次梁均参考类似尺寸的梁进行模板支撑.

4。9顶板模板支撑板底支撑采用Φ48×3。0钢管扣架,每隔三道间距均纵横向各设置一道剪力撑，剪力撑水平角60度。施工简图如下图：说明：层高为2.8m,横向间距或排距(m）：0。8；纵距（m）:0。8；步距(m):1.50;（1）按放样图立好脚手架，支完梁模，安上底托及顶托（可调U托）。（2）满堂脚手架立杆，板厚120mm立杆间距为800mm×800mm，脚手架立杆步距1500mm，扫地杆离地面200。五、脚手架的构造要求5.1立杆基础立杆底部必须设置木垫板，垫板面积不宜小于0。1m2，宽度不宜小于20cm，厚度不小于5cm，木垫板长度不宜小于2跨，且必须沿纵向连续设置，垫板布设必须平稳，不得悬空，以确保底板均匀受力。5.2

大横杆大横杆应水平连续设置，横向大横杆置于纵向大横杆之下，扣件与立柱扣紧;钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，其接头应交错布置,两根相邻纵或横向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm，各接头距立柱的距离不大于500mm。当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。5.3

纵、横向扫地杆每根立管的底座向上200mm处,必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定.横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5.4剪刀撑剪刀撑在脚手架外侧立面，沿外架体长度和高度方向连续设置。垂直剪刀撑跨越5根立杆，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在大横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm.最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内.剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm,并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

5。5

脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽20～30cm、长度不少于3。5m的硬木板。

当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻.脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆。六、脚手架的拆除6。1、脚手架拆除技术措施

6.1。1、拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准;进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物.6。1.2拆除架子的工作地区,严禁非操作人员进入.6.1。3拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调.6.1。4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆纵横向大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向大横杆→纵向大横杆→立杆）.6。1。5不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先拆连墙件再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，应增设连墙连加固。6.1。6运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养.根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。6。2、脚手架拆除的安全技术措施6。2..1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作。6.2。。2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。6。2。3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。6.2..4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选通知对方，以防坠落。6。2。。5在拆架时，不得中途换人，如必须换人,应将拆除情况交代清楚后方可离开.6。2。6所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面.6.2。7所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人.七、质量保证措施7.1、构配件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm—0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差△1。70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度(△=△1+△2）≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤1≤4m3m≤1≤4m≤12≤20金刚板尺立平杆、斜杆的钢管弯曲1≤6。5m≤30

7.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差△（mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整

观察排水不积水

垫板不晃动

底座不滑动不沉降—10

最后验收垂直度

+1002搭设中检查偏差的高度(m）H=2H=10H=20

±7±20±40用经纬仪3间距步距

±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆的两端

20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差

±105水横杆外伸长度外伸500mm-50纲板尺

7.3、质量保证措施一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于黎塘镇工业区。总建筑面积约13000m2，其中一层层高为6m,局部层层高4。8m，采用扣件式满堂脚手架支撑.三、施工要求:本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管，加密立杆的间距,使其达到承载力要求，顶板砼板厚120mm厚.（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成。①各种杆件采用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管满堂支撑架②立杆常用长度1500mm、2000mm、2400mm，横杆常用长度采用600mm、900mm、1200mm。下部为40cm长的扩大套筒,内径50mm,可用于立杆接长；③可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm,且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。④盘扣节点，由焊接于立杆上的连接盘、横杆杆端接头组成；2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用.（二）、构配件材料要求1、材质要求表3.2.1扣件式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG230—450ZG230—450或20号无缝钢管Q235BZG270—500ZG230-450或Q235B2、外观要求（1）钢管无裂缝、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管;（2）钢管应平直，直线度允许偏差为钢筋长度1/500,两端面应平整，不得有斜口,毛刺；（3）铸件表表面应光滑、不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷；（4）可调底座和可调托表宜浸漆或冷镀锌、涂层应均匀牢固。（三）、施工工艺（一)、盘扣钢管脚手架模板构造做法（1）、350×900梁的支撑（350×900梁以下的梁支模参照此梁排布)钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80×80木枋，垂直梁跨度方向排列,间距为＠＝250mm，跨度为1100mm;第二层龙骨采用80×80木枋，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm，在梁中加1排Ф12对拉螺杆.离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道Φ48×3.5钢管纵横向水平杆.（详见下图）（2）、300×1000梁的支撑(300×1000梁以下，350×900梁以上的梁支模参照此梁排布）钢管支顶按纵横间距1100＊900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80×80木枋，垂直梁跨度方向排列，间距为@＝200mm，跨度为600mm；第二层龙骨采用两条Φ48×3。5钢管，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm，在梁中加3排Ф12对拉螺杆。离地300mm设扫地杆一道,以上每1.5米高设1道Φ48×3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）（3）、120厚楼板的支撑钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，板底模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋.板底下设两层龙骨,第一层龙骨采用80×80木枋，间距为@＝300mm，跨度为1100mm；第二层龙骨采用80×80木枋,跨度控制在1100mm以内。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米设1道Φ48钢管纵横向水平杆。（详见下图）（4)、钢管支顶安装时，立柱应采用对插方式,立柱之间对插必须牢固好,以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶,可调托座伸出顶层水平杆严禁超过650mm,且丝杆外露长度严禁超过350mm，可调托座插入立杆不得小于150mm。如下图。（5）、纵横水平杆设置在钢管底部上0。30m处纵横设置扫地杆,用ф48钢管拉结，以后纵横水平杆每1.5米高设置一道.在可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆,支模高度在5～10米时,在最顶步距两水平拉杆中间应加一道水平拉杆。（6）、剪刀撑设置高支模外四周设剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置,用ф48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450～600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000㎜，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。水平剪刀撑设置：当高度超过6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑,以后沿高度每隔2~3个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须遇到纵杠就一个拉节点。(三）设计一览表：序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置1120厚楼板采用钢管支顶，纵向间距为1000mm，横间距900mm。主、次龙骨采用80mm×80mm松枋木，主龙骨间距1000mm，次龙骨间距300mm。板底模板18mm厚夹板.离地300mm设扫地杆一道,以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑,斜杆与地面倾角为450～600.水平剪刀撑设置：当高度超过5米时,水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑,以后沿高度每隔2～4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1#、1#车间屋面梁板序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置2300×1000梁采用钢管支顶,纵向间距为1100mm，横间距900mm.第一层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋间距@250mm,跨度1000mm；第二层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋跨度为1000mm.梁侧模板用一根φ48×3.5钢管组成的竖向及水平楞夹牢，竖枋间距300mm,采用80mm×80mm松枋木.对拉螺栓采用T12,对拉螺栓的水平间距为0.6m,上下间距为0.40m。此梁对拉螺栓设置1道。梁侧、梁底模板18mm厚夹板.离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角为450~600.水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置,在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔4～6个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1#、1#车间屋面梁板序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置3350×900梁采用钢管支顶，纵向间距为1100mm,横间距900mm。第一层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋间距@＝200mm，跨度600mm；第二层龙骨采用两条φ48×3。5mm钢管,钢管跨度为1000mm。梁侧模板用一根φ48×3.5钢管组成的竖向及水平楞夹牢,竖枋间距300mm,采用80mm×80mm松枋木.对拉螺栓采用T12，对拉螺栓的水平间距为0.6m,上下间距为0.30m。此梁对拉螺栓设置3道.梁侧、梁底模板18mm厚夹板。离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角为450～600。水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置,在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔4～6个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1＃、1#车间屋面梁板(四）、施工工艺1、钢管支撑系统安装施工顺序放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高→梁板盘扣直插式钢管脚手架安装→架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→梁底模及侧模安装→架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→楼板模板安装→梁板钢筋绑扎铺设→梁板混凝土浇筑→混凝土保养，达到设计强度等级→拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托→拆除梁、板模板，清理模板→拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆2、模板安装盘扣直插式钢管脚手架支撑系统安装顺序：搭设顺序：放置纵向扫地杆—-主柱-—第一步纵向水平杆——横向扫地杆——第一步横向水平杆-—第二步纵向水平杆-—第二步横向水平杆---—--。先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。根据模板的施工图架设支撑和木楞.支架排列要考虑设置施工通道。盘扣直插式钢管脚手架立柱须设置底座,立柱垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。通线调节盘扣直插式钢管脚手架的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。梁侧模板：先安装梁底模板,待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固,模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆。在混凝土板面安装盘扣直插式钢管脚手架时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及盘扣直插式钢管脚手架、水平杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时,要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过300㎜。剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450～600并与地面顶紧.水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2~4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。高支模搭设要求:地基处理立杆直接支承于混凝土垫层，每根立杆底座下设置垫板，面积≥0.15m2,布设必须平稳，不得悬空。立杆a、立杆下端支承在混凝土垫层上，并每根立杆下端设置木垫板。b、立杆接头采用直插式连接,立杆与横杆采用盘扣连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。c、高支模必须设置纵、横向扫地杆.纵横向扫地杆应采用盘扣固定在地面上不大于300mm处的立杆上。d、立杆步距为1.5m。e、立杆必须用连墙杆与室内柱拉结。f、立杆对接应符合下列规定：①杆上的接头应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。纵横向水平杆将横杆两端的插头，插入立杆同一步距对应的盘扣孔内,用小锤敲击到位。接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧,待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧。纵横向扫地杆采用盘扣固定在距离底座上面300mm的立柱上。对于立杆存在较大高低差时,扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。剪刀撑剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450～600并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置.剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点.剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上,所有固定点距主节点距离不大于150mm,最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。水平剪刀撑设置：当高度超过6米时，水平剪刀撑应该满布设置,在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2～4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须于遇到的立杆相扣结。(12）模板作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底及方案交底。（五）、脚手架的拆除拆除顺序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板底模板→纵横水平杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木.模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台,并设防护栏杆。拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除,拆除过程不得高空抛掷.模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌,禁止非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。拆除模板应按顺序进行，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性.在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模:在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75％后即可拆除。跨度大于8m的梁板在达到100%后方可拆除。拆除模板时，应按次序依次进行,不能漏有未拆除的悬空模板,不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底,并对作业区进行围护,设明显标志，派专门监护人员。侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。悬臂构件：结构跨度≤2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，＞2m的要求达到100%后方可拆除。（15）圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（三）、质量标准主控项目：安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板.涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处.盘扣直插式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的盘扣直插式钢管不得使用。一般项目：1．模板安装的一般要求，观察检查.模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,模板内无积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3。本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查．4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5。现浇结构模板安装的偏差符合规定.经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查.6。模板安装的允许偏差应符合下表中规定.一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置（mm)3预埋管、预留孔中心线位最（mm)3插筋中心线位置(mm）5外露长度(mm)＋10,0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm）＋10，0预留洞中心线位置（mm)10尺寸（mm）＋10，0模板安装允许偏差轴线位置（mm)5底模上表面标高（mm）±5截面内部尺（mm）基础±10柱、墙、粱＋4,－5层高垂直度（mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm）2表面平整度(mm）5四、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板)根据本工程的特点，主要选择以下几个部位进行审核验算:①、350×900梁（钢管脚手架)；②、300×1000梁（钢管脚手架）；③、120厚楼板（钢管脚手架）。1、基本数据:(1)、模板及木枋自重取5KN/m3;新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1。5KN/m3,板为1.1KN/m3（2）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1。5KN/m2,板为2.5KN/m3。（3）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2。0KN/m2,对垂直模板4.0KN/m2。（4）、φ48×3。5钢管的弹性模量E（N/mm2）为206000，抗弯强度f(N/mm2）为205。00,抗剪强度fv（N/mm2）为125.00，抵抗矩w(cm3）为4.49，惯性矩I(cm4）为10。78.（5）、支撑采用φ48钢管，壁厚3.5mm，截面面积4.24cm2,回转半径i＝1。59cm;钢管质量0。0326KN/m,立杆上伸出至模板支撑点的长度a＝0.35m.2、梁（350×900）模板强度验算1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高17。40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.50N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管：横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3。5mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高(m）系数设计值①底侧模自重0。3kN/m2×(0.40+1.36)×1.2=0。63kN/m②砼自重24。0kN/m3×0.40×0。80×1.2=9。22kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0。40×0。80×1.2=0。58kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1。4=1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.55kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③）/1.2q2=8.69kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2/6=350×182/6=21600mm3，I=bh3/12=350×183/12=194350mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105Mmax=KMq1L2=—0.105×11。55×2502=-75797N.mm=—0。08kN。mσ=Mmax/W=75797/21600=3.51N/mm2梁底模抗弯强度σ=3。51N/mm2＜fm=13.50N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0。606×11.55×250=1750N=1。75kNτ=3Vmax/（2bh)=3×1750/(2×350×18）=0.36N/mm2梁底模抗剪强度τ=0。36N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8。69kN/m;挠度系数Kυ=0。644υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×8.69×2504/(100×6000×194350)=0。19mm[υ］=L/250=250/250=1。00mm梁底模挠度υmax=0。19mm＜[υ]=1。00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=1000mm，C=350mm、γ=350/1000=0.40。第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=11.55×250/350=7。22kN/mMq=qcL(2-γ）/8=7。22×350/1000×1000/1000×（2—0.40）/8=0。58kN。mb、板传荷载计算P板重量=1。2×（板厚度×25＋模板重)＋1。4×活载=1。2×（0.12×25+0。30)+1。4×2。50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×7.46=0。56kNa=0。5×（L-c）=0.5×（1000—350)=300000mm,MpMmax=Mq＋Mp=(0。58+0.17）×106=730000N.mm=0。75kN.mσ=Mmax/W=730000/85333=8.79N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=8.79N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0。5×q×梁宽＋P=0。5×7。22×350/1000+0。56=2.00kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.00×1000/(2×80×80)=0。47N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0。47N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=8.69×250/350=5.43N/mmυq=q'cL3×（8—4γ2＋γ3)/(384EI)=5.43×350×10003×（8—4×0.402+0。403）/（384×9000×3413333）=1。37mmυp=PaL2×（3-4×（a/L)2)/(24EI）=0。56×1000×300×10002×(3-4×0.302)/(24×9000×3413333）=0.60mmυmax=υq＋υp=1.37+0。60=1.97mm[υ]=L/250=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度υmax=1。97mm＜[υ]=4。00mm,满足要求.计算简图及内力图如下图:(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距1100mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm;W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4;1)抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0。5×7。22×350/1100+0。56=2003N=2.00kN弯矩系数KM=0。474Mmax=KmPL=0。474×2。00×1100×1100=1147080N.mm=1。15kN.mσ=Mmax/W=930000/85333=11。13N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=11。13N/mm2＜fm=13。50N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.274Vmax=KVP=2。274×2.00=4.55kNτ=3Vmax/（2bh)=3×4。55×1100/(2×80×80)=1。17N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=1。17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2。449P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.43×350/1100+0.56=1.42kNυmax=KυP'L3/（100EI)=2.449×1.65×1100×11003/(100×9000×3413333)=1。32mm[υ］=L/250=1100/250=4.40mm第二层龙骨挠度υmax=1.32mm＜[υ]=3。60mm,满足要求.计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.548每根钢管承载NQK1=4。548×2000=9096N每根钢管承载活荷载(1。0kN/m2）:NQK2=1。4×1.00×0。90×1100=1386N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=9096+1386=10482N钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0。0326×16。6×1000=541。16N水平拉杆8层，拉杆重量=8×1。90×0.0326=496N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14。60×8=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=541.16+496+117=1154。16N钢管轴向力N＝1。2NGK+NQK=1。2×1154。16+10482=11866.99N（2）钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m，钢管的i=1。59cm,λ=L0/i=150。00/1。59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150，满足要求。(3）钢管立杆稳定性验算=0.634，P=N/(A)=11866.99/（0.634×424.00）=44。15N/mm2钢管立杆稳定性计算43.68N/mm2＜205.00N/mm2，满足要求。4。侧模板验算(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24。00×4。44×1.20×1。15×2。000.5=45.75kN/m2（γ=24.0β1=1.20β2=1。15V=2.0T=30.0℃）F2=γH=24×梁高=24×0。80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0。80m。2）荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F19.20kN/m2γG=1。223.54kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②28.64kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.219.20kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=680×182/6=36720mm3，I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0。105q=28.64×（900—120）/1100=19。48kN/m=19.48N/mmMmax=KMqL2=-0。105×19。48×3002=—184086N.mm=—0。18kN。mσ=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13。50N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×19。48×300/1100=3。22kNτ=3Vmax/(2bh）=3×3.22×1100/（2×18×680）=0。43N/mm2侧模抗剪强度τ=0。43N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20×（900-120)/1100=13。61kN/m=13.61N/mm，挠度系数Kυ=0。644挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×13。61×3004/(100×6000×330480)=0.34mm［υ]=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度υmax=0。34mm＜［υ]=1.20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0。95×28.64=27.21kN/m2；设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900—120）/2=340mm=0。34m，N=abFs=0.60×0。34×27.21=5.55kN;对拉螺栓φ12,容许拉力［Ntb］=12.90kN对拉螺栓受力5.55kN＜容许拉力12。90kN，满足要求.(4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数2跨。木枋尺寸b=80mm,h=80mm;W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.1）抗弯强度验算q=28。64×300/1000=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0。125Mmax=KMqL2=—0。125×8。59×3402=-124126N.mm=-0.12kN。mσ=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2侧肋抗弯强度σ=1。45N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。625Vmax=KVqL=0.625×8。59×340/1000=1。83kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1。83×1000/（2×80×80）=0。43N/mm2侧肋抗剪强度τ=0。43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19。20×300/1000=5。76N/mm；挠度系数Kυ=0.521挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0。521×5.76×3404/(100×9000×3413333)=0。01mm［υ]=L/250=340/250=1。36mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜［υ]=1.36mm，满足要求。计算简图及内力图如下图:5。计算结果第一层龙骨80×80mm木枋＠250mm，第二层龙骨80×80mm单木枋＠1000mm；钢管纵向@1100mm,钢管横向＠900mm,底模厚度18mm;竖肋80×80mm木枋＠300mm，对拉螺栓1排φ12，横向间距600mm,采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。3、梁(300×1000）模板强度验算1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高15.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m;板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=10。00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆的步距h=1。50m;钢管直径48mm，壁厚3。5mm,截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125。00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高(m）系数设计值①底侧模自重0。3kN/m2×（0。50+2.56)×1。2=1.10kN/m②砼自重24。0kN/m3×0.50×1.40×1。2=20。16kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.50×1。40×1。2=1.26kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.50×1。4=1。40kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=23。92kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1。2q2=18.77kN/m（2)底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=162000mm3，I=bh3/12=300×183/12=243000mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=—0。105Mmax=KMq1L2=—0。105×23。92×2002σ=Mmax/W=100464/27000=3.72N/mm2梁底模抗弯强度σ=3。72N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KVq1L=0。606×23。92×200=2899N=2.90kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2899/（2×300×18)=0。48N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算q2=18。77kN/m；挠度系数Kυ=0。644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×18。77×2004/（100×6000×243000）=0.13mm[υ］=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度υmax=0。13mm＜[υ］=0。80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0.53。第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm;W=bh2/6=80×802/6=85333mm3;I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=23。92×200/300=15。95kN/mMqb、板传荷载计算P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载=1。2×(0.12×25+0.30）+1。4×2。50=7。46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/900×200/1100×7.46=0.45kNa=0。5×(L—c）=0.5×（600-300)=30000mm，MpMmax=Mq＋Mp=(0。42+0。02）×106=433000N.mm=0.44kN。mσ=Mmax/W=433000/85333=5。16N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=5。16N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0。5×9。57×300/1000+0。45=1.89kNτ=3Vmax/（2bh)=3×2。84×1000/（2×80×80)=0.67N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0。67N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=18。77×200/300=7.51N/mmυq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/（384EI)=7。51×300×6003×（8—4×0.832+0。833）/(384×9000×3413333）=0.40mmυp=PaL2×(3-4×（a/L）2)/（24EI)=0。45×1000×50×6002×(3—4×0.082）/(24×9000×3413333）=0。03mmυmax=υq＋υp=0.40+0。03=0。43mm［υ]=L/250=600/250=2。40mm第一层龙骨挠度υmax=0。43mm＜[υ]=2。40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4)第二层龙骨验算钢管纵向间距1100mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3。5;W=8980。00mm3，I=215600.00mm4，A=4。24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9。57×300/1100+0.45=2840N=1.75kN弯矩系数KM=0。477Mmax=KmPL=0。477×1.75×1000×1100=918225N。mm=。092kN。mσ=Mmax/W=918225/8980=102。25N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=150。86N/mm2＜f=205.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.977Vmax=KVP=2。977×1.75=5.21kNτ=3Vmax/（2bh)=3×8。45×1000/(2×2×424.00）=14。95N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=14.95N/mm2＜fv=125.00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=3.548P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0。5×7.51×300/1000+0.45=1。58Nυmax=KυP’L3/(100EI）=3。548×2。33×1000×10003/(100×206000×215600）=1.86mm［υ]=L/250=1000/250=4.00mm第二层龙骨挠度υmax=1.86mm＜［υ］=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图:3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.096每根钢管承载NQK1=5。096×2840=14472N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2):NQK2=1.4×0。60×0。90×1000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=14472+756=15228N钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0。0326×14。5×1000=472.7N水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.50×0。0326=391N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=14。60×8=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=472。7+391+117=980。7N钢管轴向力N＝1。2NGK+NQK=1。2×980。7+15228=16404。84N（2）钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m，钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94。34钢管立杆长细比94。34＜150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0.634，P=N/(A)=16404。84/(0。634×424.00）=61。03N/mm2钢管立杆稳定性计算61.03N/mm2＜205。00N/mm2，满足要求。4。侧模板验算（1)荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0。22×24.00×4。44×1.20×1。15×2。000。5=45。75kN/m2（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2。0T=30。0℃)F2=γH=24×梁高=24×1。40=33.60kN/m2F1、F2两者取小值F=33。60kN/m2，有效压头高度=F/γ=1。40m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F33。60kN/m2γG=1。240.32kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②45.92kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。233.60kN/m2(2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=1280×182/6=69120mm3，I=bh3/12=1280×183/12=622080mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105q=45。92×（1000-120）/1000=40.40kN/m=40.40N/mmMmax=KMqL2=—0.105×40.40×3002=-381780N。mm=—0。38kN.mσ=Mmax/W=555471/69120=8.04N/mm2侧模抗弯强度σ=8。04N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×58.78×300/1000=10.69kNτ=3Vmax/（2bh）=3×10.69×1000/(2×18×1280)=0。70N/mm2侧模抗剪强度τ=0.70N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=33.60×（1000—120)/1000=29.57kN/m=29.57N/mm，挠度系数Kυ=0.644挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×29。57×3004/(100×6000×622080)=0。60mm[υ］=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.60mm＜[υ］=1。20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：(3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0。95×45.92=43。62kN/m2；设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=（1000—120）/4=220mm=0.22m，N=abFs=0。60×0。22×43.62=5。76kN;对拉螺栓φ12，容许拉力[Ntb]=12。90kN对拉螺栓受力8。38kN＜容许拉力12.90kN，满足要求。(4）侧肋强度验算计算跨度320mm；跨数4跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.1)抗弯强度验算q=45.92×300/1000=13。78N/mm；弯矩系数KM=—0.107Mmax=KMqL2=-0.107×13.78×3202=—150985N.mm=—0。15kN.mσ=Mmax/W=150985/85333=1.77N/mm2侧肋抗弯强度σ=1。77N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.607Vmax=KVqL=0.607×13.78×320/1000=2.68kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2。68×1000/（2×80×80)=0.63N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.63N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求.3）挠度验算q，=33.60×300/1000=10。08N/mm；挠度系数Kυ=0.632挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0。632×10.08×3204/（100×9000×3413333)=0.02mm[υ]=L/250=320/250=1。28mm侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1。28mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：5.计算结果第一层龙骨80×80mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.5@600mm；钢管纵向＠1100mm,钢管横向＠600mm,底模厚度18mm;竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排φ12，横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。4、楼板模板强度验算(120mm厚楼板）1。计算参数结构板厚120mm,层高6m高、二至三层4.8m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为:夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=10.00N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距9000mm,纵向间距1100mm,支撑立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m）板厚（m）系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1。2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1。0×0.12×1.2=3。46kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1。0×0.12×1。2=0。16kN/m④施工人员及施工设备荷载2。50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7。47kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③)q2=3。97kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨.底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=53300mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a。①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2=—0.105×7。47×3002=—70592N.mm剪力系数KV=0。606V1=KVq1L=0.606×7.47×300=1358Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=—0.105M2=KMq2L2=-0。105×3。97×3002=—37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2=0。078×3。97×3002=27869N。mm剪力系数KV=0。606V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0。644υ2=Kυq2L4/（100EI）=0。644×(3。97/1.2)×3004/（100×6000×486000)=0。06mmC施工人员及施工设备荷载按2。50kN(按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1。4×2.50=3。50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0。200×3。50×1000×300=210000N.mm支座弯矩系数KM=—0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=—103000N。mm剪力系数KV=0。600V3=KVP=0.600×3。50=2。10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1。456×(3.50/1.4)×1000×3003/（100×6000×486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2＋M5=—142517N。mmM3＋M4=237869N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=σ=Mmax/W=237869/53300=4.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=4.40N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1358NV2+V3=722+2100=2822N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2822N=2.82kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2822/(2×1000×18)=0。24N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求.4）挠度验算υmax=0。06+0。34=0.40mm[υ］=300/250=1.20mm楼板底模挠度υmax=0。40mm＜［υ］=1。20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm，第一层龙骨间距300mm，计算跨数2跨;第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×300/900=2.49kN/m弯矩系数KM=—0.125Mmax=KMqL2=-0。125×2.49×9002=-252110N。mm=-0.25kN.mσ=Mmax/W=250000/85333=2.93N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=3。28N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。625Vmax=KVqL=0.625×2.24×900=1260N=1.30kNτ=3Vmax/（2bh)=3×1000/（2×80×80）=0.23N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.23N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3。97/1.2×300/1000=0。99kN/m=0.99N/mm,挠度系数Kυ=0。521υmax=Kυq’L4/(100EI）=0.521×0.99×10004/(100×9000×3413333)=0.17mm［υ]=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度υmax=0。17mm＜［υ]=4。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。（4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm;W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4，1)抗弯承载力验算P=1。250×2。24×900=2520N=2。52kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KMPL=-0。333×2520×900=-755244N.mm=—0。755kN。mσ=Mmax/W=755244/85333=8.85N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=8.85N/mm2＜fm=13。50N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。333Vmax=KVP=1.333×2.80×900=3359N=3。36kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3359/(1×2×80×80）=0.79N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0。79N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算P，=1.250×0.99×900=1114N=1.11kN挠度系数Kυ=1。466υmax=KυP，L3/（100EI）=1。466×1238×10003/（100×9000×3413333)=0。59mm[υ］=900/250=3。6mm第二层龙骨挠度υmax=0.59mm＜[υ］=3.60mm，满足要求.计算简图及内力图如下图.3。支撑强度验算(1）荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3。666每根钢管承载NQK1=3。666×2.80×1000=10265N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）:NQK2=1。00×0.90×1×1000=900N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=10265+900=11165N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=17.28×0。0326×1000=563.33N水平拉杆8层,拉杆重量=8×（1。00+0。90）×0.0326×1000=496N扣件单位重量14。60N/个,扣件重量=8×14.6=117N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=563。33+496+117=1176。33N钢管轴向力N=1。2NGK＋NQK=1。2×1176。33+11165=12576。6N(2）钢管立杆长细比验算LO=h=1。50m=150。00cm，钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=150。00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150。0，满足要求。(3）钢管立杆稳定性验算=0.634，P=N/（A）=12576。6/（0。634×424。00)=46.79N/mm2钢管立杆稳定性46.79N/mm2＜205N/mm2,满足要求.4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm，间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距1100mm，立杆步距1.50m。XXXXXXXX室内脚手架施工方案XXXXXXXX落地式钢管外脚手架专项施工方案1工程概况本工程位于XXXXX。工程简述：本工程由立筒仓（顶板标高34m高、1053m2）、大米加工车间（局部三层4900m2）、配电房（一层115m2）、清理塔（五层851m2）钢构结厂房（619m2）、钢雨棚（914m2）、烘前仓（81m2）、烘干塔（钢构29m2）、深基坑（-6.5,131m2）组成。建筑面积8439m2，建筑耐火等级二级，防水等级三级，地下室防水等级其中大米加工车间和清理塔、配电间室内装饰施工必须搭设满堂脚手架。2编制依据2.1国务院令第393号建设工程安全生产管理条例2.2JGJ130-2001，2002年版《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2.3JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》2.4JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》2.5工程施工图纸3安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故”安全生产目标的必然保障。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组。组长：XXX；副组长：XXX；组员：XXX、XXX、XXX、XXX、XXX。4构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。4.1.2大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用